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1、精品文档，仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除1 基本资料1.1 气象资料本坝址位于四川仁寿县境内的*上，流域地处龙泉山以西、岷江以东地带。流域最高处位于灯塔乡与文公乡的界山顶, 系岷江水系*与沱江水系球溪河的支流龙溪河的分水岭, 海拔904m。流域最低处为*河口, 海拔395m, 流域相对高差504m。流域属亚热带湿润气候, 四季分明, 气候温和, 夏无酷暑, 冬无严寒。多年平均降水量1009mm, 降水量在年内分配不均, 主要集中在7、8 两月, 7 月平均降水量244mm, 8 月平均降水量234mm, 最多月降水量达507.16mm,流域内多年平均气温17.13，最高气温43，最低气
2、温4,霜期在112月间，约100天，每次霜期约为34天。流域内雨量充沛，多年均雨日121天，多年平均降雨量1036.3mm，雨量年内分布不均，78月雨量占全年总雨量的50%左右。流域内多年平均最大风速为20m/s。1.2 地形、地质资料坝址位于某县官料河上游河谷地段，由于地质构造运动及长期风化剥蚀，库区多为平顶圆丘及丘陵间凹地，坝址处河谷不对称，谷地宽约为20m，覆盖层厚度小于3m。库区位于龙泉上背斜末端某县背斜西翼轴以东，属于中生代上侏罗纪，白垩纪地层以及新生代第四纪沉积。坝址区地质构造处于某县背斜西翼的单斜层上，地层平缓，一般倾角58。坝址属白垩纪嘉定统，为砖红色细粒、中细粒泥质、钙质胶结
3、的块层砂岩。岩层一般强度不高，易风化，风化层深度57m。上游( 仁寿县境内) 地貌以丘陵为主, 海拔450m500m, 相对高差30m, 切割不深, 地形开阔, 田连阡陌, 土层深厚, 垦植指数较高。下游( 眉山、青神境内) 地貌以缓丘平坝为主, 丘顶浑圆或呈方山状, 斜坡多具不明显的台阶,丘间平坝坦荡, 地面微有倾斜, 与冲积平原浑然一体。根据有关规范坝址地震设计烈度为7度。1.3 有关技术指标及相关参数1、库容：总库容0.8亿 m防洪库容0.3亿 m兴利库容0.4亿 m死水库容0.1亿 m2、水位：设计洪水位1704.50m（P=1%）正常蓄水位1702.00m死水位1680.00m3、淤
4、沙高程：1677.00m；淤沙容重：8.5KN/m；内摩擦角：18；4、坝址处河谷底面新鲜基岩面高程：1666.00m；5、坝顶宽度：根据交通要求取为7.0m；6、流量及水位：设计洪水流量355m/s；相应下游水位1674.50m；校核洪水位流量475m/s；相应下游水位1676.00m。7、其他有关参数：基岩与坝基面摩擦系数：f=0.55坝体混凝土容重：24KN/m坝基扬压力折减系数：=0.3坝基排水孔中心线距坝踵处6.5m水库吹程：1.22km坝基部分混凝土标号：C15坝址基岩的允许承载力：基本组合70Mpa考虑地震100Mpa坝址下游基岩允许单宽流量：q=50 m/s.m8、坝轴线根据地
5、形和枢纽布置等综合分析而确定，已在地形图中标明。详见附图一。2 工程概况2.1 工程分等与建筑物分级根据规范水利水电工程等级划分及洪水标准，确定本枢纽工程规模为等中型工程，其主要建筑物级别为3级，次要建筑物级别为4级，临时建筑物为5级。2.2 坝址选择该河道河谷为壮年期类型，浅滩深渊交替，河道稳定，断面冲淤极微，河谷断面形状除上游和峡谷地区多呈“V”形外，中下游一带均为浅槽形或梯形，坝址区域多为花岗岩，完整性较好，覆盖层及风化层均较薄。2.3 枢纽布置本工程是以发电为主的综合利用工程，溢流坝段布置在主河槽处，冲沙孔布置在电站进水口附近。本枢纽的主体工程由挡水坝段、溢流坝段、泄水底孔坝段及其建筑
6、物组成，电站为引水式电站。该坝坝基面最低高程为1666.00m，坝顶高程为1707.50m，枢纽工程布置图附后（见附图二）。非溢流坝段：坝顶宽度为7m，坝顶两侧各设一宽1m的人行道。坝顶的上游侧设置高1.2m宽0.5m的钢筋混凝土结构防浪墙，下游设置栏杆。沿坝轴线方向每隔20m设置一个照明灯。坝上游面为折线面，起坡点高程为1666.00m，坡度为1：0.2，折坡点高程为1687.35m；下游面坡度为1：0.7，折坡点高程为1698.69m。溢流坝段：该坝段全长20.00m，共分3孔，每孔净宽3.00m，中墩厚3.0m，边墩厚2.5m；坝顶宽20.40m，分为便桥、工作桥、交通桥三部分。溢流堰顶
7、高程为1697.45m；堰顶安装工作闸门和检修闸门，闸门宽高=37。工作闸门为弧形闸门，采用坝顶工作桥卷扬式启闭机启闭。工作桥面与非溢流坝顶高程一致。溢流堰面采用WES曲线，过堰水流采用连续式鼻坎挑流消能，坎顶高程为1677.87m，反弧半径为20m，挑射角为25o，边墩向下游延伸成导水墙。3 设计计算3.1 溢流坝结构设计3.1.1 溢流坝前缘宽度计算由设计洪水流量确定溢流前缘宽度L溢流前缘宽度m；Q设计洪流量355m/s；q下游基岩允许单宽流量50m/s.m；则3.1.2 溢流坝孔口宽度及孔数计算（1）孔口净宽拟定分别计算设计和校核情况下溢洪道所需的孔口宽度。计算成果见下表表3.1 空口宽
8、度计算成果计算情况流量Q（ m/s）单宽流量q m/（s.m）孔口净宽B（m）设计情况355507.1校核情况475509.5根据以上计算，溢流坝孔口净宽取9m，设每孔宽度为3m，则孔数为3。（2）溢流坝段总长度确定初步拟定闸墩厚度，中墩厚d=3m，边墩厚t=2.5m，则溢流坝段的总长度B0为： B0=nb+（n-1）d+2t=9+6+5=20m3.1.3 溢流坝坝顶高程计算初拟侧收缩系数0.95，流量系数m0.502，因为过堰水流为自由出流，故s1，由堰流公式计算堰上水头H，计算设计洪水位水位减去其相应的堰上水头即为堰顶高程，根据公式 ，计算如下：表3.2 堰上水头计算成果计算情况流量Q（
9、m/s）侧收缩系数流量系数m孔口净宽度（m）堰上水头H0（m）设计情况3550.950.5029.07.04校核情况4750.950.5029.08.55则溢流坝顶高程=设计洪水位设计时堰上水头=1704.507.04=1697.46m。3.1.4 校核洪水位计算则校核洪水位=溢流坝顶高程校核时堰上水头=1697.468.55=1706.01m。3.1.5 溢流面曲线设计流坝剖面除应满足强度、稳定性和经济条件外，其外形尚须考虑水流运动要求。通常它也是由基本三角形修改而成，内部与非溢流坝相同。溢流面由顶部溢流段、中部直线段及挑流鼻坎组成，上游面为直线或折线。溢流曲线要求：有较高的流量系数；水流平
10、顺，不产生空蚀。 溢流面采用WES曲线曲线。本设计采用的溢流坝的基本剖面为三角形。其上游面为折线面，其起坡点的高度和坡率与非溢流坝的保持一致，即取上游的坡率为n=0.2，溢流面由顶部的曲线、中间的直线、底部的反弧三部分组成。(1) 顶部曲线段我国现行规范推荐采用幂曲线，即WES曲线, 其曲线方程为： 式中：n、k系数，n=1.85，k=2.0；Hd定型设计水头，m，（一般为校核水位堰顶水头的75%-95%）。在本次设计中，按85%计算。堰上最大水头Hmax校核洪水位堰顶高程即：Hmax1706.011697.468.55m。Hd0.85（1706.011697.46）7.27m。由Hd/ Hm
11、ax=0.85，查表知堰顶负压值为0.3 Hd=0.37.27=2.18m小于规定的允许值（36m水柱），满足规范要求。代入WES曲线经计算，WES曲线方程为： (坐标原点为堰顶,同时确定上游面是铅直的)表3.3 WES曲线方程图（2） 椭圆曲线。堰面曲线原点上游采用椭圆曲线，其方程为：因上游面垂直，故取a0.3，b=a/(0.78+3a)0.178图中的 aHd=2.18 bHd=1.29所以带入得椭圆曲线方程为可以通过描绘几个不同的点来确定这个曲线。详图见溢流坝的剖面图。（见附图三） (3) 中间直线段溢流坝的中部为直线段，要求和非溢流坝的基本三角形的下游边相重合，上端和堰顶曲线相切，下端
12、和反弧相切，坡度和非溢流坝保持一致，为1：0.7。其作用是使水流平顺的按要求的消能方式与下游水位衔接。由于曲线和直线相切，那么切点处WES曲线的导数的值为1/0.7。对WES求导，y=(0.0926.x1.85)=0.171.x0.85=1/0.7由此求得切点位于(9.40,12.15)3.2 消能防冲设计本设计采用挑流消能的消能方式。挑流消能是利用溢流坝下游的挑流鼻坎将从坝顶下泄的高速水流抛向空中，使水流扩散、掺气，然后跌入下游河床的水垫中。水流在同空气摩擦的过程中可消耗一部分能量，水流进入水垫后，发生强烈的摩擦、旋滚，冲刷河床形成冲坑，其余大部分能量消耗于冲坑中。表3.4 消能防冲示意图挑
13、流鼻坎设计主要是选择合适的鼻坎型式、鼻坎高程、挑射角及反弧半径。鼻坎的型式选择连续式。连续式鼻坎结构简单，施工方便，鼻坎上水流平顺，挑距较远，应用也广泛。鼻坎挑射角一般取2025，本设计采用挑角25。鼻坎坎顶高程宜高出下游最高水位12，校核洪水位时对应的下游最高水位为1676.00米。3.2.1 堰面流速系数式中，（为上游水面至挑坎顶部的高差，=1706.01-1676.0=30.01）校核洪水时溢流坝下泄流量，475 m/s；鼻坎处水面宽度，11m；，q=31.67 m/s所以 KE=q/g0.5（s11.5）=31.67/2044=0.01549 =0.82333.2.2 鼻坎处水流平均流
14、速 式中堰面流速系数，其中上游水面至挑坎顶部的高差=19.97ms3.2.3 反弧半径h校核洪水闸门全开是反弧处的水深h=Q/(BV)=475/(1119.97)=2.16m查规范反弧半径=（4-10）h=9.2823.2m，所以取为20。鼻坎高程为1676+R(1-cos25)=1676+20（1-cos25）=1676+1.87=1677.87m高出下游水位1.87米，满足要求。3.2.4 挑距L（水舌外缘计算，其估算公式如下）L水舌挑距；g重力加速度9.8；坎顶水面流速，约为鼻坎处平均流速v的1.1倍；挑角取25；坎顶平均水深h在铅直向的投影； 坎顶至河床面的高差。 L=T/(tan)其
15、中：L水舌外缘与河床面交点到冲坑最深点的水平距离； 入水角，指水舌外缘与下游水面的夹角。 L=L+L 其中：L总抛距。表3.5 计算成果表坎顶水面流速(m/s)坎顶平均水深(m)坎顶垂直方向水深(m)L(m)入水角()L(m)总抛距L(m)24.5421.4191.28764.53530.33811.08875.6223.2.5 冲刷坑深最大冲坑水垫厚度tk（自水面至坑底）计算公式：其中：q单宽流量(m/s)，H上下游水位差(m)，k冲刷系数。冲坑深度T（自河床面至坑底）计算公式： T=tk-ht其中：ht下游水深。 表3.6 冲坑深度计算成果上下游水位差(m)水垫厚度(m)冲坑深度(m)30
16、.01014.4896.4893.2.6 冲刷坑深验算冲刷坑后坡是否满足要求为了保证大坝的安全，挑距应有足够的长度，混凝土重力坝设计规范中7.4.2规定：“挑流消能的安全挑距，以不影响坝址基岩稳定为原则。冲坑最低点距坝址的距离应大于2.5倍坑深”。即规范规定许可的最大后坡为：iK=1/2.5，当冲刷坑后坡iiK时，冲刷坑不会危害坝身的安全。T/L=0.02860.4，满足规范要求。3.3 溢流坝荷载计算校核洪水位荷载计算（软件计算）表3.7 荷载计算荷载垂直力（KN）水平力（KN）对坝底中点的力臂（m）力矩（KN.m）逆时针+顺时针-自重W498260.00157584.983.9219531
17、79.20水压力P19800.0013.332101133.07P23.3332634.00水重Q124255.002.7065488.50Q222148.0026.00575848.00浪压力PL38.66143.0039.161513.93泥沙压力Ps3.67524.33扬压力U1108388.00U264372.2812.30791779.04小计544701.66172760.28157727.989800.00104.412627149.702894950.37合计371941.38147927.98267800.673.4 溢流坝稳定分析上游校核洪水位为1706.01m，相应下游洪
18、水位为1676.00m。根据重力坝设计规范要求抗滑安全系数Ks1.05。抗滑稳定系数按公式 （2-1）计算式中：W总铅直力； P总水平力； M对坝截面形心的总力矩。设计洪水位时抗滑稳定验算：由（2-1）式得0.55371941.38/147927.98=1.381.00溢流坝校核洪水位情况下，地基满足抗滑稳定要求。3.5 溢流坝强度验算坝基面应力：Pmax/min坝基面应力的最大值或最小值（Kpa）；G作用在坝基面的全部竖向荷载（包括坝基面上的扬压力在内，KN）；L坝基面垂直水流方向的长度；B坝基面顺水流方向的长度；e偏心矩经计算：e=0.7 Pmax=72.51MPa100MPa Pmix=
19、62.00MPa100MPaPmax/min=1.171.5综上可知，剖面尺寸满足抗滑稳定和强度要求。3.6 非溢流坝结构设计3.6.1 非溢流坝坝顶高程计算波浪要素按官厅水库公式计算：L波长m； D风区长度km； H坝前水深m； hl波浪高度m； hz波浪中心线高于静水面的高度m； Vo计算风速，设计洪水位时宜用相应洪水期多年平均最大风速的1.52.0倍,此处取1.5,即风速为30.0m/s；校核洪水位时宜用相应洪水期多年平均最大风速为20.0m/s。坝顶或防浪墙高程设计洪水位坝顶或防浪墙高程校核洪水位。坝顶高于静水位的超高值 坝顶安全超高（查非溢流坝坝顶安全超高表）。坝体按三级建筑物考虑取
20、安全超高分别为：设计情况0.4m，校核情况0.3m。坝顶高程如下表所示：3.7 坝顶高程计算计算情况风速（m/s）波浪高度（m）波浪长度L（m）风壅水高（m）安全加高（m）静水超高（m）坝顶高程（m）设计情况30.01.2512.430.390.42.041706.54校核情况20.00.919.640.270.31.481707.49根据以上计算比较，取坝顶高程为1707.50m；防浪墙设计为高1.2m，宽0.5m的钢筋砼结构。3.6.2 非溢流坝几何尺寸拟定3.6.2.1 非溢流坝高度和坝顶宽度坝高=坝顶高程-基岩高程=1707.50m-1666.00m=41.50m根据交通要求坝顶宽度取
21、为7.0m3.6.2.2 非溢流坝坝面坡度根据工程经验，上游坝坡系数常采用n=00.2；下游坝坡系数常采用m=0.70.75；在此坝的设计中，采用上游坝坡系数n=0.2, 上游起坡点高度42.691/2=21.35m，经过取各值的比较计算，采用下游坝坡系数m=0.7。3.6.2.3 非溢流坝底宽由上下游起坡点高程、坡度、边坡系数等条件通过几何关系可得坝底宽度为34.15m，在（0.70.9）坝高=29.88m38.42m范围内，坝底宽度满足要求。表3.8 初步拟定非溢流坝剖面简图3.7 非溢流坝应力及抗滑稳定计算3.7.1 应力计算3.7.1.1 坝趾抗压强度验算 荷载组合:运用期-特殊组合-
22、校核洪水位(1)各种荷载对计算截面的作用力（电算）表3.9 荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN*m)坝体自重+0.000e+000-1.704e+004+6.410e+004永久设备+0.000e+000+0.000e+000+0.000e+000附加荷载+0.000e+000+0.000e+000+0.000e+000静水压力(上游)+8.004e+003-1.253e+003-8.771e+004静水压力(下游)-5.000e+002-3.500e+002-3.493e+003扬压力(浮托力)+0.000e+000+3.415e+003+0.000e+000
23、扬压力(渗透力)+0.000e+000+2.513e+003-1.996e+004淤沙压力+1.436e+002-5.440e+001+5.370e+001浪压力+3.866e+001+0.000e+000-1.514e+003土压力(上游)+1.730e+002-3.460e+001+4.179e+002土压力(下游)-2.000e+001-1.400e+001-2.192e+002总计+7.839e+003-1.282e+004-4.832e+004(2)计算截面的几何参数截面长度=34.153m 对形心轴的惯性矩=3319.750 m，上游坡度=0.200，下游坡度=-0.700。(3)
24、坝趾混凝土抗压强度检算 坝趾面垂直应力y = W/A - Mx/J = 12820.063/34.153 - (-48319.992*17.076)/3319.750 = 0.624MPa 混凝土极限抗压强度Ra = 26.20MPa 抗压安全系数 K = 3.50 混凝土的允许应力 = Ra/K = 26.200/3.50 = 7.486MPa y ，坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算 基岩的允许应力 = 70.000MPa y ，坝趾基岩抗压强度满足要求3.7.1.2 坝踵抗拉验算 荷载组合:运用期-特殊组合-校核洪水位(1)各种荷载对计算截面的作用力表（电算）表3.10
25、 荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN*m)坝体自重+0.000e+000-1.704e+004+6.410e+004永久设备+0.000e+000+0.000e+000+0.000e+000附加荷载+0.000e+000+0.000e+000+0.000e+000静水压力(上游)+8.004e+003-1.253e+003-8.771e+004静水压力(下游)-5.000e+002-3.500e+002-3.493e+003扬压力(浮托力)+0.000e+000+3.415e+003+0.000e+000扬压力(渗透力)+0.000e+000+2.513e+00
26、3-1.996e+004淤沙压力+1.436e+002-5.440e+001+5.370e+001浪压力+3.866e+001+0.000e+000-1.514e+003土压力(上游)+1.730e+002-3.460e+001+4.179e+002土压力(下游)-2.000e+001-1.400e+001-2.192e+002总计+7.839e+003-1.282e+004-4.832e+004(2)计算截面的几何参数 截面长度=34.153m 对形心轴的惯性矩=3319.750 m 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝踵混凝土抗拉强度 坝踵垂直应力y = -( W/A +
27、Mx/J) = -(12820.063/34.153 + (-48319.992*17.076)/3319.750) = -0.127MPa 混凝土极限抗拉强度Ra = 0.00MPa 混凝土的允许应力 = 0.000MPa y ，坝踵混凝土抗拉强度满足要求。3.7.1.3 下游面抗拉验算 荷载组合:运用期-特殊组合-校核洪水位(1)各种荷载对计算截面的作用力（电算）表3.11 荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN*m)坝体自重+0.000e+000-1.704e+004+6.410e+004永久设备+0.000e+000+0.000e+000+0.000e+00
28、0附加荷载+0.000e+000+0.000e+000+0.000e+000静水压力(上游)+8.004e+003-1.253e+003-8.771e+004静水压力(下游)-5.000e+002-3.500e+002-3.493e+003扬压力(浮托力)+0.000e+000+3.415e+003+0.000e+000扬压力(渗透力)+0.000e+000+2.513e+003-1.996e+004淤沙压力+1.436e+002-5.440e+001+5.370e+001浪压力+3.866e+001+0.000e+000-1.514e+003土压力(上游)+1.730e+002-3.460e
29、+001+4.179e+002土压力(下游)-2.000e+001-1.400e+001-2.192e+002总计+7.839e+003-1.282e+004-4.832e+004(2)计算截面的几何参数 截面长度=34.153m 对形心轴的惯性矩=3319.750 m 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算 坝趾面垂直应力y = -( W/A - Mx/J) = -(12820.063/34.153 - (-48319.992*17.076)/3319.750) = -0.624MPa 混凝土的允许应力 = 0.100MPay ，坝趾混凝土抗拉强度满足要求。
30、(4)坝趾基岩抗拉强度检算 基岩的允许应力 = 70.000MPa y 2.500，坝基面抗剪断强度满足要求。 坝基面抗剪强度验算 滑动力 = 7839.244kN 坝体混凝土与坝基接触面抗剪摩擦系数 = 1.05 抗滑力 = 1.05*12820.06 + 1.15*1000*34.15 = 13461.065kN 抗剪断安全系数K = 1.717 K 1.050，坝基面抗剪强度满足要求。3.8 细部构造3.8.1 坝顶构造坝顶上游设置防浪墙，与坝体连成整体，其结构为钢筋混凝土结构。防浪墙在坝体横缝处留有伸缩缝，缝内设止水。墙高为1.2m，厚度为50cm，以满足运用安全的要求。坝顶采用混凝土
31、路面，向两侧倾斜，坡度为2%，两边设有排水管，汇集路面的雨水，并排入水库中。坝顶公路两侧分别设有宽0.5m和1m的人行道，并高出坝顶路面20cm，坝顶总宽度为7m，下游侧设置栏杆及路灯。3.8.2 坝体结构 横缝垂直于坝轴线布置，缝距为20m，缝宽2cm，内有止水。坝体设有两道止水片和一道防渗沥青井。止水片采用1.0mm厚的紫铜片，第一道止水片距上游坝面1.0m。两道止水片间距为1m，中间设有直径为20cm的沥青井，止水片的下部深入基岩30cm，并与混凝土紧密嵌固，上部伸到坝顶。3.8.3 廊道设计3.8.3.1 坝基灌浆廊道位置：廊道底部距坝基面6.5m，廊道底部形状：城门洞形，底宽2m，高
32、3m。上游侧（中心点）距上游坝面6m；部上游侧设排水沟，并在最低处设集水井。平行高，坡度不大于40o。3.8.3.2 坝体排水廊道坝体排水廊道利用坝基灌浆廊道，左右岸各有一个出口。3.8.4 坝体防渗与排水3.8.4.1 坝体防渗在坝的上游面、溢流面及下游面的最高水位以下部分，采用一层厚2m具有防渗性能的混凝土作为坝体的防渗设施。3.8.4.2 坝体排水据坝的上游面6.5m沿坝轴线方向设一排竖向排水管幕。 管内径为20cm，间距为3m，上端通至坝顶，下端通至廊道，垂直布置。排水管采用无砂混凝土管3.8.5 坝体混凝土的强度等级坝体混凝土应满足强度、抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷、低热、抗裂、硬化时
33、体积变小等性能的要求。为了合理使用材料，坝体混凝土可按不同部位、不同的工作条件采用不同强度等级，通常可分为下列区域：区：上下游最高水位以上坝体外部表层混凝土；区：上下游水位变化范围内坝体外部表层混凝土；区：上下游最低水位以下坝体外部表层混凝土；区：坝体基础混凝土；区：坝体内部混凝土；区：抗冲刷部位混凝土。混凝土分区的尺寸：一般外部（、区）混凝土各区厚度最小23M，上游面的厚度比下游面大，基础混凝土（区）厚度为0.1B（B为坝体底宽），并不小于3M，不同强度等级混凝土之间要有良好的接触带。坝体分区见图3.14所示。表3.14 坝体分区图3.8.6 地基处理3.8.6.1 坝基的防渗处理在基础灌浆
34、廊道内钻设防渗帷幕和排水孔幕，其中心线距坝基处坝面分别为12m和15m。防渗帷幕采用膨胀水泥浆做灌浆材料，其位置布置在靠近上游坝面的坝基及两岸。帷幕的深度取15m，河床部位深，两岸逐渐变浅，灌浆孔直径取80mm，方向竖直，孔距取2m，设置一排。3.8.6.2 坝基排水处理坝基的排水孔幕在防渗帷幕的下游，向下游倾斜，与灌浆帷幕的夹角为10o，孔距取3m，孔径为130mm，孔深为1015m，沿坝轴线方向设置一排。4 工程总结4.1 工程意义*水利枢纽工程的主要任务是发电、防洪、灌溉、航运等，该电站采用系统最高负荷100万千瓦作为设计水平年，建成后发电保证率可达95%。本人承担的重力坝设计，可有效减
35、免仁寿县附近50万亩农田和的洪灾，能满足水电站上游灌溉最低库水位的要求，下游灌溉保证率达85%，在特殊枯水年，可以满足供水。4.2 问题讨论本次设计的实体重力坝虽不能有效节约水泥用量，但充分利用了当地自然地理条件，施工速度较快，且利于施工质量控制。在非溢流坝段设计中，由于条件有限，我设计可能有些不足。另外，由于本人能力有限，加之初次设计在设计中难免有很多不足和疏漏之处，恳请各位老师批评指正。参考文献：1天津大学祁庆和主编水工建筑物M北京水力电力出版社1986年2水利电力部水工建筑无抗震设计规范SDJ1078 J. 北京水利电力出版社1979年3华东水利学院主编水工设计手册J北京水利电力出版社1
36、983年4潘家铮主编重力坝设计和计算J北京中国工业出版社1965年5潘家铮主编坝内孔口和廊道J上海上海科技出版社1959年6水利电力部混凝土重力坝设计规范SDJ2178（试行）J. 北京水利电力出版社1979年7 焦爱萍. 水利水电工程专业毕业设计指南M. 中国水利水电出版社. 2004年2月8 祁庆和. 水工建筑物M. 中国水利水电出版社. 2004年6月9 陈胜宏，陈敏林，赖国伟. 水工建筑物M. 黄河水利出版社. 2003年3月10 张彦法，陈尧隆，刘景翼. 水利工程M. 中国水利水电出版社. 2003年4月11 柯蔡，朱立明，李嵘. 水力学M. 同济大学出版社. 2002年1月12 麦家煊. 水工建筑物M. 清华大学出版社. 2005年6月13 郭雪莽. 水利工程设计导论 M.中央广播电视大学出版社2005年8月14 汝乃华. 重力坝 M水利电力出版社1983年15 王德厚. 大坝安全监测与监控M 中国水利水电出版社2004年【精品文档】第 - 18 - 页