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1、安贞医院昌平分院综合楼工程中庭脚手架施工方案1.编制依据1。1建筑结构荷载规范（GB500092001）1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)1。3北京市建筑工程施工安全操作规程(DBJ01622002)1。4 北京市建设工程施工现场安全防护标准（京建施20031号）1。5北京安贞医院昌平分院综合楼施工图1。6建筑施工手册第四版2。工程概况北京安贞医院昌平分院综合楼工程位于北京市昌平区北七家镇宏福创业园内，总建筑面积10786.9m2。本工程地下车库2层;东配楼地下两层、地上一层；主楼地下室两层、地上十七层。主楼为门诊、医技、手术、病房等综合的医疗建筑；主楼檐高75
2、m,首层4.8m,设备层层高4。5m，七层层高3。5m，十五、十六层层高3。95m，标准层层高4m。 为满足中庭玻璃屋顶钢结构装饰、中庭玻璃幕墙装修施工作业面条件,在中庭17层钢梁部位搭设吊脚手架，14、15层处搭设二道水平防护网，以满足搭设吊架时的人身安全，中庭816层搭设落地式双排脚手架，以满足施工作业的需要。3.施工安排3.1材料准备3。1.1脚手架材料要求3.1.1。1钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092）中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定.脚手
3、架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管。钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品质量合格证，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。3.1.1。2扣件采用可锻造铸铁制作的扣件,其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-1995）的规定。扣件必须有产品合格证，无出厂合格证、表面有裂纹变形、锈蚀等质量问题的严禁使用。脚手架采用的扣件,在螺栓拎紧扭力矩达65N。m时，不得发生破坏。3.1.1。3脚手板脚手板采用50mm厚的木脚手板，宽度为150250mm，长34m,两端用8#镀锌钢丝箍两道，自重不超过0.35kN/m2。3.1。1.4安全网必须是
4、经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时具备监督部门批量验证和工厂检验合格证;同时符合安全网（GB5725-85)的规定。立网采用全新绿色密目安全网（200000目/m2),平网采用宽度不得小于3m，长度不得大于6m,网眼为50mm安全网。序号名 称单位数量1钢 管吨1302扣 件直角扣件个12620对接扣件个3655旋转扣件个9613木脚手板m24004安 全 网m25003。1.2材料准备3。2技术准备施工前仔细查阅图纸和现场，对于凸出建筑物外的外凸窗、挑阳台、及建筑物外形变化处等部位，搭设脚手架前作到心中有数。3.3人员准备及证件办理3。3.1施工手续及证件所有架子工必须具备北
5、京市特种作业操作证、北京市安全资格上岗证(接受相应三级安全教育）等准许施工证件。架子工必须定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。3。3。2管理人员及劳务人员培训、教育全体管理人员除每年参加年审及其教育外，每周一都参加经理部组织的教育。架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核,每周一参加经理部组织的教育，必须建立班前会,并有会议纪要.3。3。3人员准备序 号工 种人 数备 注1架 子 工25人上 岗 证2杂 工10人4。施工方法4。1双排脚手架布置主楼中庭双排脚手架采用落地式双排单立杆扣件式钢管脚手架,脚手架布置在主楼八层钢结构亚型钢板上
6、。由于架子较高，为保证其使用安全，必须对主楼设备层、七层顶板进行支顶加固。本工程中庭部分双排脚手架平面布置见图1，剖面详见图2。 图1图24.2落地式双排脚手架设计本工程中庭脚手架按装修脚手架设计及搭设,在幕墙施工期间,此外架仅作为外围护架使用(应严格控制其使用荷载).立杆纵向间距la=1.5m，横向间距lb=1。2m，内立杆距建筑物外皮或挑板边沿b1=0.30m，脚手架步距h=1.8m(外立杆在每步架中间位置加设一道防护栏杆），小横杆间距不大于1.5m,脚手板铺设处设置支承小横杆.建筑物与脚手架连接点：竖向间距为层高H1=4m;水平间距L1=4.5m。脚手架验算见第6节。4。3落地式双排脚手
7、架构造4。3。1立杆立杆为单立杆，起步立杆长为6m和4m（将接头错开）,以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离500mm且与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏.立杆必须沿其轴线搭设到顶，里排立杆要低于檐高4050mm，外排立杆要高出檐高1。5m，立杆的垂直偏差不应大于架高的1/300且100mm。4.3.2大横杆大横杆长度为6m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏。大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离500mm。相邻大横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨
8、内，接头与相邻立杆距离500mm且与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3。同一排大横杆水平偏差该片脚手架总长度1/250且50mm。4.3.3扫地杆必须设置纵横向扫地杆.纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上.横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上.横向扫地杆在纵向扫地杆之下。4。3。4小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆上并用直角扣件扣紧，其端头伸出扣件盖板边沿应大于100mm,该杆轴线偏离主节点距离不大于150mm,并在相邻立杆之间加设1根或2根支承横杆（铺设脚手板用）,使小横杆间距不大于1500mm。为了使立杆在受荷时偏心减小，小横杆上下步应交叉设置于立杆的不同侧面，
9、在任何情况下不得拆除靠近主节点位置处的小横杆。4。3.5剪刀撑沿脚手架两端及转角处起搭设剪刀撑，中间沿纵向每7根立杆做一组剪刀撑，在外侧立面沿架长及架高连续设置.剪刀撑斜杆为下双上单杆，下部双斜杆之间采用旋转扣件扣紧，斜杆与水平面夹角为4560（连接7根立杆时角度为45），底部斜杆的下端应置于垫板上。斜杆接长采用旋转扣件搭接,搭接长度不小于500mm，设置2个旋转扣件，斜杆相邻接头不得位于同一跨内。剪刀撑斜杆除两端用旋转扣件与立杆或小横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。4.3.6连墙杆采用48钢管，靠近主节点设置，偏离主节点300mm。从第一步大横杆处开始设置，竖向间距为4m，横向间距为4
10、。5m（当不满足偏离主节点300mm的要求时,应缩短竖向及横向间距满足构造要求）。连墙杆一端用直角扣件与脚手架内、外侧立杆扣紧，另一端用内外双直角扣件扣紧在框架柱上，见下图。 4。3.7脚手板脚手板采用50mm厚的木脚手板,宽度为150250mm,长34m，采用对接平铺设置在小横杆上,对接处必须设双排小横杆，小横杆距脚手板端头距离为130150mm。操作面必须铺满铺稳脚手板，离开墙面为120150mm，不得有空隙和探头板、飞跳板。脚手板用10#铅丝与小横杆绑扎牢固，不得在人行走时滑动。4.3。8安全网1）立挂网立挂网满挂在外立杆和大横杆的内侧，安全网之间必须连接牢固,并与架体固定。4。4落地式
11、脚手架搭设4。4.1脚手架基础处理1)座落在亚型钢板上的架子，要在架子正下方对主楼设备层、七层顶板进行支顶加固。2）脚手架的底部应加设置长度不少于2跨，宽度不小于200mm，厚度不小于50mm的木跳板.4。4。2脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行:1）搭设前,必须对进场脚手架杆配件进行严格的检查,禁止使用质量不合格的配件.2）脚手架搭设前，依据建筑物形状及脚手架布置图进行放线，并按间距排好立杆,立杆下设置底座及木垫板，底座及木垫板应准确地放在定位线上。3）周边脚手架从一角部开始向两边延伸交圈搭设，搭设时先立立杆，立杆架设时先立内侧立杆,后立外侧立杆。4）按定位竖起立杆
12、，将立杆与纵横向扫地杆连接固定（横向扫地杆位于纵向扫地杆之下）,然后装设第一纵向和横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设，在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。大横杆必须在角部交圈并与立杆连接固定，铺板时处理好拐角处操作层脚手板交汇搭接形成的小错台构造。5) 设置第一排连墙杆前，“一字形脚手架必须设置必要的抛撑，以确保构架稳定和架上作业人员的安全,边长20m的周边脚手架，必须设置6m的抛撑。6）剪刀撑、横向斜撑等整体拉结杆件和连墙杆件随架子搭设一起及时设置，不得滞后超过两步距以保证脚手架
13、的整体稳定性，连墙杆在装设时，注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和整架的变形。7）当脚手架由于流水施工等原因不能四周同时向上搭设，而要保持一定差距时,在高低脚手架连接处,高处脚手架断口的端头，要采取临时安全加固和封闭措施。8）在顶层连墙杆上的架高不得多于两步（以大横杆计），否则每隔6m跨加设一道连墙杆。9）所有扣件均要拧紧，但用力不得过大以防螺栓溢扣，安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。4.5悬挂脚手架设计、构造及搭设4。5。1中庭悬挂脚手架设计在屋面钢梁上，搭设双向双层1。5米见方的满堂红水平杆连接架子，然后把双向1。5米见方的3.5米长立杆用双层卡扣吊立搭设在钢梁水平杆上，在钢梁上80公
14、分处再搭设一步1.5米见方的多排井字拉结架，搭设这一步架子为保证3.5米立杆下吊的稳固性，把架子底盘搭好后,架子工在钢梁处往下一步一步搭设，搭设完成后，在满堂红架子底部 搭设支挂一道双层水平防护网,网上面满铺脚手板.（见下图)在搭设以上悬挂式的架子之前应先在1415层处搭设一道双层水平防护网，以保护架子工在搭设屋面悬挂架子时的人身安全，以及防止架子材料高空坠落的造成楼下施工人员的伤亡。悬挑脚手架侧面图悬挑脚手架纵向图4。6脚手架拆除4.5.1拆除前，对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查脚手架的扣件连接、连墙杆支撑是否牢固、安全,脚手架上杂物及地面障碍物
15、是否清除，如存在影响拆除脚手架安全的隐患,应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。4.5。2脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，地面必须设围栏和警戒标志,并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。4。5。3严格遵守脚手架的拆除顺序，由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差2步。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆连墙杆。4。5.4拆除架子时，地面要有专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下
16、乱扔脚手架料具，各构件必须及时分类放置，扣件装袋由楼层内或室外电梯运出，严禁抛扔，钢管由人工传至地面，不得在外架上集中堆放。4。5.5脚手架拆除要遵守JGJ80-91高处作业的有关规定，大风、大雨天气不得进行脚手架的拆除。4。5。6每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗,不可疏忽大意，留有隐患。4。5.7脚手架拆除应注意成品保护，随着脚手架的向下拆除，对外墙的饰面、窗及时做好清洁和保护工作。5.安全技术措施5.1脚手架必须随结构施工进度搭设，搭设时避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的
17、垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求.5.2脚手架防雷采用12圆钢,每片每两层设两点与结构防雷带相焊接，必须保证脚手架整体导电不间断，摇测电阻不大于4W。遇有雷雨天气，脚手架上人员必须立即离去.5.3脚手架及其地基基础的验收和日常检查按照以下规定进行，经有关部门检查验收后方允许投入使用或继续使用。5。3。1基础完工后及脚手架搭设前；5。3。2作业层上施加荷载前；5。3.3每搭设1013m高度后；5.3.4达到设计高度后；5。3。3刚搭设完毕后或连续使用达六个月;5.3.4遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；5。3。5使用超过一个月;5。3。6在使用过程中，发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结
18、以及其它安全隐患存在的情况时。5。4脚手架结构阶段作为外围护架使用时荷载不得超过1KN/m2且操作层数为一层,装修阶段荷载不得超过2KN/m2且操作层数为一层，杜绝集中堆放材料,严禁超载；不得将大模板支架、揽风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管固定在脚手架上等；较重的施工设备（如电焊机、高压气泵等）及钢管、碗扣架料、水电埋管等较重材料严禁放在脚手架上。5.5工人上架操作时必须戴好安全帽和佩挂安全带。禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度。5。6严禁上架操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。5.7上下脚手架必须走马道或室内楼梯，
19、严禁攀援脚手架上下.5.8严禁在架面上堆放材料，杂物必须及时清除，不得把脚手架作为模板的支撑。5。9脚手架搭拆及使用时注意对成品的保护，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。5。10在脚手架使用阶段,严禁任意拆除下列杆件，确需临时拆除时，必须经过方案制定人及审批人同意由架子工进行操作,并在作业完毕后，及时恢复。5。10。1主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆；5.10。2连墙杆、剪刀撑、横向斜撑5。10.3悬挑架的拉撑杆5。10.4栏杆、挡脚板5.11在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守.禁止将地线搭在脚手架上,利用脚手架当地线。5。12六级及以上大风和雾、雨、雪天停
20、止脚手架上作业,雨、雪后上架操作应注意防滑,并扫除积雪。5.13未尽事宜执行国家、地方、行业安全法规、规范、标准和现场规定.6。落地式双排脚手架验算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制.一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为:横距Lb为 1。2m，纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为0。30m；大横杆在上，搭接在小横
21、杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5; 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 m，水平间距4。5 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压0.4 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74,风荷载体型系数s 为0.214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：
22、0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150；安全设施与安全网（kN/m2):0。005；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）:0。038;脚手板铺设总层数：13；5。地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kPa）：120.00；立杆基础底面面积(m2）：0。20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)第5。2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩
23、和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.31。2/(2+1）=0。12 kN/m ;活荷载标准值: Q=21.2/（2+1）=0。8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20。038+1。20.12=0.19 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。40。8=1.12 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为
24、 M1max=0.080.191。52+0。101。121。52 =0.286 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = 0。10q1l2 - 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= 0。100.191。52-0。1171.121.52 =0。338 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.286106，0.338106）/5080=66。535 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 66.535 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
25、 max = (0。677q1l4 + 0。990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.038+0.12=0.158 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0。8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770。15815004/(1002.06105121900）+0.9900.815004/（1002。06105121900） = 1.813 mm；大横杆的最大挠度 1.813 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算
26、，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31。21.5/（2+1）=0。180 kN；活荷载标准值：Q=21。21。5/（2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0.058+0。18）+1.4 1.2 = 1。965 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = ql2/8Mq
27、max = 1。20。0381.22/8 = 0。008 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1。9651。2/3 = 0.786 kNm ;最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.794 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.794106/5080=156.367 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =156。367 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qma
28、x = 5ql4/384EIqmax=50.03812004/(3842。06105121900） = 0.041 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。18+1.2 = 1.438 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax = Pl（3l2 4l2/9）/72EIpmax = 1437。61200(312002-412002/9 ） /(722.06105121900） = 3.511 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.041+3.511 = 3.553 mm；小横杆的最大挠度为 3。553 mm 小于 小横
29、杆的最大容许挠度 1200/150=8与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取16。00 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381。52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值： P2
30、 = 0.0381.2/2=0.023 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.31.21.5/2=0。27 kN；活荷载标准值： Q = 21。21.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值： R=1.2(0。058+0.023+0.27)+1.41.8=2.941 kN；R 16.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1 = 0.1248+（1。502/2）0。038/1。8024。00 = 3.763kN；（2
31、)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。3131。5(1。2+0。3）/2 = 4。387 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051。524 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9。793 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2
32、1。21.52/2 = 3。6 kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1。29.793+ 0。851。43。6= 16。036 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.29。793+1.43。6=16。792kN;六、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用：z= 0。74
33、； s - 风荷载体型系数:取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0。7 0。40。740.214 = 0。044 kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0.85 1.40。0441。51.82/10 = 0.026 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.036 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 16。792kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长
34、度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)表5。3.3得 ： k = 1。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5.3.3得 : = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。181 m；长细比： L0/i = 201 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 16035。84/(
35、0。179489）+25644。058/5080 = 188。25 N/mm2;立杆稳定性计算 = 188.25 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!不考虑风荷载时 = 16791.84/（0.179489）=191.839 N/mm2；立杆稳定性计算 = 191.839 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs = Af - (1.
36、2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W）)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6。03 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85） = 0。026 /（1.4 0.85） = 0。022 kNm；Hs =( 0.1794.89104205103（1.26。03+0。851。4(3.6+0。1794.891000。022/5.08）)/(1。20.125)=39.
37、944 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /（1+0。001Hs)H = 39.944 /(1+0。00139。944)=38.41 m；H= 38.41 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =38。41 m.脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H,满足要求!八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0。92，s0。214,00.4,Wk = 0.7zs0=0.7
38、 0.920.2140。4 = 0.055 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 1。25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架
39、距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。8910-4205103 = 95。133 kN；Nl = 6.25 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6。25小于双扣件的抗滑力 16 kN,满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =80。179 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.036 kN；基础底面面积 ：A = 0。2 m2 .p=80。179kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！目 录 1.编制依据12。工程概况13.施工安排23.1材料准备23.2技术准备33。3人员准备及证件办理34.施工方法44。1双排脚手架布置44.2落地式双排脚手架设计74。3落地式脚手架构造74。4落地式脚手架搭设104。5悬挂脚手架设计、构造及搭设114.6脚手架拆除135。安全技术措施146。落地式双排脚手架验算16