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1、1 第一部分现浇梁基础施工方案一、 编制依据1、客运专线 350KM/h现浇箱梁通用图。2、武广客专乌花施图IV（桥） -95、96、97 现浇梁施工工点图。二、工程概况此段有三座现浇箱梁桥，分别为清塘大桥（DK1793+048.20 ，孔跨为 6-32m简支箱梁），黄沙滩大桥（ DK1793+590.25 ，孔跨为 9-32m简支箱梁），虾塘大桥（ DK1794+409.60 ，孔跨为 9-32m简支箱梁），其中清塘大桥14#墩穿越清塘水库；黄沙塘大桥桥位多为水田和菜地；虾塘大桥 18#墩穿越虾塘水库。三、 工程地质和水文地质1、地质条件从以上三座桥的图纸上可以看出黏土层覆盖较厚，08.6
2、米范围内为淤泥，粉质黏土、饱和状，地基承载能力较低。2、水文地质条件此施工地段位于南方多雨区，地段地表水较丰富，地下水较高。特别位于两座鱼塘的大桥， 除来源大气降水外， 局部来源于地下裂隙潜水。受气候条件影响较大。四、 支架施工方法根据现有地形、 环境和施工工期等多方面因素综合考虑，此管段现浇梁施工拟采用贝雷片施工，模板为厂制定型钢模板， 钢筋为钢筋加工厂集中加工，现场绑扎，泵送送混凝土浇注，洒水养生，梁体张名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 1 页，共 20 页 - -
3、 - - - - - - - 2 拉、压浆、封锚以及支架拆除等工程。1、支架系统由于我队管段现浇梁桥跨较多， 为了加快施工速度和提高周转频率，且减少对地基处理的工程量，初步选定采用钢管桩作为立柱，采用贝雷片作为纵向托梁， 立柱布置密度按桥跨跨径进行布置，以大约每 10 米左右设置一道，每道设置五根立柱；其中承台处立柱尽量支立在承台上， 其它根据地质及现场地势采用孔桩和扩大基础，具体组成为：在土基上浇注一道梯形C25混凝土带作为基础 （混凝土带尺寸为：长 13.5 米，上宽 1 米，下宽 2.2 米，高 0.6 米） ，台座顶面预埋钢板，钢板规格为75cm 75cm 20mm ，钢管立柱栓接或焊
4、接在钢板上，钢管采用 500 钢管桩，在钢管顶部放置钢砂箱，在砂箱顶选用三根 32c#工字钢作为横向分配梁，横梁上架设贝雷片形成纵梁，贝雷片纵梁由 14 片组成。在贝雷纵梁上铺设间距50cm70cm 的 20a#工字钢作分配梁，最后在工字钢上铺设底模。2、地基处理根据设计图纸， 确定桥位地基承载力， 但实际由于在施工桥位内大部分为水田或鱼塘区域， 并且在施工桥梁下部结构时对部分原状土破坏较严重，为保证在施工梁体过程中基础不发生过大的饶度或不均匀沉降的现象， 决定对贝雷梁支墩基础采取换填硬化和孔桩基础（具体见支架基础处理图）。（1） 、基础换填：将支墩位置地表植被层、淤泥层和土层换填至所需持力层
5、的深度（开挖过程中利用静力触探仪确定深度），换填范名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 2 页，共 20 页 - - - - - - - - - 3 围的换填料采用级配碎石或6% 水泥石粉拌和料，根据计算32 米跨持力层地基承载力 210KPa 。（2） 、基础夯实： 根据支墩地基的地质， 在支墩基础浇筑前首先对换填基础进行人工打夯、整平。（3） 、 砼浇注：在支墩处采用C25扩大基础，基础形式为（长13.5 米，上宽 1 米，下宽 2.2 米，高 0.6 米）条状等腰梯形
6、截面形式。（4） 、排水沟设置： 为保证雨水和养生用水从支架底部及时排出，防止雨水长期浸泡使支墩下沉，在支墩周围远3 米范围内设置排水沟， 确保养生用水及地表降水能有效排除，保证基础安全。（5） 、支墩底部钢板的安放：在浇注基础前首先在基础上预埋厚度不小于20mm 70cm 70cm的钢板，以扩大支架的受力面积，使立杆受的轴心压力更好的传向地基。（6） 、孔桩基础根据实际开挖的地质情况，桩底标高应嵌入岩层，具体为（孔径 80100cm 、 到达持力层扩充孔径至150cm左右）;经过静力触探确定桩底的承载力， 采用钎探确定桩底以下的地质情况（钎探深度为 23 米） 。桩身C25砼, 桩顶预埋厚度
7、不小于20mm 70cm 70cm的钢板 . 以便有效的连接钢管桩立柱，使立杆受的轴心压力更好的传向地基。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 3 页，共 20 页 - - - - - - - - - 4 第二部分支架检算32 米现浇梁支架检算一、计算依据32 米支架拼装图无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）概图跨度31.1 米 （直曲线，现浇）钢结构设计规范（GB50017-2003 ）32 米现浇支架贝雷片计算资料路桥施工计算手册周水兴等编著，人民交通出版社二、检
8、算过程中用到的各种参数钢材 E=2.1105MPa=2.1 108KPa 单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245.2KN 贝雷片自重 305/3=102kg/m=1.02KN/m 22 号工字钢 I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重 q=42kg/m。20 号工字钢 I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重 q=27.9kg/m。28 号工字钢 I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重 q=43.4kg/m。32 号工字钢 I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重 q
9、=57.7kg/m。三、腹板部分，设3 排贝雷片钢材 E=2.1105MPa=2.1 108KPa 3 排单层贝雷片力学参数I=250497.2 3=751491.6cm4，W=10735.5 cm3名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 4 页，共 20 页 - - - - - - - - - 5 M=2364.6KN.m;Q=735.6KN 检算过程所应考虑的各种荷载: 1、贝雷片自重 q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.7
10、51=6.875 KN/m 3、振捣荷载 q3=2.02.75=5.5KN/m 4、模板荷载 ( 在腹板附近处 )q4=腹板处模板重量 +内模标准架 +内模绗架 +内模模板系 +内模支架系 +底模系=(81.08 4.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3+24.779/32/52.75) 10=20.21KN/m 5、梁体自重腹板 q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 顶板 q6=(0.65 0.451+(0.65+0.3)/22.75) 25=39.97KN/m 底板 q7=10.282.7525=19
11、.25KN/m 6、分配型钢 (暂按 2 根 32 号工字钢间距 2m) q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m 贝雷片所受荷载q= q1+ q2+ q3+ q4+ q5+ q6+ q7+ q8=(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775) 1.2 =153.447KN/m ，贝雷梁跨径按 9m进行检算 , 检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1 ql2=0.1153.44792=1242.86KN.mM=2364.6KN.m 满足要求名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - -
12、 - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 5 页，共 20 页 - - - - - - - - - 6 Q=0.6ql=0.6153.4479=826.61Q 1.2=882.72KN( 剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数, 而且可考虑应力提高系数1.2, 在进行 Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑, 即能满足结构受力特性 , 不需考虑应力提高系数 ) 满足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.447 94/(100 2.1 108751491.610-8)=0.0043m=4.3mmf=l/400=9000/4
13、00=22.5mm 四、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片双排单层贝雷片 I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 检算过程所考虑的荷载 : 1、贝雷片自重 q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载 q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载 q3=2.02.75=5.5KN/m 4、模板荷载 q4=底板荷载 +内模标准架 +内模绗架 +内模模板系 +内模支架系 =(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑 30t)+0.3)10=20.21KN/m 5、梁体自
14、重顶板 q5=(0.65+0.3)/22.75) 25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m 7、分配型钢 (2 根 32 号工字钢间距 2m) q7=520.042 2.75/2=0.5775KN/m 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 6 页，共 20 页 - - - - - - - - - 7 贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+ 1.2 (2.03
15、+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，贝雷梁跨径按9m进行检算 , 检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1 ql2=0.1106.3 92=967.33KN.mM=1576.4KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.6106.39=574.02Q 1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数, 而且可考虑应力提高系数1.2,在进行 Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑, 即能满足结构受力特性 , 不需考虑应力提高系数 )。满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677 106.3 94/(100 2.1 1085009
16、94.410-8)=0.0033m3.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm 五、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片钢材 E=2.1105MPa=2.1 108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 检算过程所考虑的荷载: 1、贝雷片自重 q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载 q2=2.5 2.01=5 KN/m 3、振捣荷载 q3=2.02.0=4.0KN/m 4、模板荷载 q4=侧模=(81.08 4/5.
17、85) 10=55.44KN/m 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 7 页，共 20 页 - - - - - - - - - 8 5、梁体自重顶板 q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6 、分配型钢 (2 根 32 号工字钢间距 2m) q6=520.042 2.0/2=0.42KN/m 贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 = (5+4) 1.4+1.2 (55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071
18、KN/m 贝雷梁跨径按9m 进行检算 , 检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.197.07192=786.28KN.mM=1576.4KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.697.071 9=524.18Q 1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数, 而且可考虑应力提高系数1.2, 在进行 Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑, 即能满足结构受力特性 , 不需考虑应力提高系数 ) 满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677 97.071 94/(100 2.1 108500994.410-8)=0.0041m4.1mmf=l/40
19、0=9000/400=22.5mm 六、钢管立柱顶横梁各种参数设计1、跨中检算跨中的钢管立柱尽量布置在纵向贝雷梁的附近, 以减少工字钢横梁上弯矩和剪应力 , 具体检算如下：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 8 页，共 20 页 - - - - - - - - - 9 将作用在工字钢上的荷载简化为集中荷载，根据现场实际受力情况，横梁简化成4 跨不等跨连续梁，将钢管立柱尽量布置贝雷梁在下方，除距箱梁中心线4.75m 的单片贝雷梁作用在两钢管立柱之间的上横梁的跨中外，其他位置
20、的贝雷梁均在钢管立柱正上方。因此对横梁进行检算时，主要考虑横梁的剪应力，弯曲应力在检算中不予考虑。 由于工字钢横梁在腹板处所受的剪力最大, 因此对横梁检算时只检算腹板处的受力情况. 假设横梁采用 3 根焊接到一起 32b号工字钢，其中 32 号工字钢的力学参数为I=116203cm4，W=726 3 cm3，工字钢自重 57.73kg/m, A=73.43cm2, =311.5cm,S=428.8 3cm3计算 3 跨贝雷梁在均布荷载作用下，作用到横梁支点处的作用力。3 排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为511.42 KN,1406.4 KN, 1406.4 KN, 511.42 KN
21、2 排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(跨中)319.83 KN,879.53 KN, 879.53 KN, 319.83 KN 2 排贝 雷 梁 作用 在 横梁 各 支 点处 的 作 用力 分 别 为( 翼 缘板)322.41 KN,886.63KN, 886.63KN, 322.41KN 1 排贝 雷 梁 作用 在 横梁 各 支 点处 的 作 用力 分 别 为( 翼 缘板)191.05KN,525.39KN, 525.39KN, 191.05KN 按最大作用力 3排贝雷梁力学模式通过SAP84 检算得出如下结名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - -
22、 - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 9 页，共 20 页 - - - - - - - - - 10 果: 计算模型弯矩图剪力图弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移397.132kNm 299.5MPa 331.046kN 52.8 Mpa 10mm =M/W=397.132 10-3/(726 310-6)=182.33Mpa w=QS/(I )=331046428.8 310-6/(11620 310-811.5310-3)=35.4 Mpa1.3 w=1.3 85 满足规范要求。2、边跨检算由于在腹板处所受的剪力最大, 因此只检算腹板处的受力情况
23、.横梁假设采用将 2 根 32b号工字钢焊接到一起名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 10 页，共 20 页 - - - - - - - - - 11 工字钢的力学参数为：I=116202cm4，W=726 2 cm3，工字钢自重 57.72kg/m, A=73.43cm2, =311.5cm,S=428.8 3cm3计算 3 跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力按 3 跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力的力学模式通过 SAP84 检算得出弯矩弯曲应力剪切力
24、剪应力Y向位移145.515kNm 136.1MPa 122.514kN 24.4 Mpa 4mm =M/W=145.515 10-3/(726 210-6)=100.2Mpa w=QS/(I )=122514428.8 210-6/(11620 210-811.5210-3)=19.6 Mpa1.3 w=1.3 85 满足规范要求七、钢管立柱计算1、跨中钢管桩受力荷Q1=kmql=0.6 153.4479=828.61KN 箱梁底板中心处 : Q2=kmql=0.6 106.39=574.02KN 翼缘板边缘最外侧 : Q3=kmql=0.6 97.6719=527.42KN 距箱梁中心 4
25、.75m处: Q4=kmql=0.6 (2.033+5+4+0.42) 1.29=74.2KN 作用在钢管立柱上的总的荷载应为N=(Q1+Q2+Q3) 2+Q4=(828.61+527.42+74.2) 2+574.02 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 11 页，共 20 页 - - - - - - - - - 12 =3433.77KN 假 设 在 跨 中 设 立 柱5 根 , 作 用 在 中 跨 每 根 钢 管 立 柱 上N=3433.77/5=686.754 K
26、N。选用 500， 8mm 钢管桩钢管截面积 A=p （R2-r2）p（25224.22）123.59cm2 I= p（D4-d4）/64= p（50448.44）/64=37405.9cm4 i （I/A ）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm 假设钢柱最高 l 12m l/i1200/17.4 68.9 =150 查表得0.719 N/(A)= =170Mpa N= (A)=170123.590.71910-4=1510KN 即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1244 KN N=1406.4KNN =1510 KN，满足规范要求2、边跨钢管立柱计算：边跨钢管桩受力荷载
27、计算腹板处： Q=kmPl=0.4 153.4479=552.4KN 箱梁底板中心处 : Q=kmPl=0.4 106.3 9=382.68KN 翼缘板边缘最外侧 : Q=kmPl=0.4 97.6719=351.61KN 距箱梁中心 4.75m处: Q=kmPl=0.4 (2.033+5+4+0.42) 1.29=49.4KN 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 12 页，共 20 页 - - - - - - - - - 13 作用在钢管立柱上的总的荷载应为N= Q1+
28、Q2+Q3+Q4 =(552.4+351.61+49.4)2+382.68=2289.48KN 假 设 在 边 跨 设4根 , 作 用 在 边 跨 每 根 钢 管 立 柱 上N=2289.48/4=572.37KN。选用 500， 8mm 钢管钢管截面积 A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2 I= p（D4-d4）/64= p（50448.44）/64=37405.9cm4 i （I/A ）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm 假设钢柱最高 l 12m l/i1200/17.4 68.9 =150 查表得0.719 N/(A)= =170Mpa
29、N= (A)=170123.590.71910-4=1510KN 即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1510KN N=511.42 KNN =1510 KN 满足规范要求但为了施工统一方便，且综合考虑横梁的受力和检算结果，在边跨处仍设 5 根钢管桩。钢管立柱设计原则如下：（1）在边跨处设 5 根钢管立柱（规格为 500，8mm ） ，钢管桩上安放砂箱 , 砂箱上铺设 2 根 28b 号工字钢做横梁。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 13 页，共 20 页 - - - -
30、- - - - - 14 （2）在每跨的跨中设置5 根钢管桩（规格为 500， 8mm ）钢管桩上安放砂箱 , 砂箱上铺设 3 根 28b 号工字钢做横梁。（3）钢管桩与钢管桩之间用L75mm 横向进行连接以形成一个稳定的整体. 八、分配梁设计计算经过比选，贝雷片上方采用铺设22 号工字钢，作为分配梁，分配梁上方直接铺设钢模板。由于底模模板除两端头处各设一块1.6m 的模板外 , 其余位置模板纵向长度均为1.0m, 从施工方便角度考虑, 分配梁的纵向间距为1.0m。另外从内模支架拼设时的着力点考虑，分配梁应该为1.0m 的整倍数时施工方便。1、箱梁中心线处分配梁检算过程中所要考虑的荷载: （1
31、）施工人员荷载 q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振捣荷载 q2=2.02.75=5.5KN/m （3） 模板荷载 q3=底板荷载 +内模标准架 +内模绗架 +内模模板系 +内模支架系 =(24.779/32/5 2.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑 30t)+0.3)10=12.47KN/m （4）梁体自重顶板 q4=(0.65+0.3)/22.75) 25=32.66KN/m 底板 q5=10.282.7525=19.25KN/m （5）分配型钢自重 :q6=0.03652.7510=1.003KN/m 工字钢所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4
32、+ q5 + q6= 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 14 页，共 20 页 - - - - - - - - - 15 =(6.875+5.5) 1.4+1.2 (1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m ，按 2 跨连续梁受均布荷载检算M=0.07ql2=0.0795.82.752=50.7KN.m M/W=50.7/(309.6 10-6)=163.81.3 =188.5KN.m 满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.5219
33、5.8 2.754/(100 2.1 108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=2750/400=7mm 满足要求箱梁中心处的剪力 : Q2=0.625ql=0.695.82.75=164.65 w=QS/(I )=164.65 189.8 10-6/(3583 10-89.5 10-3) =91.8 Map1.3 =188.5KN.m 不满足要求名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 15 页，共 20 页 - - - - - - - - - 16 将分配
34、梁调整为 22 号工字钢间距为 1.0m,重新进行检算检算荷载 Q=(6.875+5.5) 1.4+1.2 (1.003+13+30.375)=70.6KN/m M=0.07ql2=0.0770.62.752=37.3KN.m M/W=37.3/309=120.951.3 =188.5KN.m f=0.521ql4/(100EI)=0.521 70.6 2.754/(100 2.1 108340010-8) =0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 满足要求考虑到底模安装固定和拆卸过程中的方便，将分配梁的间距调整为 20a 工字钢，间距也进行相应的调整，具体见布置图九、基础
35、承载力计算 1 、腹板位置处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中 h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=1406.4KN 。地基承载力按 200Kpa考虑, 地基基础按下底面2.8m2.8m,上顶面 1.0m1.0m,厚度为 1.2m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.8 2.8+2.8)/31.2 25=4.656525=116.4KN P=(N+G)/A=(1406.4+116.4)/7.84=194.23Kpa200Kpa 考虑 1.1 的安全系数 , 地基承载力必须大于213Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性, 在基础底加设 1 层网片。2、
36、箱梁中心处的钢管桩基础检算名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 16 页，共 20 页 - - - - - - - - - 17 先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中 h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=879.53KN 。地基承载力按 210Kpa考虑, 地基基础按下底面2.2m2.2m,上顶面 1.0m1.0m,厚度为 0.8m的棱台考虑砼 基础 自 重G=(1 1+2.2 2.2+2.2)/3 0.8 25=2.144 25=53.6KN P =(
37、N+G)/A=(879.53+53.6)/4.84=192.8Kpa200Kpa 考虑一定的安全系数 , 地基承载力必须大于210Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性, 在基础底加设 1 层网片。3、最外侧翼缘板位置处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中 h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=886.63KN 。地基承载力按 200Kpa考虑, 地基基础按下底面2.2m2.2m, 上顶面 1.0m1.0m,厚度为 0.8m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.2 2.2+2.2)/3 0.8 25=2.14425=53.6KN P=(N+G)/A=(88
38、6.63+53.6)/4.84=194.26Kpa200Kpa 考虑一定的安全系数 , 地基承载力必须大于210Kpa,可满足要求。为保证基础施工过程中不均性, 在基础底加设 1 层网片。说明: 1、 现浇梁钢管桩基础位置处如果地基承载力不满足210Kpa的要求，可对基础位置处的土用砂夹石（碎石、卵石占全重的30% 50% ） 、名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 17 页，共 20 页 - - - - - - - - - 18 灰土等进行换填，以上材料的压实系数为不小于
39、0.95。2、按腹板处的基础进行换填层相关参数的计算垫层的下底宽度计算b1=b+2ztg=2.5+2Ztg22 垫层的上底宽度计算b2=3.14+Z 垫 层 地面 处 的 自 应 力 cz=(3.74 3.74+3.14 3.14+3.14 3.74)/3 0.8 16/(3.74 3.74)=10.8Kpa Pz=bl （pk-c）/ （ （b+2ztg ）（ l+2ztg ） ）其中 b=2.5m，l=2.5m,pk=200Kpa, c=15.46Kpa, =28( 灰土), =22(砂夹石、碎石土 ) 砂夹石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7Kpa 灰土:Pz+c=102.
40、7+10.8=113.5 faz, 换填层的底部承载力必须大于 113.5Kpa 砂夹石 : Pz+c=116.5+10.8=127.3 faz, 换填层底部承载力必须大于 127.3Kpa 3、在对基底进行处理时建议采用灰土进行。4、具体换填深度的大小根据现场实际承载力再确定。十 、卸落设备计算为了便于现浇梁体施工完毕后，底模顺利的拆除，特设砂箱。钢柱上设 480内mm 480内mm ，高 500mm 方形砂筒，用于拆卸时卸载砂筒顶心尺寸 460内mm 460内mm 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理
41、 - - - - - - - 第 18 页，共 20 页 - - - - - - - - - 19 砂筒尺寸 480内mm 480内mm 筒壁厚 0.016m 卸落高度 =20cm P1406.4KN 砂应力 s1406.4/(0.480.48)=6.1MPa s=10Mpa，满足要求跨中检算 : 砂筒壁应力 t 1406.40.480.2/ （(0.46 0.46) （ 0.200.100.07）0.02） =138.7MPat=170Mpa 边跨检算 : 砂筒壁应力 t886.63.0 0.480.2/ （(0.46 0.46) （0.200.100.07）0.016） =109.3MPa
42、t=140Mpa 满足要求。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 19 页，共 20 页 - - - - - - - - - 20 20号工字钢一跨现浇梁支架主要材料用量20个500mm h=500mm钢砂箱31.6吨20a工字钢5.3吨28b工字钢20根500mm L=12000mm =8mm钢管桩140片3 1.50.15m贝雷片数量单位 规格名称钢砂箱钢砂箱底模32 米现浇梁支架布置图 (中间设置两排支墩)说明：1、本图尺寸均以厘米计。 2、本图比例为示意。地基夯实，
43、地基承载力不小于220KpaC25混凝土贝雷架外=500mm，壁厚=8mm的钢管桩3根32c工字钢2 根 32c工字钢现浇梁支架立面布置图桥墩台承台现浇梁支架横桥向剖面图钢管桩工字钢贝雷片工字钢C25混凝土3 根32c工字钢33080275275134033503350地基夯实，地基承载力不小于220Kpa外=500mm，壁厚=8mm的钢管桩外=500mm，壁厚=8mm的钢管桩60806060806060806060806060806060806060806060806060806060806060806060806060806060806060承台桥墩台2 根 32c工字钢90090090080250100100100250100100200757510020010075200100250100100100250112.5250112.520209300+100+100( 翼缘板处为 10*300+150+100)250362.5275275362.5桩顶或基础顶高程名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 20 页，共 20 页 - - - - - - - - -