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1、毕业设计毕业设计 （论文） 任务书题 目3000 立 方 米 LPG 球 罐 设 计学生姓名学 号专 业 班 级设计（论文）内容及基本要求基 本 参 数公 称 容 积 ： 3000 立 方 米储 存 介 质 ： LPG 设 计 压 力 ： 1.8MP 设 计 温 度 ： -20 50建 设 地 点 ： 西 安场 地 类 别 ： 类 场 地 土设 计 要 求1. 撰 写 设 计 说 明 书 一 份 , 内 容 包 括 : 结 构 设 计 强 度 设 计 附 件 设 计 等2. 绘 零 号 图 三 张 ( 总 装 图 机 画 两 张 , 零 件 图 一 张 ) 3. 翻 译 外 文 资 料 一 篇
2、 ( 不 少 于 15000 字 符 ).设计（论文）起止时间20 xx 年 x 月 x 日 至 20 xx 年 x 月x 日设计（论文）地点指 导 教 师 签 名年月日系（教研室）主任签名年月日学 生 签 名年月日名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 1 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计3000 立 方 米 LPG 球 罐 设 计摘 要： 本设计以 GB12337-89 钢制球形储罐和GB150-89钢制压力容器 为设计依据， 综合国内外现有
3、的制造技术设计了3000m3LPG储罐。在以安全为原则的基础上综合考虑经济适用性、产品质量、施工建造可行性、 国内现有的建造技术等方面的因素，设计出公称直径为18000mm 、壁厚为44mm的大型球罐。本设计在选材方面考虑了多种材料的特性，最后确定07CrMnMoVR 为本球罐的材料。 同样，本设计在球罐选型及支撑方式的选择上也应用多种形式作比较最终确定混合式结构、可调式拉杆支撑最合理。最后进行强度及稳定性校核，校核结果显示本设计的结构既安全又经济。关键词： 球罐，安全，经济名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精
4、心整理 - - - - - - - 第 2 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计The Design Of 3000m3 LPG Spherical Tank Abstract: the design Of 3000m3 LPG spherical tank is basis on both the GB12337-89 steel spherical tanks and GB150-89 design of steel pressure vessel , considering the existing manufacturing technology of tan
5、ks both at home and abroad. In the principles of safety ，consideration of the economic applicability, product quality and construction feasibility, the existing building technology and other factors, at last the spherical tank is designed for nominal diameter 18000mm、wall thickness 44mm. The selecti
6、on of materials in this design is in consideration, compared with some different properties of materials，finally the 07MnCrMoVR has be choosen.Also, the design and selection of the spherical support is in consideration ，finally hybrid strucure and adjustable tension support seems to be the most reas
7、onable. Finally the strength and stability test, the result shows this design of structure is safe and economic. Keywords: spherical tank, safety, economy 目录名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 3 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计1绪论. 错误！未定义书签。1.3国内外发展状况 . 错误！
8、未定义书签。2基本尺寸定 . 错误！未定义书签。2.1外形尺寸的确定： . 错误！未定义书签。2.2材料选择： . 错误！未定义书签。2.3球壳设计： . 错误！未定义书签。3球罐受力分析 . 错误！未定义书签。3.1球罐质量计算： . 错误！未定义书签。3.2 地震载荷计算： . 错误！未定义书签。3.3风载荷计算： . 错误！未定义书签。3.4弯矩计算： . 错误！未定义书签。4 强度及稳定性校核 . 错误！未定义书签。4.1 支柱计算： . 错误！未定义书签。4.2脚螺栓计算 . 错误！未定义书签。4.3支柱底板计算： . 错误！未定义书签。4.4 拉杆计算： . 错误！未定义书签。4.
9、5柱与拉杆连接最低点a 点应力计算： . 错误！未定义书签。4.6支柱与球壳，连结焊缝强度. 错误！未定义书签。4.7开孔补强校核 . 错误！未定义书签。5球壳分瓣计算 . 错误！未定义书签。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 4 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计5.1赤道板和上温带合板 . 错误！未定义书签。5.2赤道带 . 错误！未定义书签。5.3极板. 错误！未定义书签。5.4 边极板 . 错误！未定义书签。6 工厂制造及现场组装. 错
10、误！未定义书签。7 技术经济性分析 . 错误！未定义书签。8结论 . 错误！未定义书签。参考文献： . 错误！未定义书签。致谢 . 错误！未定义书签。第一章绪论近十几年来球形容器在国外发展的很快，我国球形容器引进建设在七十年代才得到了飞速发展。 通常球罐作为大容量、 有压贮存容器， 在各工业部门中作为液化石油气（ LPG ） 、液化天然气（ LNG ） 、液氧、液氮、液氢、液氨、及其他中间介质的贮存；也油作为压缩空气、压缩气体（氧气、氮气、城市煤气）的贮存。在原子能工业中球罐还作为安全壳（分割有辐射和无辐射区的大型球壳）使用。总之随着工业的发展，球罐的使用范围也越来越广泛。本设计选择了球形容器
11、主要原因是球罐与常用的圆筒形容器相比有以下特点：（1） 球罐的表面积最小，即在相同容量下球罐所需要的钢材最少. (2) 球罐壳板承载能力比圆筒形容器大一倍， 即在相同直径、相同压力下，采用同样的钢板时球罐的板厚只需圆筒形容器的一半; 以上两个特点使球罐在用材远比同样容量、同样压力下的圆筒形容器省料。 (3) 球罐占地面积小，且可向高度发展，有利于地表面积利用。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 5 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计由于这些特点
12、，再加上球罐基础简单外观漂亮，受风面积小等原因，使球形容器应用得到扩大。第二章 基本尺寸确定一、外形尺寸的确定：4330003433RRV得 R=8.948m 。圆整 R到 9000mm 333305493434mRV球罐的几何容积为3054立方米因为充装物质为 LPG ，挥发性比较强所以选充装系数K=0.85 十，材料选择：初步选择 16Mn和 07MnCrMoVR 作为球壳材料 , 按计算结果一综合经济性最好选取材料。接管材料选16Mn ，扶梯、支柱材料选10 号钢，拉杆选 40MnB ，底板选 Q235-B 。十，球壳设计：根据设计参数，球壳选取混合式五带球罐。静夜柱高度按RKKH131
13、2) 1(21arctancos2代入数据解得 H=13600mm 设计压力： P=1.8Mpa 球壳各带的物料静夜柱高度名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 6 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计h1=0mm h2=1155mm h3=8043mmh4=11739mmh5=13600mm 物料密度2=480/m3 重力加速度 g=9.81m/s2 球壳各带计算压力：9210ghppiciMPapc8. 11MPaghppc805. 11081.
14、948011558.11099222MPaghppc840.11081.948080438 .11099233MPaghppc855.11081. 9480117398 . 11099244MPaghppc864.11081. 9480136008 .11099255当 材 料 为16MnR 时 ， 焊 缝 选 双 面 焊100%无 损 检 测 ， =1.0 mmCCC21121mmCpDpcticd8.532805.1157418000805.14222mmCpDpcticd9.542840.1157418000840.1 4333mmCpDpcticd3.552855.1157418000
15、855.14444mmCpDpcticd6.552864.1157418000864.14555当 材 料 为07MnCrMoVR 时 ， 焊 缝 选 双 面 焊100% 无 损 检 测 ， =1.0 mmCCC21121mmCpDpcticd0.4228.12034180008.1 4111mmCpDpcticd1 .422805.1203418000805.14222名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 7 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计
16、mmCpDpcticd8.422840.1203418000840.1 4333mmCpDpcticd2 .432855.1203418000855.14444mmCpDpcticd4.432864.1203418000864.14555考虑两种材料均需焊后热处理，但07MnCrMoVR 的焊接复杂性及焊后缺陷等比 16MnR 小的多。综合以上因素球壳材料选择07MnCrMoVR。取球壳的名义厚度mmn44第三章球罐受力分析十，球罐质量计算：球罐平均直径：mmDcp18044球壳材料密度 ; 31/7850mkg充装系数： K=0.85 水的密度：33/1000mkg球壳外径：mmD18088
17、0基本雪压：2/250mNq（以西安地区五十年一遇最大雪压选取）球面积雪系数：4. 0sC球壳质量：kgDmncp353116107850441804410929121物料质量：kgKDmi12452481085.0480180006106939232液压试验是的质量：kgDmi3052080101000180006106939333积雪质量：kggqCDgmc2618102504.0180884104636034保温层质量：05m（因为该设备为常温储罐HR212sin2，所以无需保温）名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - -
18、 - 名师精心整理 - - - - - - - 第 8 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计支柱和拉杆质量： 支柱选 12 根，600 x18，单段式支柱。 支柱长 l=10100mm 。材料为 10号钢。kgm940010242078508001210)291300(785001.1626225附件质量：人孔 2 个: 工程直径 500，质量 302kg；人孔接管材料16Mn 。扶梯的设计 : 本扶梯选择近似球面螺旋线形盘梯。主要参数：球罐内半径： R=9000mm 球罐壁板厚度：=44mm 梯子宽度（包括侧板后） ：b=712mm 梯子侧板宽：1180bmm顶平台
19、板厚度：14.5mm梯子或顶平台板与球面最小距离：t=245mm 假想圆球半径：19000442459289RRtmm顶平台最大半径：2222max1111()9289(90004.5180)1797RbRR顶平台半径：22maxRR所以2R =1700 顶部平台上平面相对于赤道平面的距离：22221111()180(92891700 )4672ZbRmmR盘梯中心回转半径：2222221121()92899289712356170024672229289712bRRbRrmmRb盘梯圆柱中心轴线与球心距离：22222211201()92899289712356170024972.322928
20、9712bRRbRXmmRb盘梯终点的水平回转角 : 1109000coscos159.984972.3rX。终附件质量：7m8500kg操作状态下球罐质量：0124567mm +m +m +m +m +m3531163052080216809400 85001618432kg名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 9 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计液压试验下球罐质量：1367mm +m +m +m353116 3052080940085003
21、423098Tkg球罐的最小质量：min167mm +m +m353116 9400 8500371016kg十，地震载荷计算：支柱底板面至球壳中心距离：010100Hmm支柱数目： n=12 支柱材料 10 号钢常温弹性模量：32.0 10sEMPa支柱外径：0600dmm支柱内径：564idmm支柱截面惯性矩：4444940()(600564 )1.4106464iIddmm支柱底板面至拉杆中心线与支柱中心线交点处距离：l=7300mm 拉杆影响系数：220027300273001() (3)1() (3)0.1881010010100llHH球罐的基本自振周期：3333005910161
22、8432 101000.188 100554332.0 101.410sm HTsnE I综合影响系数 ; 0.45zC由于西安地区地震设防烈度为8 级，建造场地为类场地土，由GB12337-89 表 14、图 9 查得max=0.45 对应于自振周期T的地震影响系数：max0.30.30.450.2450.554T球罐的水平地震力为：600.45 0.245 1618432 9.81 1.75 10ezFCm gN十，风载荷计算：风载体形系数： K1=0.4 按 GB12337-89表 15 选取系数11.0风振系数：211 0.3510.35 1.01.35K 10m高度处基本风压值：20
23、350/qNm （以西安地区五十年一遇最大风压选取）名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 10 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计支柱底板至球壳中心距离：010.1Hm风压高度变化系数：2201lnln 0.03ln10.1ln 0.031.003ln10ln0.03ln10ln0.03Hf球罐附件增大系数：21.1f球罐所受水平风力：2626401201210180880.41.353501.0031.1 105.351044wFD K K q
24、 f fN十，弯矩计算：maxmax0.25,ewwFFFF比较得maxF =0.25ewFF =3.2x106+0.25x5.35x104=1.76x106N 力臂：010100 73002800LHlmm由水平地震力和水平风力引起的最大弯矩：mmNL.1093. 428001076. 1FM96maxmax第四章强度及稳定性校核十，支柱计算： 1.单个支柱的垂直载荷 A. 重力载荷：操作状态下的重力载荷N61032.112/8.91618432液压试验下的重力载荷N6TT1080.212/8.93423098 B. 支柱最大垂直载荷：支柱中心园的半径： R=Ri=9000mm 按 GB12
25、337-89表 17 计算最大弯矩对支柱产生垂直载荷的最大值NRM59maxmaxi1060. 49000/1093. 41667.0/1667.0F）（拉杆作用在支柱上的垂直载荷的最大值NRlFji56maxmax1090.41076. 17300322.0/322.0P ）（以上两力之和的最大值NRlFRMPFjii569maxmaxmax109 .49000/1076.17300311.09000/1099.80833. 0/311.0/833. 0）（名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - -
26、- - - - - 第 11 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计2、操作状态下支柱的最大载荷NPFGWjii656max001078. 1106 .41032.1)(液压试验状态下支柱的最大垂直载荷66456maxmax01080.21021.31035.51093.83 .01080.2)(3.0FFPFGWwjiiT3、单个支柱弯矩 偏心弯矩操作状态下赤道线液柱高度：mmhoe4600液压试验状态下赤道线的液柱高度：mmhTe9000操作状态下物料在赤道线的液柱静压力：MPaghPoeoe0216.0108. 9480460010992液压试验状态下液体在赤道线
27、的液柱静压力MPaghPTeTe088.0108.91000900010993球壳的有效壁厚mmCne42244操作状态下物料在球壳赤道线的薄膜应力：MPaDPPeeioeoe6.195424)4218000()0216.08.1 (4)(液压试验状态下液体在球壳赤道线的薄膜应力：eeiTeTTeDPP4)(MPa0.251424)4218000()088.025.2(球壳内半径 Ri=9000mm 球壳材料泊松比3 .0球壳材料弹性模量MPaE5100 .2操作状态下支柱的偏心弯矩mmNEWRMioe7560011036.17.0100.21021.290006.195)1(液压试验状态下支
28、柱的偏心弯矩mmNEWRMTiTeT75611021.27 .0100.2108.29000251)1( 附加弯矩：操作状态下支柱的附加弯矩名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 12 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计mmNEHRIEMioes8528520021045. 1100.21010090006 .195100 .8100. 26)1(6液压试验状态下支柱的附加弯矩mmNEHRIEMiTesT85285202108. 1100.2101
29、0090000 .251100 .8100.26)1(6 总弯矩：操作状态下支柱的总弯矩mmNMMM887020101058.11005.11036. 1液压试验下支柱总弯矩mmNMMMTTT88721100 .2108 .11021.24、支柱稳定性校核支柱的偏心率计算单个支柱的横截面积32895)564600(4)(422220iddA单个支柱的截面系数64404401065.460032)580600(32)(dddZi操作状态下支柱的偏心率65. 01049.31021.2275531016. 7667000ZWAM液压状态下支柱的偏心率505.01049.31080.22755310
30、0.2668ZWAMTTT稳定性校核：计算长度系数13K支柱惯性半径0.206AIri支柱细长比0 .498 .2071010003irHK操作状态下偏心受压支柱的稳定系数，查表18 579.0op液压试验状态下偏心受压支柱的稳定系数查表18 613.0Tp名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 13 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计支柱材料 10#钢MPas205MPasc1375.12055 .1操作状态下稳定性校核MPaMPaAWcop13
31、793579.0328951078. 160液压试验状态下支柱稳定性校核MPaMPaAWcTpT137130613.032895108 .26支柱稳定性校核通过九，地脚螺栓计算1、拉杆和支柱之间的夹角：5.3273004658arctg拉杆作用在支柱上的水平力NtgpFjic55max1093.25 .32106.4tan2、支柱底板与基础的摩擦力：底板基础选钢筋混凝土基础与地板的摩擦系数4.0sf底板与基础的摩擦力5min1021.1128.93710164 .0ssfngmF3、地脚螺栓因为 FsFc故罐必需设地脚螺栓每个支柱上的地窖螺栓个数：4dn地脚螺栓材料 Q235-B MPa235
32、地脚螺栓材料的许用剪切应力MPasB942354.04. 0地脚螺栓腐蚀余量CB=3mm 地脚螺栓的螺纹小径mmCnFsFdBBdcB1.2739441021.193.213.113.15选取 M30的地脚螺栓十，支柱底板计算：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 14 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计1、支柱底板直径基础采用钢筋混凝土，其许用压力MPabc0 .3地脚螺栓直径 d=30mm 支柱底板直径mmWDbcb7.109131080.2
33、13.113.18max1mmddDb90084060030)108()108(02选底板直径为mmDb11002、底板厚度，底板的压应力MPaDWbbc95. 2110014. 3108.244262max底板外边缘至支柱处表面距离mmlb25026001100底板材料选 Q235B MPas235底板材料弯曲许用应力MPasb1565 .12355.1底板腐蚀余量mmCb3底板厚度mmCCbbbbcb5.62315625095.23322选底板厚mmb65十一，拉杆计算：1、拉杆螺纹小径计算：拉杆的最大拉力NDFjiT55max1045. 55 .32cos106. 4cos拉杆材料 40
34、MnB MPas635拉杆材料许用应力MPaT4235.1635拉杆腐蚀余量mmCT2名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 15 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计拉杆螺纹小径mmCFdTTrT3824231045.513.113.15选取拉杆螺纹为 M44 2、拉杆连结部位的计算 销子直径销子材料选择 40MnB MPas635销子材料的许用剪切应力MPasp2546354 .04.0销子直径mmFdprp372541045.58.08.05选
35、取销钉直径为mmdp403、耳板厚度：材料 40MnB MPas635耳板材料许用压应力MPa5771 .16358.0耳板厚度mdFcprc23223381045.55取耳板厚度为 28mm 翼板材料选 40MnB MPas635mmsscn14228223、焊缝强度验算：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 16 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计焊缝单边长度：mmL8001 焊缝角尺寸：mmS121支柱或耳板材料屈服点较小值：MPas205
36、角焊缝系数：6.0a焊缝许用剪切应力：MPaasw496.02054. 04.0wTMPaSLF26.40970041.11045.541.1511 焊缝单边长度：mmL2002 焊缝角尺寸：mmS101拉杆或翼板材料屈服点较小值MPas635焊缝许用剪切应力MPaasw1526. 06354.04.0拉杆与翼板接焊缝的剪切应力校核名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 17 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计wrMPaSLF6 .96102008
37、2.21045.582. 2522十二，支柱与拉杆连接最低点a 点应力计算：1、a 点的剪切应力支柱与球壳连结焊缝单边的弧长：mmLw3375球壳 a 点处有效厚度：mmea42操作状态下 a 点的剪切应力：MPaLFGeawi98.442337521013.91032.1246max00液压试验状态下 a 点的剪切应力MPaLFFFGeawwiTT88.942337521076.11035.51013.93.0108. 223 .06446maxmax2、a 点的纬向应力操作状态下 a 点的液柱高度mmhoa7898液压试验下 a 点高度mmhTa12298操作状态下物料在a 点处静压力MP
38、aghPoaoa037.0108. 9480789810992液压试验下 a 点处静压力MPaghPTaTa12.0108. 910001229810993名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 18 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计操作状态下 a 点的纬向应力MPaDPPeaeaioa3.19714244218000037.08 .1401压力试验状态下 a 点的纬向应力MPaDPPeaeaitaTT2541424421800012.025.
39、2413、a 点的应力校核操作状态下 a 点的组合应力MPaMPatea20320298.43 .197001液压试验状态下 a 点的应力组合MPaMPasTTTa4414909 .09.088.26388. 92541则通过应力校核 a 点安全十三，支柱与球壳，连结焊缝强度maxmaxmax0)(3.0,)(maxFFFGFGWwiTi66108 .2,1041. 1maxWNW6108 .2支柱与球壳连结焊缝角尺寸 S=18mm 支柱与球壳连结剪应力：MPaSLWww6 .3218337541.1108 .241.16支柱与球壳屈服点较小值：MPas205焊缝许用剪切应力MPaasw496
40、.02054. 04.0应力校核：wwMPa6.32则通过十五，开孔补强校核接管材料选择16Mn ，根据国家相关标准规定只需对人孔、安全阀及进出口接管进行开孔补强校核。1、人孔开孔补强计算人孔接管选15530，MPat163，mmC12名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 19 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计接管壁厚计算mmPDPctct7.28. 1116325008 .120接管有效壁厚mmCCtet15.01511512开孔直径mmCd
41、di5.506)15. 0151(25002接管有效补强宽度mmdB10135.50622接管处侧有效补强高度mmdht16.87155 .5061需要补强面积21.209694 .415.506mmdA可以作为补强面积为219 .3034 .41425.5061013mmdBAe2126.15777. 275.1116.8722mmfhArtetAAA21需加补强圈5.19087214AAAA补强圈厚度mmdBAK5 .3953010135 .1908704实际补强与筒体等厚mmK4420421252530101344mmdBAKAmmAAA24215 .23133同时计及焊缝面积3A 之后
42、，补强足够2、进出料及安全阀接管均取16Mn 15273MPat163接管壁厚计算mmPDPctct37.18.116322508.120接管有效壁厚mmet75.1115. 015115开孔直径mmCddi5.24925. 32302732有效补强宽度mmdB4995.24922接管处侧有效补强高度mmdhnt0 .641名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 20 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计需要补强面积29 .103294 .415.2
43、49mmdsA可以作为补强面积214.2996 .0499mmdBAe2126 .120720316375.116422mmfhArtetAAA21需加补强圈3 .88226 .12074.2993.10329214AAAA补强圈厚度mmdBAK3904实际补强与筒体等厚mmK442049944mmdBAKAmmAAA2421114514 .2996 .12079944考虑焊缝补强3A 之后补强已足够第五章球壳分瓣计算十四，球壳分瓣计算：查表赤道带45温带30上下极75211921831050半径mmR9000赤道带分瓣数24N赤道带轴向球心角15和上温带 B赤道带球心角1050极中板球心角2
44、11极侧板球心角92极边板球心角1832、赤道板和上温带合板弧长mmRL16485180105900014.31800弦长mmRL142802105sin900022sin20名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 21 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计弧长mmNRB6.14332105cos24900014.322cos201弦长mmRB3.1430215sin2105cos900022sin2cos201弧长mmNRB235524900014
45、.3222弦长mmRB5 .2349215sin900022sin22弦长mmRD8.14351215cos2105cos1900022cos2cos1222202弧长mmRDRD8 .16602180008.14351arcsin90900014.32arcsin903、赤道带弧长mmRL706518045900014.31800弦长mmRL3 .6888245sin900022sin20弧长mmNRB7 .2175245cos24900014.322cos201弦长mmRB6 .2170215sin245cos900022sin2cos201名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - -
46、 - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 22 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计弧长mmNRB235524900014.3222弦长mmRB5 .2349215sin900022sin22弦长mmRD2 .7222215cos245cos1900022cos2cos1222202弧长mmRDRD7.7427180002 .7222arcsin90900014.32arcsin904、极板对角线与弧长最大间距：054.195.10sin12sin12212H弦长mmHRB68.5700054.15
47、 .19sin900022sin2211弧长mmRBRB6.5797180007.5700arcsin3142arcsin9011名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 23 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计弦长mmBD0.806268.57002210弧长mmRDRD0 .8355180000 .8062arcsin3142arcsin9000弧长mmRB0.61231809221900014.31802212弦长mmRB5.60085.19s
48、in900022sin2212（1）极中板对角线弦长与弧长998.05.19sin5 .10sin12sin2sin12221212A弧长mmRB0 .329718021900014.318012弦长mmRB2.32805 .10sin900022sin212弧长mmRL61231801821900014.31802212弦长mmRL5.60085.19sin900022sin2212名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 24 页，共 30 页 - - - - - - -
49、- - 毕业设计弦长mmARL7.5919998.05.19sin5.10cos900022sin2cos22111弦长mmRB3.30985 .19cos5 .10sin900022cos2sin22111弧长mmRBRB2 .3112180003.3098arcsin3142arcsin9012弦长mmBLD6 .66781.30927 .5191222121弧长mmRDRD7 .6838180006.6678arcsin3142arcsin90（2）极侧板弦长mmL7.59191弧长mmL9.60281弦长mmHRL7 .5700054.15.19sin900022sin2212弧长mm
50、RLRL6 .5797180007.5700arcsin3142arcsin9022弧长mmRB14131809900014.318022名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 25 页，共 30 页 - - - - - - - - - 毕业设计弦长mmRB3.14125. 4sin900022sin2226.8180001.3092arcsin180007.5700arcsin2arcsin2arcsin21RKRL1.30925 .19cos5 .10sin900022c