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1、徐州地区某轻钢结构厂房设计 编号 无锡太湖学院 毕业设计（论文） 题目：徐州地区某轻钢结构厂房设计 土木系：土木工程 专业 学 号 ： 0881117 学生姓名： 指导教师： 二一二年五月中文摘要本工程为某轻型钢结构门式刚架设计。根据毕业设计任务书的要求，分建筑与结构两部分进行设计。建筑部分，通过查阅钢结构设计规范GB50017-2003、简明钢结构设计手册、江苏省建筑设计标准图籍等相关资料，将门式刚架厂房设计为13跨，每跨的间距为30m，总的建筑面积为2160m2。该单层门式刚架结构是以轻型焊接H型钢（变截面）作为主要承重骨架，用冷弯薄壁型钢（C型）做檩条、墙梁；以压型钢板做屋面、墙面；采用
2、80mm玻璃棉作为保温隔热材料并适当设置支撑的一种轻型房屋结构体系。结构部分，根据已形成的建筑图及其相关要求，查阅建筑结构荷载规范GB50009-2001、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002、钢结构连接节点设计手册、房屋建筑钢结构设计等相关规范和一定量的实际工程设计图，对每榀刚架的最不利荷载进行计算，利用PKPM软件完成刚架的合理截面计算，然后通过设计规范的相关要求，对刚架梁、柱、支撑、檩条等构件进行稳定性计算，用AUTOCAD2005分别绘制出设计图。最后，整理计算书并出图。关键词轻型钢结构门式刚架 建筑 结构 规范 设计图 AbstractThis project is a
3、light steel portal frame design. Under the graduation requirements of the task book, divided into two parts building and structure design。 Building part, by access to the Steel Structure Design Specification GB50017-2003、Concise Steel Structure Design Manua、The Jiangsu Architectural Design Standard
4、Plansand other relevant information, the gabled designed to 13 across each cross-a 30m, total construction area for 2160m2. The single-storey gabled structure is to light welding h-shaped steel (uniform) as the main load bearing frame, with cold-formed steel (type c) do Purlin beams and walls; to st
5、eel do roofing, wall; a 80mm glass wool as an insulation material and appropriate settings supported a light house in architecture. Structural elements, according to the established building plans and related requirements, consult theBuilding Structure Load Code GB50009-2001、cold-formed steel struct
6、ures specification GB50018-2002、steel structure connection node design manual、the housing construction steel structure designand other related specifications and a certain amount of actual engineering design, each truss pin of the most unfavorable load calculations, use PKPM software complete the ri
7、gid frame of reasonable section, and then through the design specifications of requirements on the rigid frame beams and columns, such as support, purlins, component for stability with AUTOCAD2005 respectively out design. Finally, a finishing account book and plot. Key Words:Lightweight gabled Build
8、ing Structure Specification Design Sketch目 录第一部分 设计资料5(一)1. 工程概况5(二)2. 设计原始资料5(三)3. 设计任务要求51.1.1建筑设计部分52.1.2结构设计部分63.1.3毕业设计成果6(四)4. 设计其他资料6第二部分 建筑设计7第三部分 结构计算7(五)1.结构体系的选择74.1.1 门式刚架75.1.2 屋面系统76.1.3 吊车梁系统87.1.4 基础88.1.5 围护结构体系8(六)2.材料选择89.2.1 钢材种类810.2.2 保证项目911.2.3 连接材料9(七)3. 檩条的设计912.3.1 檩条的选择和在
9、屋架上的布置和搁置913.3.2 檩条计算9(八)4. 墙架设计1114.4.1 墙架的选择与布置1115.4.2 墙架内力计算1116.4.3 墙梁内力计算1217.4.4 截面选择与验算12(九)5 .柱间支撑设计13(十)6. 吊车梁设计1418.6.3 内力计算14(十一)7. 刚架内力分析及设计18(十二)8. 节点设计及计算3819.8.1 梁柱节点螺栓强度验算3820.8.2 横梁跨中节点3921.8.3 柱脚节点设计4022.8.4 牛腿设计41(十三)9. 基础设计4323.9.1 刚架柱基础设计4324.9.3 抗风柱下基础设计44第四部分 PKPM验算、校核以及优化45第
10、一部分 设计资料(一) 1. 工程概况本设计为一新建的全钢结构门式刚架轻型厂房，厂房位于徐州市境内，厂房长54m，宽18m，柱距9m。轨顶标高6.8m,屋面坡度1/20。设有起重量为20吨，工作级别为A3的桥式吊车1台。刚架为等截面的梁、柱，柱脚为刚接。(二) 2. 设计原始资料材料采用Q235钢材，焊条采用E43型。自然条件：基本风压：，基本雪压： 地面粗糙度B类 ，地震设防烈度：6度（设计任务书明确注明抗震设防烈度为6度。另根据最新抗震规范，同一个市的抗震烈度分区不是一概而论的，不同的县区常常有不同的设防烈度，此处取的6度我理解为是根据实际情况取之的。故仍选用6度设防。）根据对建筑基地的勘
11、察结果，地质情况见表1。表中给定土层深度由自然地坪算起：地下稳定水位-6.0m以下：地基基础设计等级为丙级。建筑场地类别：类场地土。 表1 地质情况表序号岩土分类土层厚度（m）厚度范围（m）地基承载力特征值fk(kpa)土的重度r(kN/m3)1杂填土0.0-0.60.610017.52粘土0.6-1.91.3170193粗土1.9-4.52.631020.54砾土455.034022(三) 3. 设计任务要求1. 1.1建筑设计部分1.1.1使用要求单跨厂房：跨度为18米，柱距9米，屋面坡度120，轨顶标高6.8米。设有20吨、工作级别为A3的桥式吊车1台。1.1.2设计内容(a)建筑平面、
12、立面图和剖面设计。(b)主要部位的建筑构造设计及材料、作法。1.1.3成果形式(a)建筑设计说明书(b)绘制图纸：一层平面图、屋顶平面图、正面和侧立面图。剖面图12个：围护结构与柱连接构造，屋面构造以及其他必要的节点大样图共56个。2. 1.2结构设计部分1.2.1内容要求(a)确定结构方案：上部承重结构方案与布置，屋盖结构方案与布置，基础方案布置，结构措施及其特殊部位的处理等。(b)完成结构设计计算书一份，内容包括:荷载汇集：永久荷载、风荷载、雪荷载、吊车荷载。荷载组合和内力分析：墙梁及屋面檩条计算，吊车梁计算，一榀标准刚架计算，梁柱连接节点计算，柱间支撑计算，屋盖支撑计算，基础及基础梁计算
13、，其他必要构件计算。1.2.2成果形式(a)建筑结构说明书(b)结构设计计算书(c)绘制图纸：结构设计说明，基础平面布置图和基础详图，结构平面布置图，吊车梁及制动结构平面布置图，柱间支撑布置及详图，墙架及屋面结构布置图，一榀刚架结构图，吊车梁及结构详图，其它必要节点详图35个。3. 1.3毕业设计成果1.3.1设计说明书部分（采用统一稿纸，宜打印输出）(a)文献综述（5000字左右）(b)中外文摘要（300字左右）(c)建筑、结构设计说明书（约两万字，含图表）(e)列出参考资料和文献(f)外文资料翻译5000字（要与结构工程相关，可自选）1.3.2设计图纸部分绘制图纸：图纸规格A1（白图），1
14、012张。（门式刚架国内外研究现状开题报告已有涉及，不再赘述。）(四) 4. 设计其他资料20T A3吊车性能参数起重量Q（t）跨度lk(m)基本尺寸（mm）起重机量（t）最大轮压（KN）车宽B车轮距K轨面至车顶高度H轨中心至车外边缘B12.47135.4420 16.5597050001390180第二部分 建筑设计该厂房长度54m，跨度18m，柱距9m，共有7榀刚架，由于纵向温度区段不大于300m、横向温度区段不大于150m，因此不用设置伸缩缝。檩条间距为1.5m。在厂房第一开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱
15、间设置柱间支撑，由于柱高4m设一道；跨度6m在檩跨三分点出各设一道）。注：i是指屋面坡度！6. 1.3 吊车梁系统在本设计中，车间内设一辆起重量为20t的桥式软钩轻级工作制吊车，考虑到其起重量不小，吊车梁采用9m跨度的焊接工字形截面。为增强其整体稳定性，保证桥式吊车在梁上的平稳行驶，采用加强受压翼缘且沿梁全长均为同一截面的吊车梁。通过计算确定梁的截面尺寸使之满足承载力的要求。7. 1.4 基础由于柱脚处荷载较小，故考虑采用独立基础。阶梯形的刚性独立基础为主要的选择形式，在刚性角的范围内确定台阶的高宽尺寸，垫层采用C10混凝土厚度为100，基础混凝土标号不小于C25，构造钢筋直径为810，间距为
16、150200。8. 1.5 围护结构体系1.5.1 压型钢板墙所有墙体均采用彩色夹心保温压型钢板，根据门窗尺寸和墙架间距选用合适的压型刚板来满足轻质、美观、耐用、保温、施工简便、抗震、防火等方面的要求。墙架墙架的截面形式选为C型，跨度同柱距选为9m，开口方向参见墙梁布置图。在墙梁的跨中设一道拉条，作为墙梁的竖向支撑，在最上端的两相邻墙梁间设斜拉条将其以下拉条所受的拉力传于柱。墙板与墙梁的连接采用自攻螺栓，对于单侧挂板的墙梁，板的自重会对墙梁产生偏心，为消除偏心的作用，拉条连接在挂板一侧1/3板与柱间距处。拉条直径为812。(六) 2.材料选择9. 2.1 钢材种类钢结构所用钢材主要有两个种类，
17、即碳素结构钢和低合金高强度结构钢。在本设计中选用碳素结构钢作为结构构件的主要用钢。钢材强度主要由其中碳元素含量的多少来决定，对建筑结构用钢而言，在满足强度的前提下，还要具有一定的塑性和韧性，随着含碳量的增加，碳素钢的强度也在提高，而塑性和韧性却在降低。在由Q195到Q275的所有碳素结构钢的牌号中，且综合考虑结构和构件的重要性，荷载性质，连接方法，工作条件等方面，Q235钢是较理想的钢号。钢结构的元件是型钢及钢板，在本设计中门式刚架结构用钢结构体系中，首选型钢，其次为焊接钢板制作构件，考虑到刚架梁柱截面较大，没有合适的型钢可造，故采用焊接工字形截面的焊接成型钢来满足结构用钢的要求，还有吊车梁用
18、钢也只能选用焊接钢板组成的工字形钢。其余的小柱，檩条，墙架，小梁，板材均可直接由热轧型钢，冷弯薄壁型钢和热轧钢板表中选用，这样可以减少制作工作量，提高工业化水平，加快施工速度，进而降低工程造价。10. 2.2 保证项目本设计中的门式刚结构厂房用钢的主要牌号是Q235钢，依据所处的不同环境和所承受的荷载效用以及结构的重要性，采用不同的质量等级，同时也具备不同的保证项目。鉴于厂房所处环境，冬季室外计算温度-10，冬季室外最低气温-15.7。对于需要验算疲劳的焊接结构，如刚架，吊车梁，由于计算温度-10，处于0和-20之间，应选用由-10冲击性能和合格C级钢，对无需验算疲劳的其他构件，宜采用Q235
19、A钢的保证项目中，碳含量，冷弯试验合格和冲击韧性值没有必要的保证条件。11. 2.3 连接材料在本设计中所涉及的所有连接所用钢材，如焊条，螺栓的钢材应与主体金属的强度相适应。焊条选用E43系列焊条，采用手工电弧焊，连接螺栓分为普通螺栓和高强螺栓两种。横梁跨中拼接点，梁柱拼接点所用螺栓一律为高强螺栓，其余为普通螺栓连接。初步确定高强螺栓为10.9级，柱脚与基础的刚性连接采用锚栓，锚栓钢号也为Q235。(七) 3. 檩条的设计12. 3.1 檩条的选择和在屋架上的布置和搁置实腹式檩条的截面高度h，一般为跨度的1/351/50，故初步选用檩条为卷边槽形冷弯薄壁型钢C18070202.5。实腹式檩条的
20、截面均垂直于屋面坡面，且卷边C型槽钢的上翼缘肢尖（即卷边）朝向屋脊方向（以减小屋面荷载偏心而引起的扭矩）。屋脊檩条的布置采取双檩方案，双脊檩之间的间距为0.24m，双脊檩与跨中线等距（0.12m），其余檩条水平邻距为1.5m，跨度9m，于1/3跨度处设一道拉条，在檐口处还设有撑杆和斜拉条。屋面为压型钢板，屋面坡度i=1/20（=2.86），为限制檐缺口处边檩向上或向下两个方向的侧向弯曲所设的撑杆的要求为长细比200，选用外径20，壁厚3的钢管。13. 3.2 檩条计算3.2.1 荷载标准值 永久荷载 压型钢板（按水平投影） 0.30KN/ 檩条（包括拉条） 0.05KN/ 0.35KN/ 可变
21、荷载屋面均布活荷载0.50KN/，雪荷载0.35KN/，计算是两者取较大值为0.50KN/。3.2.2 内力计算 永久荷载与屋面活载组合檩条线荷载弯矩设计值 ： 永久荷载与风荷载吸力组合风荷载高度变化系数取Z=1.0（高度小于10m，B类地面粗糙度），按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102:2002）表A-2,风荷载体型系数取边缘带S=-1.40（吸），则垂直屋面的风荷载标准值：檩条线荷载弯矩设计值3.2.3 截面选择及截面特性选用卷边槽形冷弯薄壁型钢C18070202.5近似取200N/2,截面上翼缘有效宽厚比b2/t=23, b2=57.5,应考虑有效截面，同时跨中截面有孔洞削弱
22、，同时考虑用0.9的折减系数，则有效截面抵抗矩为： 既定屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转，由此计算檩条截面两个转折点处的强度为： 稳定性计算屋面能阻止檩条的侧向失稳和扭转，在此吸力的作用下计算檩条的稳定性，受弯构件的整体稳定系数。查表：跨中无侧向支撑 由以上计算可知内力设计值由永久荷载与屋面活荷载组合控制，因屋面对上翼缘的约束为有利因素，故可将公式中屋面自重在y方向的分量忽略，即认为在y方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。 挠度计算（简支梁） 构造要求故此檩条在平面内、外均满足要求。(八) 4. 墙架设计14. 4.1 墙架的选择与布置墙梁选择带卷边的冷弯薄壁型钢（C型钢），跨度9m，墙架采用高频焊
23、接轻型H型钢，墙梁与焊于柱上的角钢支托连接，为防止C型钢槽内积灰积水引起锈蚀，采用开口向下同时，为减小横梁竖向计算跨度和增强稳定性，在横梁间设置拉条。墙面板采用彩色镀锌薄钢板，厚度0.40.7之间，山墙处的墙架布置图如图。15. 4.2 墙架内力计算4.2.1计算数据和资料轻型门式刚架，跨度18m，柱高8.7m，屋面坡度i=1/20（=2.86）,计算最大梁间距1.8m，基本风压标准值0=0.45KN/，根据建筑结构荷载规范地面粗糙度系数按B类取值，高度510m之间，风压高度变化系数s=1.0，风荷载体型系数s按CECS102：2002中，对封闭式房屋，端墙风压力的体型系数为0.9，风吸力的体
24、型系数s为-0.2，偏安全地取s=-1.1或+1.0。垂直于房屋墙面的风荷载标准值： 均布风荷载设计值：则作用在墙梁上的风荷载设计值：墙梁自重： 标准值：0.07KN/m 设计值：0.071.2=0.084KN/（落地墙不计墙重，因墙梁先装不计拉条作用）墙梁间距1.8m，墙板上均布风荷载设计值Qx=0.70KN/，由钢结构设计手册表6-1选用YX15-118-826型压型钢板，钢板厚度0.6，可满足要求。16. 4.3 墙梁内力计算墙板下端基础相连接，且板与板之间有可靠的连接，因此，墙梁只承受自重，不考虑拉条作用，墙梁按简支梁计算17. 4.4 截面选择与验算4.4.1 截面选择由钢结构设计手
25、册表11-1选用CQL6.0-1.8-1即C18070202.0型冷弯薄壁型钢作为墙梁。 4.4.2 强度验算，C18070202.0平放，开口朝上b/t=70/2.0=35 , b/t=b1/t 全截面有效h/t=180/2.0=90, h/t=h1/t 全截面有效4.4.3 风荷载作用下的挠度4.5 抗风柱设计墙梁C18070202.0，自重5.39kg/m。墙梁自重设计值：5.399.81.2=0.0634KN/m作用于柱各支托处的垂直力为: 0.06349=0.3804KN按钢结构设计手册表11-2选用的是普通高频焊接H型钢H3001503.24.5，因为要忽略墙架垂直荷载的偏心矩，柱
26、重为17.919.81.2=0.21KN/m。墙架柱的最大弯矩=（1/8）4.399.32=47.46KNm墙架柱的最大轴力N=70.3904+9.30.21=4.686KN弯矩作用平面内稳定性计算=1.0,按钢结构手册查表4-8得，由附表值查的=0.716（b类） 弯矩作用平面外的稳定性基于墙梁和墙板的支撑作用，可不验算其稳定性。 挠度验算由于柱为上端铰接，下端固定，一般可不验算其在水平荷载的挠度。(九) 5 .柱间支撑设计柱顶风荷载取的作用力，迎风力取=16.52背风力近似的取16.520.15/0.65=3.81计算简图如图R=16.52+3.81=20.33=31.51计算内力：=16
27、.52（压）=R16.52+3.81=20.33（压）=31.76（拉）=21.54（拉） 选择截面 图5-8 选用，Q235A=10.46 ，I=161.3，=8.21，W=28.30，=3.93强度：=19.43=215长细比：= 152.6=220稳定性：a类截面查表=0.333=58.37=215选用A=2.01 =1.567强度：=202.68=215长细比：= =240 =400(十) 6. 吊车梁设计6.1 吊车梁选用焊接工字形截面的简支吊车梁系统，跨度为9m，无制动结构，支撑与钢柱。焊接吊车梁的钢材型号为Q235钢，焊条为E43钢，桥式吊车性能参数如下表所示：20T A3吊车性
28、能参数（见上面设计资料）6.2 按一台吊车计算吊车荷载的动力系数=1.05，吊车荷载分项系数Q=1.4,n=2（一侧轮子数）吊车荷载设计值为：18. 6.3 内力计算6.3.1 吊车梁的最大弯矩及相应力剪力分析： 两个轮子作用在梁上 最大弯矩点（C点）的位置为： a1=5752=1150a2= a1/4=1150/4=287.5最大弯矩为：在处的相应剪力为：6.3.2 最大剪力（梁端支座处） 6.3.3 有水平荷载产生的最大弯矩6.4 截面选择6.4.1 腹板高度的确定按容许挠度值取：梁高h值应接近经济高度hhec=6006.4.2 吊车梁腹板厚度的确定因两种结果均小于8，故按规范要求取=8。
29、6.4.3 吊车梁翼缘尺寸的确定b（1/31/5）=（1/31/5）576=192115.2,但应大于200，故采用30012（考虑轨道宽度的要求）。6.5 截面特性吊车梁截面如图：6.5.1 毛截面特性 A=30012+22012+8476=102482=102.4826.5.2 净截面特性（预选螺栓为21.5）An=10248-221.512=97322=97.322 上翼缘对y轴的特性：6.6 强度计算6.6.1 正应力 6.6.2 剪应力6.6.3 腹板的局部压应力集中荷载增大系数=1.0，F=P=95.55KN6.7 稳定计算6.7.1 梁的整体稳定性则整体稳定性： 6.7.2 腹板
30、的局部稳定性6.8 挠度计算按一台吊车计算挠度，因一台轮距为3.5m，所以求一台吊车的最大弯矩只能一个吊车轮压作用在梁上。6.9 支座加劲肋计算支座加劲肋分为平板式支座加劲肋和突缘支座加劲肋，其中后者在工程上使用较为广泛。取支座加劲肋为：21008。端面承压应力为：稳定计算:A=101.21+120.8=21.62属于b类截面，查表得=0.996则计算支座加劲肋在腹板平面外的稳定性：6.10 焊缝计算6.10.1 上翼缘与腹板的连接焊缝 5.10.2下翼缘与腹板的连接焊缝5.10.3 支座加劲肋与腹板的连接焊缝采用=8。(十一) 7. 刚架内力分析及设计7.1 门式刚架资料单层厂房采用单跨双坡
31、门式刚架，刚架跨度18m，柱高8.7m，共有7榀刚架，柱距9m，屋面坡度1/20，地震设防烈度为6度，屋面及墙面板为压型钢板，中间夹有80厚的聚苯板保温层，檩条墙梁为薄壁卷边C型钢，间距1.5m，钢材采用Q235钢，焊条E43型，刚架尺寸及风荷载体型系数（取端区）如下图所示：7.2 荷载取值7.2.1 荷载标准值（对水平投影面） 压型钢板 0.30KN/ 檩条（包括拉条） 0.05KN/刚架斜梁自重 0.15KN/ 0.50 KN/7.2.2可变荷载标准值屋面均布活荷载0.50KN/，雪荷载0.35KN/，计算是两者取较大值为0.50 KN/。7.2.3 风荷载标准值基本风压0=0.45 KN
32、/，地面粗糙系数按B类考虑，风荷载高度变化系数按国家标准建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的标准建筑结构荷载规范GB50092001的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度的数值采用，z=1.0，风荷载体型系数s取值见上图。7.3 各部分作用荷载7.3.1 屋面荷载恒载 标准值 0.509=4.5KN/m 设计值 4.51.2=5.4 KN/m活载 标准值 0.359=3.15KN/m 设计值 3.151.4=4.41 KN/m7.3.2 柱荷载恒载 标准值 0.6098.7+0.36=49.32KN 设计值 49.321.2=59.18
33、KN活载 标准值 3.159=28.35KN 设计值 28.351.4=39.69KN7.3.3 风荷载向风面 柱上 标准值 qwk=0.451.000.59=1.35 KN/m 设计值 qw=1.351.4=1.89 KN/m 横梁上 标准值 qwk=0.451.00（-1.4）9=-3.78 KN/m设计值 qw=（-3.78）1.4=-5.29 KN/m背风面 柱上 标准值 qwk=0.451.00（-0.7）9=1.89 KN/m 设计值 qw=1.891.4=2.65 KN/m 横梁上 标准值 qwk=0.451.00（-0.8）9=-2.16KN/m设计值 qw=2.161.4=3
34、.02 KN/m7.4 刚架内力计算7.4.1恒载作用 恒载作用下的轴力图 恒载作用下的剪力图7.4.2 活载作用 活载作用下的弯矩图 活载作用下的轴力图 活载作用下的剪力图7.4.3 风荷载作用 左半跨吸力 左半跨吸力 右半跨吸力 左屋面高度吸力 右屋面高度吸力 风作用组合内力 7.4.4 吊车荷载作用吊车梁及轨道自重 G=1.2（38+0.7+86.4）9.86=8.83KN吊车荷载根据B与K及反力影响线，可算得各轮对应的反力影响线竖标，于是可求的作用于柱上的吊车垂直荷载： 作用于每个轮子上的吊车水平制动力设计值作用于牛腿上的吊车水平荷载值水平制动力到柱顶的垂直距离则作用在左侧柱牛腿处竖向
35、最大集中力此集中力在牛腿处产生的最大弯矩在左侧柱产生竖向最大集中力，相应的在右侧柱出现最小集中力：作用在牛腿处产生的最小弯矩 吊车最大水平荷载，从左向右且仅作用在左侧柱时刚架内力计算： 集中力出产生的最大弯矩： 吊车最大水平荷载从左向右作用时刚架的总内力图为分别作用在左侧柱和右侧柱上两内力图的叠加，叠加结果如下： 最大竖向荷载作用在左侧柱时刚架内力计算作用处上柱，下柱的弯矩分别为： 相应于作用在右侧柱时，最小竖向荷载作用在左侧柱产生的内力作用处上柱，下柱的弯矩分别为：如上两图内力图叠加，即得作用在左侧柱上的总内力图，叠加图如下： 内 力 组 合 表构件号截面荷载 项目内力恒荷载活荷载吊车荷载风
36、荷载内力组合Dmax在左侧Dmin在左侧Tmax左风右风Nmax及M,VNmin及M,VMmax及N,V项目组合值项目组合值项目组合值1-1M(KNm)-31.3-25.561517.9115.357.3214.51+-57.16+0.9(+)50.15+57.16N(KN)21.617.64000-38.1-15.8939.2412.639.242-2M(KNm)-16.89-14.2564.3149.0115.335.21.78+48.47+0.9(+)86.44+0.9(+)86.44N(KN)33.8417.64000-38.1-15.8951.480.450.453-3M(KNm)17.1213.9811.2967.2437.7674.3941.94+80.15+91.59+0.9(+)161.95N(KN)59.2918.84251.38173.092.54-38.1-15.89332.0521.19220.01V(KN)5.574.5419.8519.858.59-23.3614.7638.55-17.7948.541-1M(KNm)-31.3-25.5615-17.9115.357.3214.51+0.9(+)5.03+0.9(+)62.06+90.07H(KN)5.574.5419.8519.858.59-23.3614.7648.5414.23