水平井试井分析方法ppt课件.ppt

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1、第三章第三章 油藏动态监测原理与方法油藏动态监测原理与方法 典型油藏试井分析方法典型油藏试井分析方法(3)(3) 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 一、双重孔隙介质油藏的有关概念一、双重孔隙介质油藏的有关概念 双重介质油藏是存在天然裂缝的油藏，这种油藏在实际双重介质油藏是存在天然裂缝的油藏，这种油藏在实际分析中，常视为由两种孔隙介质组成，即基质岩块介质和裂分析中，常视为由两种孔隙介质组成，即基质岩块介质和裂缝介质，且两种介质均匀分布，油藏中任何一个体积单元都缝介质，且两种介质均匀分布，油藏中任何一个体积单元都存在着这两个系统。存在着这两个系统。 由于两种孔隙介质具有不同的储

2、油性，因此当油井生产时由于两种孔隙介质具有不同的储油性，因此当油井生产时压力波的扩散和地下流体的渗流规律将与均质油藏完全不同。压力波的扩散和地下流体的渗流规律将与均质油藏完全不同。在双重介质中的任何一点应同时引进两个压力在双重介质中的任何一点应同时引进两个压力( (即裂缝中的即裂缝中的压力压力 和基质岩块中的压力和基质岩块中的压力 ) )参数，同时也将存参数，同时也将存在两个渗流场。另外由于两种孔隙介质中的压力分布不同，在两个渗流场。另外由于两种孔隙介质中的压力分布不同，在基岩和裂缝介质之间将产生流体交换，这种现象称之为介在基岩和裂缝介质之间将产生流体交换，这种现象称之为介质间的窜流质间的窜流

3、( (CrossflowCrossflow) )。 fpmp窜流：窜流：拟稳态窜流拟稳态窜流 假设基岩系统压力处处相等，即不考虑基岩内假设基岩系统压力处处相等，即不考虑基岩内部的流体流动，窜流只与两个系统的压力有关。大多数部的流体流动，窜流只与两个系统的压力有关。大多数窜流属于拟稳态窜流。窜流属于拟稳态窜流。不稳态窜流不稳态窜流 假设基岩系统压力处处不相等，即考虑基岩内假设基岩系统压力处处不相等，即考虑基岩内部的流体流动。一般情况下窜流在早期属于不稳态窜流。部的流体流动。一般情况下窜流在早期属于不稳态窜流。 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 1.1.双重孔隙介质模型双重孔隙

4、介质模型 由于裂缝系统的渗透率比基岩系统的渗透率大得多，认为由于裂缝系统的渗透率比基岩系统的渗透率大得多，认为原地下流体由基质岩块到裂缝系统，然后由裂缝系统流到井筒，原地下流体由基质岩块到裂缝系统，然后由裂缝系统流到井筒，忽略由基质岩块系统直接流入井筒忽略由基质岩块系统直接流入井筒( (如图如图3-27)3-27)所示，即：所示，即： 基岩系统基岩系统 裂缝系统裂缝系统 井筒井筒 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 2.2.双重介质中流体的流动形态双重介质中流体的流动形态第一阶段：第一阶段：油井一开始生产，由于裂缝系统的渗透率大于油井一开始生产，由于裂缝系统的渗透率大于基岩系

5、统的渗透率，裂缝系统中的原油将首先流入油井，基岩系统的渗透率，裂缝系统中的原油将首先流入油井，而基质岩块系统仍保持原来的静止状态，此时的井底压力而基质岩块系统仍保持原来的静止状态，此时的井底压力只反映裂缝系统的特征，裂缝系统的流动阶段。只反映裂缝系统的特征，裂缝系统的流动阶段。 第二阶段：第二阶段：当油井生产一段时间后，由于裂缝系统中流体当油井生产一段时间后，由于裂缝系统中流体减少，裂缝压力下降，致使基质岩块和裂缝系统之间形成减少，裂缝压力下降，致使基质岩块和裂缝系统之间形成了压差，基岩内流体开始流向裂缝，这一阶段的压力特征了压差，基岩内流体开始流向裂缝，这一阶段的压力特征将反应基岩和裂缝之间

6、的窜流性质，称之为过渡段或窜流将反应基岩和裂缝之间的窜流性质，称之为过渡段或窜流阶段。阶段。 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 第三阶段：第三阶段：随着基质岩块系统中的流体不断流入裂缝，基质随着基质岩块系统中的流体不断流入裂缝，基质岩块的压力将不断降低，此时既有流体从基质岩块系统中流岩块的压力将不断降低，此时既有流体从基质岩块系统中流到裂缝系统，又有流体从裂缝系统流入井筒，两者同时进行，到裂缝系统，又有流体从裂缝系统流入井筒，两者同时进行，达到一个动平衡，即所谓的第三流动阶段，此时井底压力反达到一个动平衡，即所谓的第三流动阶段，此时井底压力反映的是整个系统的特征，这一特征与

7、单孔隙介质的特征相同。映的是整个系统的特征，这一特征与单孔隙介质的特征相同。 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 二、双重介质油藏常规试井分析方法二、双重介质油藏常规试井分析方法 设水平等厚无限大双孔介质地层中心一口井，以定产设水平等厚无限大双孔介质地层中心一口井，以定产量量 q q 生产，由于生产，由于 ，故可假设，故可假设 ，基质和，基质和裂缝之间的窜流为拟稳态，窜流量裂缝之间的窜流为拟稳态，窜流量 由下式确定：由下式确定： mfkk0mkqfmppq0（353） 流体的密度；流体的密度；流体的粘度；流体的粘度；形状因子。形状因子。0 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油

8、藏的常规试井分析 双重介质渗流的数学模型为：双重介质渗流的数学模型为： iffrfimffmfffmfffptphkBqrprprprptppptppprprrpk,8.1720 ,0 ,6.36.310mm22 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 Warren-RootsWarren-Roots对上面的双重介质模型进行研究，给对上面的双重介质模型进行研究，给出了井底压力的近似解析解为：出了井底压力的近似解析解为： 809. 0 ln6 .3452taEiatEirthkBqptpwfiwf（354） mmffffCCCfffCmmmCmffk1afmwkkr2xEi 2wr

9、 幂 积 分 函幂 积 分 函数。数。式中：式中： 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 弹性储容比：裂缝系统的弹性储容量占整个系统弹性储容比：裂缝系统的弹性储容量占整个系统弹性储容量弹性储容量 的百分数。的百分数。窜流系数窜流系数: : 表示基岩向裂缝系统中的窜流难易程度的大表示基岩向裂缝系统中的窜流难易程度的大小小fmwkkr2 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 对于压力恢复测试，利用叠加原理则有：对于压力恢复测试，利用叠加原理则有：taEitaEirtttaEittaEirtthkBqtppwppwpfwfi22lnln6 .345 双重介质油藏的常规

10、试井分析双重介质油藏的常规试井分析 tttppwflg 初始直线段，初始直线段，反映了裂缝介质系统的反映了裂缝介质系统的均质特性。第二条直线均质特性。第二条直线段反映整个裂缝和基岩段反映整个裂缝和基岩作为一个均之系统的流作为一个均之系统的流动动 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的常规试井分析 比较式（比较式（3 35858）和式（）和式（3 35959），两条直线的斜率相等：），两条直线的斜率相等： hkBqmmmf32110121. 2mqBhkf310121. 2mDp3 . 2exp9077. 0lg151. 121wmftfhrCkmps 双重介质油藏的常规试井分析双重介质油藏的

11、常规试井分析 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法（一）垂直裂缝井试井分析基本数学模型（一）垂直裂缝井试井分析基本数学模型 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 1 点源解流动示意图 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 2 有效井径示意图 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 3 单线性流示意图 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 4 双线性流示意图 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 5 三线性流

12、示意图 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 6 椭圆流示意图 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 图 6 椭圆流示意图 1E-31E-21E-11E+01E+11E+21E+31E+41E+51E-61E-41E-21E+01E+21E+41E+61E+8tDPD,dPD/Ln(tD) 双、三线性流垂直裂缝井无量纲压力及压力导数对比双线性流动压力与压力导数CFD=10.0 =0.02三线性流动压力与压力导数Cinco_Ley模型压力与压力导数 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法1E-21E-11E+01E+11E+21E-51E-41E-31E-2

13、1E-11E+01E+11E+21E+31E+41E+5tDPD,dPD/Ln(tD)均质油藏中垂直裂缝井椭圆渗流无量纲压力及压力导数 FCD =0.1 =1.0 =10.0 =100.0 =300.0 =500.0 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法1E-31E-21E-11E+01E+11E+21E-71E-51E-31E-11E+11E+31E+51E+7tDPD,dPD/Ln(tD) FCD =0.1 =1.0 =10.0 =100.0 =300.0 =500.0双孔油藏中垂直裂缝井椭圆渗流无量纲压力及压力导数=0.0001=0.01 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏

14、试井分析方法1E-21E-11E+01E+11E-51E-31E-11E+11E+31E+5tDPD,dPD/Ln(tD)双孔油藏有限导流垂直裂缝井井筒储存影响无量纲压力及压力导数CDf=0.001 =0.01 =0.1 =1.0 =10=0.01=0.01S=1.0CFD =20 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法2 2、垂直裂缝井试井分析流动期分析、垂直裂缝井试井分析流动期分析 当一口井带有垂直裂缝时，可能出现几个典型的当一口井带有垂直裂缝时，可能出现几个典型的流动期，由各流动期得到的简化解式是垂直裂缝流动期，由各流动期得到的简化解式是垂直裂缝井常规试井分析的基础。井常规试井

15、分析的基础。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法一、井筒存储为主的流动一、井筒存储为主的流动停泵是在地面关井，此时井筒内含有可压缩液体，停泵对井筒存储效停泵是在地面关井，此时井筒内含有可压缩液体，停泵对井筒存储效应会引起明显的反应，井筒存储效应的持续时间，主要取决于从地面应会引起明显的反应，井筒存储效应的持续时间，主要取决于从地面到储层的井筒体积和井筒内的流体的压缩性，因此，为了建立压力，到储层的井筒体积和井筒内的流体的压缩性，因此，为了建立压力，井底关井可明显减少井效应。可用压力和压力导数的双对数坐标图上井底关井可明显减少井效应。可用压力和压力导数的双对数坐标图上的单位斜率表征

16、井筒存储为主的流动，系统为正表皮系数和恒定井筒的单位斜率表征井筒存储为主的流动，系统为正表皮系数和恒定井筒存储的压力和压力对数反应一条单位斜率直线。系统中可能存在非理存储的压力和压力对数反应一条单位斜率直线。系统中可能存在非理想的情况，这种系统不能用一个恒定值表征井筒存储。这种情况在油想的情况，这种系统不能用一个恒定值表征井筒存储。这种情况在油气同时生产的井中是常见的，在这种情况下，动量、密度和热效应都气同时生产的井中是常见的，在这种情况下，动量、密度和热效应都会影响井筒内的液位变化，井筒存储效应变化称为井筒相态重新分效会影响井筒内的液位变化，井筒存储效应变化称为井筒相态重新分效应（应（Fai

17、r,1981Fair,1981）。）。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法二、裂缝线性流二、裂缝线性流裂缝自身的流体存储可控制有限导流垂直裂缝的初始压力裂缝自身的流体存储可控制有限导流垂直裂缝的初始压力不稳定特性，在具有很小井筒储存效应的情况下，有限导不稳定特性，在具有很小井筒储存效应的情况下，有限导流垂直裂缝井稳定流量降低主要是由于流体在裂缝内的扩流垂直裂缝井稳定流量降低主要是由于流体在裂缝内的扩散而引起的。这个线性流的范围可用压力变化散而引起的。这个线性流的范围可用压力变化pp相对于相对于时间变化时间变化tt的双对数绘图一半的斜率来表征。裂缝存储的双对数绘图一半的斜率来表征。

18、裂缝存储线性流的时间很短，很难进行这种不稳定特性的分析，在线性流的时间很短，很难进行这种不稳定特性的分析，在不能忽略井筒存储效应的情况下，通常曲解或掩盖了裂缝不能忽略井筒存储效应的情况下，通常曲解或掩盖了裂缝存储线性流特性。存储线性流特性。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法三、双线性流三、双线性流由于系统中同时存在两个线性流结构，且裂缝端部效应不由于系统中同时存在两个线性流结构，且裂缝端部效应不影响井的不稳定特性时，可能在有限垂直裂缝内出现双线影响井的不稳定特性时，可能在有限垂直裂缝内出现双线性流，在储层内的这种流动主要是可压缩流体对裂缝平面性流，在储层内的这种流动主要是可压缩

19、流体对裂缝平面的线性流，在主要是可压缩流体线性流情况下，流体一旦的线性流，在主要是可压缩流体线性流情况下，流体一旦通过裂缝表面进入裂缝，则经缝底流向井筒，这个裂缝流通过裂缝表面进入裂缝，则经缝底流向井筒，这个裂缝流动范围由裂缝导流能力决定，在双线性流期间确定导流能动范围由裂缝导流能力决定，在双线性流期间确定导流能力最为合适。力最为合适。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法五、拟径向流五、拟径向流在出现边界效应以前，所有垂直裂缝井的后期都可能出现拟径向流在出现边界效应以前，所有垂直裂缝井的后期都可能出现拟径向流特性。在无限边界作用拟

20、径向流期间，裂缝内的流量稳定，这时，特性。在无限边界作用拟径向流期间，裂缝内的流量稳定，这时，井的不稳定特性等效于井筒有效半径井的不稳定特性等效于井筒有效半径rwrw扩大的未压裂井，由这个扩大的未压裂井，由这个流动范围引起的径向流表皮系数仅是流动范围引起的径向流表皮系数仅是C CfDfD的函数。在拟径向流以前，的函数。在拟径向流以前，要考虑垂直裂缝引起的径向流稳态表皮系数。在垂直裂缝的不稳定要考虑垂直裂缝引起的径向流稳态表皮系数。在垂直裂缝的不稳定性早期，裂缝内的流量不稳定，这时的径向流稳态表皮系数是性早期，裂缝内的流量不稳定，这时的径向流稳态表皮系数是C CfDfD和和时间的函数。时间的函数

21、。在拟径向流期间，垂直裂缝井的井筒压力为：在拟径向流期间，垂直裂缝井的井筒压力为：8091. 0ln21wDrwDtp 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法六、拟稳态流六、拟稳态流在有限储层的后期，实际的完井方式尚未完全控制井的压在有限储层的后期，实际的完井方式尚未完全控制井的压力不稳定特性，在封闭系统中的无量纲压力是随储层泄油力不稳定特性，在封闭系统中的无量纲压力是随储层泄油面积和形状、井的位置、地层特性和时间等因素而变化，面积和形状、井的位置、地层特性和时间等因素而变化，用压力和压力导数的双对数绘图上的单斜率直线，表征井用压力和压力导数的双对数绘图上的单斜率直线，表征井的全发展

22、拟稳态不稳定特性。储层几何形状与储层泄油面的全发展拟稳态不稳定特性。储层几何形状与储层泄油面积的形状、井的位置、井的类型和泄油面积与裂缝半长的积的形状、井的位置、井的类型和泄油面积与裂缝半长的比比xexe/ /xfxf有关，可以参考油藏工程守则中的垂直裂缝井的有关，可以参考油藏工程守则中的垂直裂缝井的几何形状系数（几何形状系数（John Wiley and Sons,2002John Wiley and Sons,2002）。）。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法Xe/Xf CA xe/xf CA 1 2 3 4 5 0.78 1.6620 1.9607 2.0296 2.03

23、48 6 7 8 9 10 2.0760 2.1665 2.2984 2.4636 2.6541 拟稳态流的几何形状系数拟稳态流的几何形状系数 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法无限导流垂直裂缝井无限导流垂直裂缝井在具有无限导流垂直裂缝井与井相交的均质无限大地层，典型不稳定压力曲线如图在具有无限导流垂直裂缝井与井相交的均质无限大地层，典型不稳定压力曲线如图5.25.2所示，双对数和导数曲线并行延伸，象一段所示，双对数和导数曲线并行延伸，象一段“铁轨铁轨”，没有相交的部分。导数也没有，没有相交的部分。导数也没有凸起的峰和下凹的谷，整个曲线分三个阶段：凸起的峰和下凹的谷，整个曲线分三

24、个阶段：第一段：早期线性流段第一段：早期线性流段由于无限导流垂直裂缝井与井连通，开井后在裂缝面上形成与裂缝面垂直的线性流。由于无限导流垂直裂缝井与井连通，开井后在裂缝面上形成与裂缝面垂直的线性流。这一段曲线压力和压力导数线在双对数坐标下是一条斜率为这一段曲线压力和压力导数线在双对数坐标下是一条斜率为0.50.5的直线，而且与双对数的直线，而且与双对数线纵坐标差为线纵坐标差为0.3010.301，即，即lg2(lg2(对数周期对数周期) )。第二段：过渡段第二段：过渡段这一段两条线倾斜上升，大致仍维持平行。这一段两条线倾斜上升，大致仍维持平行。第三段：后期拟径向流段，如果存在边界，还会有晚期边界

25、影响段。第三段：后期拟径向流段，如果存在边界，还会有晚期边界影响段。随着时间的延长，压力波向更远处传播，裂缝的影响减弱，形成拟径向流段。在无因随着时间的延长，压力波向更远处传播，裂缝的影响减弱，形成拟径向流段。在无因次坐标上，拟径向流段的导数呈水平线，数值为次坐标上，拟径向流段的导数呈水平线，数值为0.50.5。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法均匀流垂直裂缝井均匀流垂直裂缝井 与无限导流垂直裂缝井不同的是，早期段与无限导流垂直裂缝井不同的是，早期段1/21/2斜率斜率直线段延续更长，此时双对数线与导数线同为直线段延续更长，此时双对数线与导数线同为1/21/2斜率的直线，两者纵

26、坐标差为斜率的直线，两者纵坐标差为0.3010.301，后期仍为拟，后期仍为拟径向流段，导数呈水平线，数值为径向流段，导数呈水平线，数值为0.50.5。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法有限导流垂直裂缝井有限导流垂直裂缝井有限导流垂直裂缝井的典型曲线从理论上一般分为以下几段：有限导流垂直裂缝井的典型曲线从理论上一般分为以下几段：裂缝线性流段裂缝线性流段：在早期：在早期, ,导数线与双对数线平行导数线与双对数线平行, ,呈呈1/21/2斜率直线斜率直线, ,差差距距0.301,0.301,受井筒存储的影响，一般测不到；受井筒存储的影响，一般测不到；双线性流段：导数线与双对数线平行

27、双线性流段：导数线与双对数线平行, ,呈呈1/41/4直线直线, ,差距差距0.6020.602；过渡流段：过渡段；过渡流段：过渡段；地层线性流段：导数线与双对数线平行地层线性流段：导数线与双对数线平行, ,呈呈1/21/2斜率直线斜率直线, ,差距差距0.3010.301；过渡流段：过渡段；过渡流段：过渡段；拟径向流段：导数呈水平，座标为拟径向流段：导数呈水平，座标为0.50.5；拟稳态流段：边界反映，封闭边界。拟稳态流段：边界反映，封闭边界。 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法无限大油藏有限导流垂直裂缝压力以及压力导数1E-21E-11E+01E+11E+21E-41E-31

28、E-21E-11E+01E+11E+21E+31E+4tDPD，dPD/dln(tD)CFD =0.1 =0.2 =0.5 =1.0 =2.0 =10. =50. =100 =300 =500无限导流裂缝 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法有限导流垂直裂缝井压力变化段理论划分图1E-61E-41E-21E+01E+21E-121E-101E-81E-61E-41E-21E+01E+21E+4tDPD、dPD/dlntDFCD=500RED=20 垂直裂缝油藏试井分析方法垂直裂缝油藏试井分析方法水平井的渗流问题要比垂直裂缝井渗流问题复杂水平井的渗流问题要比垂直裂缝井渗流问题复杂的多

29、，主要原因是水平井渗流受长度、外边界，的多，主要原因是水平井渗流受长度、外边界，尤其是上下边界的影响大，是一个三维问题，对尤其是上下边界的影响大，是一个三维问题，对于水平井，正确诊断其试井曲线的形态是十分重于水平井，正确诊断其试井曲线的形态是十分重要的。要的。水平井试井分析方法水平井试井分析方法就水平井钻井而言，它比现代石油工业的历史还长，早在就水平井钻井而言，它比现代石油工业的历史还长，早在200200年前，英国在煤年前，英国在煤层钻了一口水平井，以求从中找油，随后层钻了一口水平井，以求从中找油，随后17801780年和年和18401840年间进行生产。年间进行生产。2020世世纪，美国和德

30、国开始采用这种技术，纪，美国和德国开始采用这种技术，19291929年，美国在德克萨斯钻了第一口真年，美国在德克萨斯钻了第一口真正意义上的水平井，该井仅在正意义上的水平井，该井仅在10001000米深处从井筒横向向外延伸米深处从井筒横向向外延伸8 8米。然而，由米。然而，由于工业上采用了水力压力作为油层增产的有效措施，水平井停止不前，如：于工业上采用了水力压力作为油层增产的有效措施，水平井停止不前，如：前苏联和中国在前苏联和中国在5050年代和年代和6060年代就开始钻水平井，但直到年代就开始钻水平井，但直到19791979年才重新兴起。年才重新兴起。19781978年以来年以来, ,世界钻的

31、水平井主要集中在：世界钻的水平井主要集中在：1 1、裂缝性油气藏、裂缝性油气藏2 2、有水锥、气顶的油气藏、有水锥、气顶的油气藏3 3、薄层油气层、薄层油气层4 4、倾斜的油气层、倾斜的油气层水平井试井分析方法水平井试井分析方法名名 称称总钻井数总钻井数（口）（口）投产井数投产井数（口）（口）未投产井未投产井数（口）数（口）目前开井目前开井数（口）数（口）投产现在投产现在未开井数未开井数（口）（口）统计生统计生产井数产井数（口）（口）累积产油累积产油（万吨）（万吨）胜利油田胜利油田10195695076125.2631南海东部油田南海东部油田494904904998年年产400万吨塔里木油田塔

32、里木油田3837136137433.1271新疆油田新疆油田302642242068.5601辽河油田辽河油田242311761625.8417大港油田大港油田212011731914.3966长庆油田长庆油田8717073.254大庆油田大庆油田7615153.8495四川油田四川油田3030000吉林油田吉林油田2201010.4104华北油田华北油田2202026.8409河南油田河南油田2202023.7885渤海油田渤海油田1100115.92988东海油田东海油田1101015.2161吐哈油田吐哈油田1010000青海油田青海油田1010000中原油田中原油田1010000江苏油

33、田江苏油田1101010.517玉门油田玉门油田0000000合合 计计2932722125517237698.2931表表1 1 全国水平井应用情况全国水平井应用情况( (截止到截止到19991999年年8 8月底月底 ) )水平井试井分析方法水平井试井分析方法油藏类型油藏类型水平水平井井总数总数类类开发开发井井所占所占比例比例类类开发开发井井所占所占比例比例类类开发开发井井所占所占比例比例底水油藏底水油藏292923230.790.79/ / /6 60.210.21高含水油藏高含水油藏232319190.830.833 30.130.131 10.040.04复杂断块油藏复杂断块油藏28

34、2821210.750.754 40.140.143 30.110.11凝析气藏凝析气藏1 11 1100100/ / / / /薄互层油藏薄互层油藏1 1/ / /1 1100100/ / /裂缝油藏裂缝油藏12127 70.580.581 10.080.084 40.340.34稠油热采油藏稠油热采油藏626255550.880.887 70.120.12/ / /超稠油油藏超稠油油藏11112 20.180.186 60.550.553 30.270.27低渗透油藏低渗透油藏3 32 20.670.671 10.330.33/ / /特低渗透油藏特低渗透油藏15152 20.130.13

35、6 60.400.407 70.470.47生物礁油藏生物礁油藏2525产产 量量 相相 差差 较较 大大表表2 2 全国水平井开采效果统计表全国水平井开采效果统计表 1 1、我国水平井的钻井成功率很高，为、我国水平井的钻井成功率很高，为94%94%。但大多为长、中曲率半径的井。但大多为长、中曲率半径的井。 2 2、I I 类开发井在除超油油藏、特低渗透油藏之外的油藏所占的比例较大。类开发井在除超油油藏、特低渗透油藏之外的油藏所占的比例较大。 3 3、总体来说，国内水平井在底水油藏、复杂断块油藏、裂缝、稠油等油藏开采、总体来说，国内水平井在底水油藏、复杂断块油藏、裂缝、稠油等油藏开采和挖潜上应

36、用效果较好和挖潜上应用效果较好水平井试井分析方法水平井试井分析方法水平井模型水平井模型水平井附近油藏中流体存在径向流、直线流和球形流。水平井附近油藏中流体存在径向流、直线流和球形流。井筒存在变质量流动，压力要发生变化。井筒存在变质量流动，压力要发生变化。水平井试井分析方法水平井试井分析方法水平井试井分析方法水平井试井分析方法0002)(),(000222222hzzyyxxxxrritzyxzPzPyPyPxPxPkhqBurPrPtzyxPxPuczPkyPkxPkeew水平井试井分析方法水平井试井分析方法流动特征流动特征初始径向流动阶段初始径向流动阶段 水平井刚开始生产，井筒内压力突然下降

37、，井筒周围的流体率先流水平井刚开始生产，井筒内压力突然下降，井筒周围的流体率先流向井内，在平面上形成一种早期径向流。（在垂向平面内）向井内，在平面上形成一种早期径向流。（在垂向平面内）水平井试井分析方法水平井试井分析方法流动特征流动特征中期线性流动阶段中期线性流动阶段 随着时间的不断延续，压力波到达上下边界，径向流阶段消失，在垂向上随着时间的不断延续，压力波到达上下边界，径向流阶段消失，在垂向上的流动达到拟稳态，水平面上的流动起主要作用，形成一种中期线性流。的流动达到拟稳态，水平面上的流动起主要作用，形成一种中期线性流。水平井试井分析方法水平井试井分析方法中期径向流动阶段中期径向流动阶段 随着

38、时间的不断延续，流动的范围越来越大远处的流体近似地认为随着时间的不断延续，流动的范围越来越大远处的流体近似地认为径向流向井底，地层中又一次出现线性流。称为中期拟径向流动径向流向井底，地层中又一次出现线性流。称为中期拟径向流动流动特征流动特征水平井试井分析方法水平井试井分析方法受受到到约约束束流动特征流动特征水平井试井分析方法水平井试井分析方法晚期线性流动阶段晚期线性流动阶段 随着时间的不断延续，当流动的范围又碰到最近的水平边界时，随着时间的不断延续，当流动的范围又碰到最近的水平边界时，又受到约束，地层中出现晚期线性。又受到约束，地层中出现晚期线性。受受到到约约束束受到约束受到约束受到约束受到约

39、束水平井试井分析方法水平井试井分析方法拟稳态阶段拟稳态阶段 当所有当所有6 6个方向碰到边界时，都受到约束，地层中出现拟稳态阶段个方向碰到边界时，都受到约束，地层中出现拟稳态阶段, ,直线的斜率为直线的斜率为1 1。受受到到约约束束受到约束受到约束受到约束受到约束受受到到约约束束水平井试井分析方法水平井试井分析方法盒装偏心水平井盒装偏心水平井1E+100.0010.010.111010010001E-021E-011E+001E+011E+021E+031E+041E+051E+061E+071E+081E+09PDdPD/dln(tD/CD)L =5 .0 z=0.5 HLCD=100DwDCDe2S=10.0XeD= 50 0 YeD=50 YwD=20 XwD=10初始径向流中期径向流半径向流井筒存储晚期线性拟稳态PD& dPD/dLn(tD/CD)tD/CD中期线性流图8-6 箱式介质水平井压力和压力导数曲线水平井试井分析方法水平井试井分析方法