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1、 机械设计基础课程设计说明书 设计题目 带式运输机的单级直齿圆柱齿轮减速器_ 院(系) 专业班级 学号 设 计 人 指导教师 完成日期 2018 年 5 月 20 日广东石油化工学院目录一、机械设计课程设计任务书2二、传动方案拟定3三、电动机的选择4四、计算总的传动比及分配各级的传动比5五、计算传动装置的运动和动力参数6六、传动零件的设计7七、齿轮传动的设计12八、传动轴和传动轴承及联轴器的设计19九、键连接的选择及校核计算31十、轴承的选择及校核计算32十一、联轴器的选择33十二、减速器的润滑和密封34十三、减速器附件及箱体主要结构尺寸36十四、设计小结38计算项目内容与说明一、 机械设计课
2、程设计任务书1、课程设计的目的及要求目的：1、综合运用机械设计及其他先修课的知识，进行机械设计训练，使已学知识得以巩固、加深和扩展；2、学习和掌握通用机械零件、部件、机械传动及一般机械的基本设计方法和步骤，培养学生工程设计能力、分析问题及解决问题的能力；3、提高学生在计算、制图、运用设计资料（手册、 图册）进行经验估算及考虑技术决策等机械设计方面的基本技能和机械CAD技术。设计要求：1、传动方案的分析和拟定；2、电动机的选择，传动装置的运动和动力参数的计算；3、传动件的设计（齿轮传动（单极）；4、轴的设计（所有轴的结构设计，低速轴的弯、扭组合强度校核及安全系数校核）；5、轴承的设计（所有轴承的
3、组合设计，低速轴上轴承的寿命计算）；6、键的选择及强度校核（高速轴上键的校核）；7、联轴器的选择；8、减速器的润滑与密封；9、减速器装配图设计（箱体、箱盖、附件设计等）；10、零件工作图设计；11、编写设计计算说明书；12、总结及答辩。13、减速器装配图一张：A0号 图纸 14、高速轴图一张：A4号 图纸 15、齿轮图一张：A4号图纸 16、设计计算说明书一份二、传动方案拟定1、设计带式运输机的单级直齿圆柱齿轮减速器（1） 工作条件：使用年限10年，工作为二班工作制，三相交流电源,电压380/220V。连续单向运转，工作时有轻微振动，小批量生产。（2） 原始数据：带牵引力F=1250N；运输带
4、线速度V=1.3m/s；鼓轮直径D=240mm。三、电动机选择1、计算传动装置总效率ha ：ha=h1h23h3h4h5=0.960.9930.970.990.96=0.859h1为V带的效率,h2为轴承的效率,h3为齿轮啮合传动的效率,h4为联轴器的效率,h5为工作装置的效率。2、电动机类型的选择：圆周速度v:v=1.3m/s工作机的功率pw:pw= 1.62 KW电动机所需工作功率为:pd= 1.89 KW工作机的转速为:n = 103.5 r/min 经查表按推荐的传动比合理范围，V带传动的传动比i1=24，一级圆柱直齿轮减速器传动比i2=26，则总传动比合理范围为ia=424，电动机转
5、速的可选范围为nd = ian = (424)103.5 = 4142484r/min。综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，选定型号为Y100L1-4的三相异步电动机，额定功率为2.2KW,满载转速nm=1430r/min，同步转速1500r/min。电动机主要外形尺寸：中心高外形尺寸地脚螺栓安装尺寸地脚螺栓孔直径电动机轴伸出段尺寸键尺寸HLHDABKDEFG100mm38024516014012mm2860824四、计算总传动比及分配各级的传动比 （1）总传动比： 由选定的电动机满载转速n 和工作机主动轴转速n，可得传动装置总传动比为:ia=nm/n=1430
6、/103.5=13.82（2）分配传动装置传动比:ia=i0i 式中i0、i分别为带传动和减速器的传动比。为使V带传动外廓尺寸不致过大，初步取i0=3，则减速器传动比为:i=ia/i0=13.82/3=4.61五、计算传动装置的运动和动力参数 （1）各轴转速:输入轴：nI = nm/i0 = 1430/3 = 476.67 r/min输出轴：nII = nI/i = 476.67/4.61 = 103.4 r/min工作机轴：nIII = nII = 103.4 r/min（2)各轴输入功率:输入轴：PI = Pdh1 = 1.890.96 = 1.81 KW 输出轴：PII = PIh2h3
7、 = 1.810.990.97 = 1.74 KW 工作机轴：PIII = PIIh2h4 = 1.740.990.99 = 1.71 KW 则各轴的输出功率：输入轴：PI = PI0.99 = 1.79 KW输出轴：PII = PII0.99 = 1.72 KW 工作机轴：PIII = PIII0.99 = 1.69 KW(3)各轴输入转矩:输入轴：TI = Tdi0h1 电动机轴的输出转矩:Td = = 12.62 Nm 所以：输入轴：TI = Tdi0h1 = 12.6230.96 = 36.35 Nm输出轴：TII = TIih2h3 = 36.354.610.990.97 = 160
8、.92 Nm工作机轴：TIII = TIIh2h4 = 160.920.990.99 = 157.72 Nm 输出转矩为：输入轴：TI = TI0.99 = 35.99 Nm输出轴：TII = TII0.99 = 159.31 Nm工作机轴：TIII = TIII0.99 = 156.14 Nm六、传动零件的设计1、V带的设计与计算1.确定计算功率Pca 由表查得工作情况系数KA = 1.1，故Pca = KAPd = 1.11.89 kW = 2.08 kW2.选择V带的带型 根据Pca、nm由图选用Z型。3.确定带轮的基准直径dd并验算带速v 1）初选小带轮的基准直径dd1。由表，取小带轮
9、的基准直径dd1 = 80 mm。 2）验算带速v。按课本公式验算带的速度5.99 m/s 因为5 m/s v 1206.计算带的根数z 1）计算单根V带的额定功率Pr。 由dd1 = 80 mm和nm = 1430 r/min，查表得P0 = 0.35 kW。 根据nm = 1430 r/min，i0 = 3和Z型带，查表得DP0 = 0.03 kW。 查表得Ka = 0.95，查表得KL = 1.16，于是Pr = (P0 + DP0)KaKL = (0.35 + 0.03)0.951.16 kW = 0.42 kW 2）计算V带的根数zz = Pca/Pr = 2.08/0.42 = 4
10、.95 取5根。7.计算单根V带的初拉力F0 由表查得Z型带的单位长度质量q = 0.06 kg/m，所以F0 = = = 58.81 N8.计算压轴力FPFP = 2zF0sin(a1/2) = 2558.81sin(161.8/2) = 580.63 N9.主要设计结论带型Z型根数5根小带轮基准直径dd180mm大带轮基准直径dd250mmV带中心距a534mm带基准长度Ld1600mm小带轮包角1161.8带速5.99m/s单根V带初拉力F058.81N压轴力Fp580.63N2、 带轮结构设计1.小带轮的结构设计 1）小带轮的结构图2）小带轮主要尺寸计算代号名称计算公式代入数据尺寸取值
11、内孔直径d电动机轴直径DD = 28mm28mm分度圆直径dd180mmdadd1+2ha80+2284mmd1(1.82)d(1.8)2856mmB(z-1)e+2f(5-1)12+2762mmL(1.52)d(1.52)2856mm2.大带轮的结构设计 1）大带轮的结构图 2）大带轮主要尺寸计算代号名称计算公式代入数据尺寸取值内孔直径d输入轴最小直径D = 18mm18mm分度圆直径dd1250mmdadd1+2ha250+22254mmd1(1.82)d(1.82)1836mmB(z-)e+2f(-1)12+2762mmL(1.52)d(1.52)1836mm七、齿轮传动的设计1.选精度
12、等级、材料及齿数（1）选择小齿轮材料为40Cr（调质），齿面硬度280HBS，大齿轮材料为45钢（调质），齿面硬度为240HBS。（2）一般工作机器，选用8级精度。（3）选小齿轮齿数z1 = 22，大齿轮齿数z2 = 224.61 = 101.42，取z2= 101。（4）压力角a = 20。2.按齿面接触疲劳强度设计（1）由式试算小齿轮分度圆直径，即1）确定公式中的各参数值。试选载荷系数KHt = 1.6。计算小齿轮传递的转矩T1 = 36.35 N/m选取齿宽系数d = 1。由图查取区域系数ZH = 2.5。查表得材料的弹性影响系数ZE = 189.8 MPa1/2。计算接触疲劳强度用重合
13、度系数Z 。端面压力角：aa1 = arccosz1cosa/(z1+2ha*) = arccos22cos20/(22+21) = 30.537aa2 = arccosz2cosa/(z2+2ha*) = arccos101cos20/(101+21) = 22.864端面重合度：ea = z1(tanaa1-tana)+z2(tanaa2-tana)/2 = 22(tan30.537-tan20)+101(tan22.864-tan20)/2 = 1.719重合度系数：Ze = = = 0.872计算接触疲劳许用应力sH查得小齿轮和大齿轮的接触疲劳极限分别为sHlim1 = 600 MPa
14、、sHlim2 = 550 MPa。计算应力循环次数：小齿轮应力循环次数：N1 = 60nkth = 60476.6711030028 = 1.37109大齿轮应力循环次数：N2 = 60nkth = N1/u = 1.37109/4.61 = 2.98108查取接触疲劳寿命系数:KHN1 = 0.88、KHN2 = 0.91。取失效概率为1%,安全系数S=1,得:sH1 = = = 528 MPasH2 = = = 500.5 MPa取sH1和sH2中的较小者作为该齿轮副的接触疲劳许用应力，即sH = sH2 = 500.5 MPa2）试算小齿轮分度圆直径 = = 45.906 mm（2）调
15、整小齿轮分度圆直径1）计算实际载荷系数前的数据准备圆周速度vv = = = 1.15 m/s齿宽bb = = = 45.906 mm2）计算实际载荷系数KH由表查得使用系数KA = 1。根据v = 1.15 m/s、8级精度，由图查得动载系数KV = 1.08。齿轮的圆周力Ft1 = 2T1/d1t = 2100036.35/45.906 = 1583.671 NKAFt1/b = 11583.671/45.906 = 34.5 N/mm 100 N/mm查表得齿间载荷分配系数KHa = 1.2。由表用插值法查得8级精度、小齿轮相对支承非对称布置时，KHb = 1.452。由此，得到实际载荷系
16、数KH = KAKVKHaKHb = 11.081.21.452 = 1.8823）可得按实际载荷系数算的的分度圆直径d1 = = 45.906 = 48.458 mm及相应的齿轮模数mn = d1/z1 = 48.458/22 = 2.203 mm模数取为标准值m = 2 mm。3.几何尺寸计算（1）计算分度圆直径d1 = z1m = 222 = 44 mmd2 = z2m = 1012 = 202 mm（2）计算中心距a = (d1+d2)/2 = (44+202)/2 = 123 mm（3）计算齿轮宽度b = dd1 = 144 = 44 mm取b2 = 44、b1 = 49。4.校核齿
17、根弯曲疲劳强度（1）齿根弯曲疲劳强度条件sF = sF1）确定公式中各参数值计算弯曲疲劳强度用重合度系数YeYe = 0.25+0.75/ea = 0.25+0.75/1.719 = 0.686由齿数，查图得齿形系数和应力修正系数YFa1 = 2.69 YFa2 = 2.17YSa1 = 1.58 YSa2 = 1.83计算实际载荷系数KF由表查得齿间载荷分配系数KFa = 1.2根据KHb = 1.452，结合b/h = 9.78查图得KFb = 1.422则载荷系数为KF = KAKvKFaKFb = 11.081.21.422 = 1.843计算齿根弯曲疲劳许用应力sF查得小齿轮和大齿轮
18、的弯曲疲劳极限分别为sFlim1 = 500 MPa、sFlim2 = 380 MPa。由图查取弯曲疲劳寿命系数KFN1 = 0.85、KFN2 = 0.87取安全系数S=1.4，得sF1 = = = 303.57 MPasF2 = = = 236.14 MPa2）齿根弯曲疲劳强度校核sF1 = = = 100.892 MPa sF1sF2 = = = 94.267 MPa sF2齿根弯曲疲劳强度满足要求。5.主要设计结论 齿数z1 = 22、z2 = 101，模数m = 2 mm，压力角a = 20，中心距a = 123 mm，齿宽b1 = 49 mm、b2 = 44 mm。6.齿轮参数总结
19、和计算代号名称计算公式高速级小齿轮高速级大齿轮模数m2mm2mm齿数z22101齿宽b49mm44mm分度圆直径d44mm202mm齿顶高系数ha1.01.0顶隙系数0.250.25齿顶高hamha2mm2mm齿根高hfm(ha+c)2.5mm2.5mm全齿高hha+hf4.5mm4.5mm齿顶圆直径dad+2ha48mm206mm齿根圆直径dfd-2hf39mm197mm八、传动轴和传动轴承及联轴器的设计1、 输入轴的设计1.输入轴上的功率P1、转速n1和转矩T1P1 = 1.81 KW n1 = 476.67 r/min T1 = 36.35 Nm2.求作用在齿轮上的力 已知小齿轮的分度圆
20、直径为:d1 = 44 mm 则:Ft = = = 1652.3 NFr = Fttana = 1652.3tan20 = 601.1 N3.初步确定轴的最小直径: 先初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理，根据表，取A0 = 112，得：dmin = A0 = 112 = 17.5 mm 输入轴的最小直径是安装大带轮处的轴径，由于安装键将轴径增大5%，故选取:d12 = 18 mm4.轴的结构设计图5.根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 1）为了满足大带轮的轴向定位要求，I-II轴段右端需制出一轴肩，故取II=III段的直径d23 = 23 mm；左端用轴端挡圈定位，按轴
21、端直径取挡圈直径D = 28 mm。大带轮宽度B = 62 mm，为了保证轴端挡圈只压在大带轮上而不压在轴的端面上，故I-II段的长度应比大带轮宽度B略短一些，现取l12 = 60 mm。 2）初步选择滚动轴承。因轴承只承受径向力，故选用深沟球轴承。参照工作要求并根据d23 = 23 mm，由轴承产品目录中选择深沟球轴承6205，其尺寸为dDT = 255215 mm，故d34 = d78 = 25 mm，取挡油环的宽度为15，则l34 = l78 = 15+15 = 30 mm。 轴承采用挡油环进行轴向定位。由手册上查得6205型轴承的定位轴肩高度h = 3 mm，因此，取d45 = d67
22、 = 31 mm。 3）由于齿轮的直径较小，为了保证齿轮轮体的强度，应将齿轮和轴做成一体而成为齿轮轴。所以l56 = B = 49 mm，d56 = d1 = 44 mm 4）根据轴承端盖便于装拆，保证轴承端盖的外端面与大带轮右端面有一定距离，取l23 = 50 mm。 5）取齿轮距箱体内壁之距离 = 16 mm，考虑箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁一段距离s，取s = 8 mm，则l45 = +s-15 = 16+8-15 = 9 mml67 = +s-15 = 16+8-15 = 9 mm至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。6.轴的受力分析和校核1）作轴的计算简图（见图
23、a）: 根据6205深沟球轴承查手册得T = 15 mm 带轮中点距左支点距离L1 = 62/2+50+15/2 = 88.5 mm 齿宽中点距左支点距离L2 = 49/2+30+9-15/2 = 56 mm 齿宽中点距右支点距离L3 = 49/2+9+30-15/2 = 56 mm2）计算轴的支反力：水平面支反力（见图b）：FNH1 = = = 826.2 NFNH2 = = = 826.2 N垂直面支反力（见图d）： = = -738.9 NFNV2 = = = 759.4 N3）计算轴的弯矩，并做弯矩图：截面C处的水平弯矩：MH = FNH1L2 = 826.256 Nmm = 4626
24、7 Nmm截面A处的垂直弯矩：MV0 = FpL1 = 580.6388.5 Nmm = 51386 Nmm截面C处的垂直弯矩：MV1 = FNV1L2 = -738.956 Nmm = -41378 NmmMV2 = FNV2L3 = 759.456 Nmm = 42526 Nmm分别作水平面弯矩图（图c）和垂直面弯矩图（图e）。截面C处的合成弯矩：M1 = = 62071 NmmM2 = = 62842 Nmm作合成弯矩图（图f）。4）作转矩图（图g）。5）按弯扭组合强度条件校核轴的强度： 通常只校核轴上承受最大弯矩和转矩的截面（即危险截面C）的强度。必要时也对其他危险截面（转矩较大且轴颈
25、较小的截面）进行强度校核。根据公式（14-4），取a = 0.6，则有：sca = = = MPa = 7.7 MPas-1 = 60 MPa 故设计的轴有足够的强度，并有一定的裕度（注：计算W时，忽略单键槽的影响）。轴的弯扭受力图如下：2、 输出轴的设计1.求输出轴上的功率P2、转速n2和转矩T2P2 = 1.74 KW n2 = 103.4 r/min T2 = 160.92 Nm2.求作用在齿轮上的力 已知大齿轮的分度圆直径为:d2 = 202 mm 则:Ft = = = 1593.3 NFr = Fttana = 1593.3tan20 = 579.6 N3.初步确定轴的最小直径 先初
26、步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理，根据表，取:A0 = 112，于是得dmin = A0 = 112 = 28.7 mm 输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径d12，为了使所选的轴直径d12与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器型号。 联轴器的计算转矩Tca = KAT2，查表，考虑转矩变化很小，故取KA = 1.3，则:Tca = KAT2 = 1.3160.92 = 209.2 Nm 按照计算转矩Tca应小于联轴器公称转矩的条件，查标准GB/T 4323-2002或手册，选用LT6型联轴器。半联轴器的孔径为32 mm故取d12 = 32 mm，半联轴器与轴配合的毂
27、孔长度为60 mm。4.轴的结构设计图5.根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 1）为了满足半联轴器的轴向定位要求，I-II轴段右端需制出一轴肩，故取II-III段的直径d23 = 37 mm；左端用轴端挡圈定位，按轴端直径取挡圈直径D = 42 mm。半联轴器与轴配合的毂孔长度L = 60 mm，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故I-II段的长度应比L略短一些，现取l12 = 58 mm。 2）初步选择滚动轴承。因轴承只承受径向力，故选用深沟球轴承。参照工作要求并根据d23 = 37 mm，由轴承产品目录中选取深沟球轴承6208，其尺寸为dDT = 40mm80mm1
28、8mm，故d34 = d67 = 40 mm，取挡油环的宽度为15，则l67 = 18+15 = 33 mm 右端滚动轴承采用挡油环进行轴向定位。由手册上查得6208型轴承的定位轴肩高度h = 3.5 mm，因此，取d56 = 47 mm。 3）取安装齿轮处的轴段IV-V段的直径d45 = 45 mm；齿轮的左端与左轴承之间采用挡油环定位。已知大齿轮轮毂的宽度为B = 44 mm，为了使挡油环端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取l45 = 42 mm。 4）根据轴承端盖便于装拆，保证轴承端盖的外端面与半联轴器右端面有一定距离，取l23 = 50 mm。 5）取小齿轮端面距箱体内壁之
29、距离 = 16 mm，考虑箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁一段距离s，取s = 8 mm，已知滚动轴承的宽度T = 18 mm，则l34 = T+s+2.5+2 = 18+8+16+2.5+2 = 46.5 mml56 = s+2.5-15 = 8+16+2.5-15 = 11.5 mm至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。6.轴的受力分析和校核1）作轴的计算简图（见图a）: 根据6208深沟球轴承查手册得T= 18 mm 齿宽中点距左支点距离L2 = 44/2-2+46.5+42-18/2 = 99.5 mm齿宽中点距右支点距离L3 = 44/2+11.5+33-18/2
30、= 57.5 mm2）计算轴的支反力：水平面支反力（见图b）：FNH1 = = = 583.5 NFNH2 = = = 1009.8 N垂直面支反力（见图d）：FNV1 = = = 212.3 NFNV2 = = = 367.3 N3）计算轴的弯矩，并做弯矩图：截面C处的水平弯矩：MH = FNH1L2 = 583.599.5 Nmm = 58058 Nmm截面C处的垂直弯矩：MV = FNV1L2 = 212.399.5 Nmm = 21124 Nmm分别作水平面弯矩图（图c）和垂直面弯矩图（图e）。截面C处的合成弯矩：M = = 61782 Nmm作合成弯矩图（图f）。4）作转矩图（图g）
31、。5）按弯扭组合强度条件校核轴的强度： 通常只校核轴上承受最大弯矩和转矩的截面（即危险截面C）的强度。必要时也对其他危险截面（转矩较大且轴颈较小的截面）进行强度校核。根据公式（14-4），取a = 0.6，则有：sca = = = MPa = 12.6 MPas-1 = 60 MPa 故设计的轴有足够的强度，并有一定的裕度（注：计算W时，忽略单键槽的影响）。轴的弯扭受力图如下：九、键联接的选择及校核计算1、 输入轴键选择与校核校核大带轮处的键连接： 该处选用普通平键尺寸为：bhl = 6mm6mm50mm，接触长度:l = 50-6 = 44 mm，则键联接所能传递的转矩为:T = 0.25h
32、ldsF = 0.2564418120/1000 = 142.6 NmTT1，故键满足强度要求。2、 输出轴键选择与校核1）输出轴与大齿轮处键 该处选用普通平键尺寸为：bhl = 14mm9mm36mm，接触长度:l = 36-14 = 22 mm，则键联接所能传递的转矩为:T = 0.25hldsF = 0.2592237120/1000 = 267.3 NmTT2，故键满足强度要求。2）输出轴与联轴器处键 该处选用普通平键尺寸为：bhl = 10mm8mm50mm，接触长度:l = 50-10 = 40 mm，则键联接所能传递的转矩为:T = 0.25hldsF = 0.258403212
33、0/1000 = 307.2 NmTT2，故键满足强度要求。十、轴承的选择及校核计算根据条件，轴承预计寿命：Lh = 1028300 = 48000 h1、 输入轴的轴承计算与校核1）初步计算当量动载荷P: 因该轴承即受轴向力也受径向力，有课本表12-5查得径向动载荷系数X和轴向动载荷系数Y分别为：X = 1，Y = 0所以:P = XFr+YFa = 1601.1+0 = 601.1 N2）求轴承应有的基本额定载荷值C为:C = P = 601.1 = 6681 N3）选择轴承型号: 查课本表11-5，选择:6205轴承，Cr = 14 KN，由课本式11-3有：Lh = = = 4.421
34、05Lh所以轴承预期寿命足够。2、 输出轴的轴承计算与校核1) 初步计算当量动载荷P: 因该轴承即受轴向力也受径向力，有课本表12-5查得径向动载荷系数X和轴向动载荷系数Y分别为：X = 1，Y = 0所以:P = XFr+YFa = 1579.6+0 = 579.6 N2）求轴承应有的基本额定载荷值C为:C = P = 579.6 = 3870 N3）选择轴承型号: 查课本表11-5，选择:6208轴承，Cr = 29.5 KN，由课本式11-3有：Lh = = = 2.13107Lh所以轴承预期寿命足够。十一、联轴器的选择1、载荷计算公称转矩：T = T2 = 160.92 Nm由表查得K
35、A = 1.3，故得计算转矩为：Tca = KAT2 = 1.3160.92 = 209.2 Nm2、型号选择 选用LT6型联轴器，联轴器许用转矩为T = 250 Nm，许用最大转速为n = 3800 r/min，轴孔直径为32 mm，轴孔长度为60 mm。Tca = 209.2 Nm T = 250 Nmn2 = 103.4 r/min n = 3800 r/min联轴器满足要求，故合用。十二、减速器的润滑和密封1、 减速器的润滑1）齿轮的润滑 通用的闭式齿轮传动，其润滑方法根据齿轮的圆周速度大小而定。由于大齿轮的圆周速度v 12 m/s，将大齿轮的轮齿浸入油池中进行浸油润滑。这样，齿轮在传
36、动时，就把润滑油带到啮合的齿面上，同时也将油甩到箱壁上，借以散热。 齿轮浸入油中的深度通常不宜超过一个齿高，但一般亦不应小于10mm。为了避免齿轮转动时将沉积在油池底部的污物搅起，造成齿面磨损，大齿轮齿顶距油池底面距离不小于30mm，取齿顶距箱体内底面距离为30mm。由于大齿轮全齿高h = 4.5 mm 10 mm，取浸油深度为10mm，则油的深度H为H = 30+10 = 40 mm 根据齿轮圆周速度查表选用中负荷工业齿轮油（GB 5903-2011），牌号为150润滑油，粘度荐用值为118 cSt。2）轴承的润滑 轴承常用的润滑方式有油润滑及脂润滑两类。此外，也有使用固体润滑剂润滑的。选用
37、哪一类润滑方式，可以根据低速大齿轮的圆周速度判断。由于大齿轮圆周速度v = 1.15 m/s 2 m/s，所以采用脂润滑。润滑脂形成的润滑膜强度高，能承受较大的载荷，不易流失，容易密封，一次加脂可以维持相当长的一段时间。滚动轴承的装脂量一般以轴承内部空间容积的1/32/3为宜。为避免稀油稀释油脂，需用挡油环将轴承与箱体内部隔开。在本设计中选用通用锂基润滑脂，它适用于温度宽温度范围内各种机械设备的润滑，选用牌号为ZL-1的润滑脂。2、 减速器的密封 为防止箱体内润滑剂外泄和外部杂质进入箱体内部影响箱体工作，在构成箱体的各零件间，如箱盖与箱座间、外伸轴的输出、输入轴与轴承盖间，需设置不同形式的密封
38、装置。对于无相对运动的结合面，常用密封胶、耐油橡胶垫圈等；对于旋转零件如外伸轴的密封，则需根据其不同的运动速度和密封要求考虑不同的密封件和结构。本设计中由于密封界面的相对速度较小，故采用接触式密封。输入轴与轴承盖间v 3 m/s，输出轴与轴承盖间v 3 m/s，故均采用半粗羊毛毡密封圈。十三、减速器附件及箱体主要结构尺寸名称符号公式与计算结果取值箱座壁厚0.025a+3=0.025123+3=4.1取8mm箱盖壁厚10.02a+3=0.02123+3=3.5取8mm箱盖凸缘厚度b11.51=1.58=12取12mm箱座凸缘厚度b1.5=1.58=12取12mm箱座底凸缘厚度b22.5=2.58
39、=20取20mm地脚螺钉直径df0.036a+12=0.036123+12=16.4取M18地脚螺钉数目na250时，取n=4取4轴承旁连接螺栓直径d10.75df=0.7518=13.5取M14盖与座连接螺栓直径d2(0.5-0.6)df=(0.5-0.6)18=9-10.8取M10连接螺栓d2的间距l150-200取150轴承端盖螺钉直径d3(0.4-0.5)df=(0.4-0.5)18=7.2-9取M8视孔盖螺钉直径d4(0.3-0.4)df=(0.3-0.4)18=5.4-7.2取M6定位销直径d(0.7-0.8)d2=(0.7-0.8)10=7-8取8mmdf、d1、d2至外箱壁距离
40、C1根据螺栓直径查表取24、20、16df、d1、d2至凸缘边缘距离C2根据螺栓直径查表取22、18、14轴承旁凸台半径R1=18取18凸台高度h根据低速级轴承座外径确定，以便于扳手操作为准外箱壁至轴承座端面距离L1C1+C2+(5-10)=20+18+(5-10)取43大齿轮顶圆与内箱壁距离11.2=1.28=9.6取12齿轮端面与内箱壁距离=8取16箱盖、箱座肋厚m1、m0.85=0.858=6.8取7计算结果F=1250NV=1.3m/sD=240mmh1 =0.96h2 =0.99h3 =0.97h4 =0.99h5 0.96ha =0.859v=1.3m/spw=1.62 KWpd=1.89 KWn=103.5r/min电动机型号Y100L1-4nm=1430r/minia =13.82i0=3i=4.61nI=476.67 r/minnII=103.4 r/minnIII=103.4 r/minPI = 1.81 KWPII =