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1、施工组织设计(方案）报审表致： 河南清鸿建设监理有限公司 （监理单位)我方已根据施工合同的有关规定完成了:洛阳艾特城C区工程施工（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：模板工程专项施工方案施工单位：河南囯基建设集团有限公司（章）项目经理： 日 期： 2013年6月26日 工程监理工程师审查意见:工程监理工程师： 日 期： 总监理工程师审核意见:项目监理单位： （章）总监理工程师： 日 期: 工程名称：洛阳艾特城C区工程模板工程专项施工方案编制： 审核： 批准： 洛阳艾特城C区工程二零一三年六月二十六日模板工程专项施工方案一、 工程概况洛阳艾特城C区工程，位于河洛路与孙
2、辛路交叉口西南边。建筑面积约211000，本工程由主楼和地下车库、裙房组成，主楼二十七层、地下车库一层、裙房商业三层。本工程结构体系为剪力墙结构，基础形式为钢筋砼平板式筏形基础。本工程属一类建筑,耐火等级为一级,屋面防水等级为II级，地下室防水等级为II级。抗震设防烈度为七度。 二、 模板的选用和支撑方案本工程采用墙、柱、梁、板一次组合成型。本工程中的梁、顶板和墙柱采用九杂板。采用的九夹木模要求平整、光洁度好、硬度、强度高的，以保证混凝土上结构的的工程质量,提高混凝土表面观感质量.支撑体系采用扣件式钢管满堂架支撑，水平支撑连通.梁、板支撑立杆纵横间距为1.2m,水平横杆步距为1.5m至梁板底。
3、梁、柱、墙及板的模板组装如下页图所示.三、模板刚度和支撑体系的验算 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m）：0.90；纵距(m）：1.00;步距(m）:1。50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0。10；脚手架搭设高度（m):5。60； 采用的钢管（mm）：483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80； 板底支撑连接方式：方木支撑； 2。荷载参数 模板与木板自重（kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000； 楼板浇筑厚度（m）:0。160；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1
4、。000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2)：9500。000;木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。300；木方的间隔距离（mm):300。000; 木方的截面宽度（mm）:40。00;木方的截面高度（mm):80。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算： 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4.0008。0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4。0008。0008。0008.000/12 = 170。67 cm4； 方木楞计算简图 1
5、。荷载的计算： （1)钢筋混凝土板自重（kN/m）： q1= 25.0000。3000。160 = 1.200 kN/m; （2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0。3500.300 = 0。105 kN/m ； （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）： p1 = (1。000+2。000）1.0000.300 = 0。900 kN; 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1。2（1。200 + 0.105) = 1。566 kN/m; 集中荷载 p = 1.40.900=1。260 kN； 最大
6、弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1。5661。0002/8 = 0.511 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1。5661。000/2 = 1。413 kN ； 截面应力 = M / w = 0。511106/42。667103 = 11。971 N/mm2； 方木的计算强度为 11.971 小13.0 N/mm2,满足要求! 3。抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0001.566/2+1.260
7、/2 = 1.413 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1413.000/(2 40.000 80。000) = 0。662 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.662小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下： 均布荷载 q = q1 + q2 = 1。200+0。105=1.305 kN/m； 集中荷载 p = 0.900 kN； 最大变形 V= 51.3051000.0004 /（3849500.0001706666.67） + 900。0001000.00
8、03 /( 489500.0001706666。67) = 2.204 mm; 方木的最大挠度 2。204 小于 1000。000/250，满足要求！ 三、木方支撑钢管计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.5661.000 + 1。260 = 2。826 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN。m) 支撑钢管计算变形图（kN。m) 支撑钢管计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 0。678 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.570 mm ； 最大支座力 Qmax = 9。232 kN ； 截面应力 = 0。67
9、8106/5080。000=133.545 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205。000 N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10 mm，满足要求! 四、扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9。232 kN; R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力）： 作用于模板支架的荷载包
10、括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN）： NG1 = 0。1295。600 = 0。723 kN; 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改. （2）模板的自重(kN）: NG2 = 0。3500。9001。000 = 0.315 kN； （3)钢筋混凝土楼板自重（kN）: NG3 = 25。0000。1600。9001.000 = 3.600 kN; 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.638 kN; 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准
11、值 NQ = (1。000+2。000 ） 0.9001.000 = 2.700 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.346 kN; 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 9。346 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3)：W=5。08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算
12、值 (N/mm2); f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205。000 N/mm2; Lo- 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范,由公式(1)或(2）计算 lo = k1uh （1） lo = （h+2a) (2） k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3;u = 1。700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式（1）的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945。250 / 15.800 = 18
13、6.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9345.552/（0。207489。000） = 92.326 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 92。326 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700。000 / 15.800 = 108。000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9345。552/（0.5
14、30489。000) = 36。060 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 36。060 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3）计算 lo = k1k2(h+2a） （3） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1。006 ； 公式（3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.006(1.500+0。1002) = 2。027 m； Lo/i = 2026。587 / 15.800 = 128.000 ； 由长细比 Lo
15、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。406 ; 钢管立杆受压强度计算值 ；=9345。552/（0.406489.000） = 47。073 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 47.073 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全. 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1。模板支架的构造要求： a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双
16、向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个 方向不变。 2.立杆步距的设计： a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置; b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置, 但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。9-1.5m为宜,不宜超过1。5m。 3.整体性构造层的设计： a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b。单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的
17、1/3； c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆, 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计: a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于1
18、2kN 时应用顶托方式。 6。支撑架搭设的要求： a。严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求; c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m,钢 管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7。施工使用的要求： a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式； b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放； c。浇筑过
19、程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 四、模板的施工1、支模前应熟悉图纸设计，确定承台、基础梁的几何尺寸、形状；2、做标高测量工作，用水准仪将建筑物楼层相对标高引测到模板支撑架或其他相对固定物件上做为参照标高，一般取楼层结构标高1。000m为宜.3、立模要按现有的控制线组装,如有不相符,应及时检查模板拼装是否符合图纸要求；4、模板的组装应注意拼缝,因楼板梁比较多；故要求接缝处的模板进行倒角，不得在拼缝处塞木条来代替空隙，拼缝处的加固应多加支撑，且拼缝处上口钉加帮条,确保梁板砼在接缝处不漏浆。5、模板组装前要涂刷脱剂，严禁后刷,避免污染钢筋.6、模板拼装要严格安施工方
20、案进行施工,模板支撑体系的立杆和水平横杆间距不得随意更改，以保证模板系统的整体稳定。7、电梯井筒体模采用现场加工，制作准确,立模后应紧靠定位基准线，两侧模板均应利用斜撑调整和固定其垂直度.8、梁、板跨度大于4m的模板按规范要求起拱,起拱高度为跨度的2。梁高超过700mm的，梁模板增设对拉螺杆,间距为1000mm。 9、梁板底模应搁于柱侧模之上，梁底模拼接时，小块模板接在梁中,不得在梁与梁相交处拼接，梁侧模亦同.梁柱节点模板镶接应牢固，确保梁柱节点断面尺寸准确，在支梁模时，应考虑方便拆模，以减少模板的损伤。楼板支撑时，枋木应搁置平整，使混凝土楼板成形后平整挺刮.10、本工程电梯和楼梯要求支模尺寸
21、要精准，楼梯支模时，结合设计图中各楼梯装修的踏步面层做法及其工艺要求，支模时踏步应留出面层装修余地，并对休息平台和踏步标高进行严格控制。电梯井道模板的垂直度控制要严格，垂直累计偏差不得大于20mm,井道内的第一节模板支撑必须牢固，不得产生水平位移和扭曲，为下次施工创造有利条件。11、本工程采用木胶合板，施工时，梁板内的木渣等难以清理，各工段施工时,一定加强这方面的管理。另外现场配备大功率的吸尘器清理梁柱节点内的杂物，确保混凝土出现夹渣现象,保证混凝土质量.12、基础支模顺序由深至浅安装，模板组装完毕后，应检查模板的支撑是否牢固。检查符合要求后，再进行下一道工序施工.五、模板的拆除1、拆模顺序和
22、方法,应近照模板施工方案进行，遵循先支后拆,先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。2、拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于1。0N/mm2时才能拆模，这是能保证表面及棱角不受损伤。梁底板模待混凝土强度大于设计强度的75时,才能进行拆模，如果跨度大于8m或悬臂梁时，混凝土强度必须达到100时，才能进行拆除。拆模强度的确定由同条件养护试块强度试验报告为依据。六、模板工程中的安全要求1、在墙、柱上继续安装模板时,模板应有可靠的支承点，墙、柱及梁的对拉螺杆应平直相对，对拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部拉断造成炸模现象。2、工机具应由现场机电工进行检
23、修后才可运转，必要的防护罩等齐全，电动机具的接电规范,符合现场有关机具与用电安全制度的要求。3、作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁直接放在模板或脚手架上，防止掉落。操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽并系好帽扣，高空作业应系好安全带,挂好挂钩。4、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中的扣件连接必须拧紧，并抽查扣件的扭力矩.5、安装中及安装完成的梁板模上，不得集中堆载或堆放过重的机具、材料。6、模板支设完毕,浇筑混凝土时,必须有专人看护模板，对墙柱及梁板的支撑和对拉严密监控，发现情况立即中止混凝土浇筑并及时进行加固。7、对采用泵送商口混凝土浇筑面梁板的，首先在泵管支
24、撑架下加焊200300mm水平光滑钢管,使其可在模板上进行滑动，以利于抵消泵送时的水平振动力，减小泵送混凝土对支撑体系的影响；其次,在泵送管道的搭设路线下的支撑架，在原有构造斜撑基础上,适当增加斜撑杆以加强支撑架的整体稳定性。泵送管道及泵管支撑架,均不得与外脚手架、模板支撑架或墙柱侧模相连接，避免泵送纵向振动对外架及支撑体系的破坏。8、拆模操作前，由技术负责人及木工翻样对施工班组进行详尽的安全技术交底。9、拆模操作时,上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。应采用可靠的登高工具，除操作人员外下面不得站人,高处作业应挂好安全带。10、拆模的施工顺序基本与安装顺序基本相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原则。支撑体系应在梁板逐步拆除完成才可拆除。 洛阳艾特城C区工程 2013年6月30日