2022年高效连铸用功能耐火材料发展和分析研究动向.docx

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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 高效连铸用功能耐火材料进展和讨论动向摘李红霞刘国齐杨 彬要中钢集团洛阳耐火材料讨论院洛阳 471039 在高效连铸技术进展的推动下,连铸用功能耐火材料的主要进展是使用寿命上有明显提高,开发了复合结构水口解决水口堵塞和适应高腐蚀性钢种连铸,在水口结构上以数值模拟 和水模拟结果为优化设计依据,保证流场稳固、连铸工艺稳固和铸坯质量提高；关键词 高效连铸、功能耐火材料、数值模拟、水模拟在实现了高连铸比的进展后,连铸技术的主要进展内容是高效连铸、高品质钢连铸和近终 形连铸以提高连铸机生产效率、进展中包冶金和优化结晶器流场削减非金属夹杂提高铸坯 质量；连铸

2、用功能耐火材料爱护套管、整体塞棒、浸入式水口是连铸技术的关键耐火材料,产品在使用中起着特定的功能作用,如控流作用、吹气搅动作用、防止二次氧化爱护浇铸作 用、打算钢液在结晶器内的流场分布等；高速连铸是在保证铸坯质量的前提下提高铸机产 量和实现铸机与热轧生产率匹配的重要手段；拉速的提高,必定导致钢水流速和流量的提 高,拉速提高造成结晶器内钢水较大的表面流速和液面波动、为掌握钢水流淌而采纳的电 磁制动以及为改善结晶器的传热与润滑而采纳的高熔化速度、低熔点、低粘度的爱护渣,这些变化都会加剧对功能耐火材料冲刷和腐蚀,要求功能耐火材料提高性能才能够保证高 速连铸的高炉次连铸的顺当实现；同时,高速连铸时液面

3、波动和不稳固性增大,增加了结 晶器漏钢和卷渣的几率,增加了夹杂物上浮阻力,对水口防堵和稳流要求提高,高性能、功能化、合理结构的连铸“三大件 ”是高效连铸的顺当实施的重要保证条件；在连铸技术发 展的推动下,连铸技术的关键耐火材料功能耐火材料适应高效连铸的高牢靠性、高寿命和结晶器流场稳固性要求、也有了很大的 进展和进步；主要进展有：优化材料性能和材料挑选明显提高使用寿命,进展材料功能,防堵塞、不污染钢液和削减增碳,应用运算机模拟和水模拟技术设计产品结构优化流场；1高寿命连铸用功能耐火材料的进展连铸用长水口 爱护套管 、整体塞棒、浸人式水口使用条件苛刻,在性能指标、质量稳固 性等方面都有着特别高的要

4、求,材质特点是采纳抗热震性优异的高档含碳耐火材料,使用 特点是一次性使用和制品关键部位的使用成效打算其使用寿命；浸人式水口的使用寿命取决于渣线,长水口使用寿命取决于上端颈部 、渣线和下端出钢口,整体塞棒使用寿命取决于棒头,连铸三大件使用寿命的提高主要是提高这些部位的抗渣液、钢液腐蚀性和抗冲 刷性等性能；11浸入式水口 1浸入式水口渣线材料的进展 ZrO 2-C材料是当前浸入式水口最通用的渣线材料,润湿外主要作用是给予 ZrO 2-ZrO 2具有优异的抗渣性,鳞片状石墨除抗渣C材料以优异的抗热震性；渣线材料的抗腐蚀性是打算水口使用寿命的关键因素,明白材 料损毁过程机理是材料性能优化的依据；国内外

5、对渣线材料的损毁过程机理已进行了大量的讨论；多数讨论认为ZrO 2-ZrO 2不被腐蚀,石墨溶C材料的腐蚀是石墨和ZrO 2交替被腐蚀的过程,即与钢液接触时,1 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 解于钢液中或被氧化,使ZrO 2颗粒暴露；与渣液接触时,石墨和渣液不浸润,ZrO 2颗粒被溶蚀、分解,暴露出石墨,如此反复进行,造成渣线材料的蚀损；爱护渣、钢液和 ZrO2-C材料的显微结构对腐蚀速度都有重要影响；ZrO 2-C材料的进展,主要仍是在保证抗热震性前提下通过显微结构精细化设计来提高渣线材料抗腐蚀性,

6、如优化电熔氧化锆原料和石墨的比例,粒度组成、采纳特制的结合剂树脂等等；兼顾抗热震性,ZrO 2-C材料合适的 ZrO 2含量在 1015之间；调整 ZrO2粒度组成可使 ZrO2-C材料的抗腐蚀性提高,表 1给出了不同 ZrO 2粒度组成对 ZrO2-C材料的抗腐蚀性影响1；气孔率和气孔分布对 ZrO 2-C材料的抗腐蚀性影响超过 ZrO 2含量影响,通过降低气孔率和使气孔微细化,对提高抗侵蚀性有明显作用2,、绎讨优化以及 i 车铸技术的提高,浸入式水口使用寿命满意了连铸炉次的提高； 2近终型连铸用浸人式水口近终型连铸是进展高效连铸的一个重要方向,薄板坯连铸是到目前为止进展最胜利的近终型连铸技

7、术；当前我国薄板坯连铸在全球钢铁界是进展最快、产能最大,技术水平已达到国际先进；薄板坯连铸用浸入式水口是其重要相关技术之一,对连铸炉次的高低起很关键的作用；与常规连铸相比,薄板坯连铸的特点是拉坯速度高4060Mmin ,爱护渣腐蚀性强,浸入式水口结构复杂,要求功能耐火材料有更高的性能和更长的使用寿命,以 保证近终形连铸生产的稳固性和高效率；常规连铸用浸入式水口在材质上采纳含碳耐火材 料,保证了高抗热震性和使用的安全性及肯定的使用寿命,但将之简洁应用到薄板坯连铸 存在如下的不适应：一是使用寿命上的与近终形连铸高效率的不适应,二是性能与强化了的使用条件不适应,二者需要有一提升,特殊是渣线ZrO 2

8、-C材料的性能需进行优化；由洛耐院开发的薄板坯连铸用异形浸人式水口,具有优良的抗热震性、渣线抗腐蚀性高、水口碗部及内腔耐冲蚀性优良等特点嘲,表3为开发生产的薄板坯连铸用浸入式水口性名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 能指标,其渣线材料的特点是选用优质电熔ZrO 2原料,较低的碳含量,较低的气孔率,使用寿命在 12小时以上,达到国际先进水平,满意钢厂连铸牛产的需要； 3高腐蚀性钢种和洁净钢连铸用浸人式水口 常规铝碳材质浸人式水口不适应洁净钢、高级钢,如汽车用超低碳钢板、电工钢等和 一些高腐蚀性钢种如高氧钢、钙处理钢、高

9、锰钢等连铸要求,存在对钢液增碳,内壁、特别是吐钢口反常蚀损造成钢品质降低、流场变化、卷渣可能增加、使用寿命明显下降等问 题,需使用其他抗腐蚀性高的内衬材料；尖晶石膨胀系数和刚玉相同,低于 MgO ,耐硷性 渣和 FeO腐蚀性优于刚玉,表 4给出了 A1 2O3C、尖晶石一 C材料性能对比 4；日本品川公司 5开发的尖晶石内衬和尖晶石一碳出钢口浸入式水口,用于浇铸高氧钢 C含量 、不锈钢、易切削钢S 03, O 100一150 ppm、钙处理钢等；浇钢过程中,铝碳材料中的 A1 2O3,进而与钢液中夹杂 MnO A1 2O3和Mn 、Fe、O反应生成 Mn 、FeOFeO反应生成液相,导致蚀损和

10、加快石墨氧化及向钢液中溶解；尖晶石和 FeO、MnO 不反应、而且能在表面形成一尖晶石为主的致密层,此致密层可抑制石墨向钢液中溶解,提高吐纲口抗蚀性,稳固流场,提高铸坯质量；洛耐院开发的低碳尖晶石一碳内衬水口用于高腐蚀性钢成分： C009, Mn 11515,P 004一009,S 004一009,Si 003,Pb0 01连铸,连铸炉次成倍增加；图 1为连浇 180min 后水口碗部和流钢通道形貌照片,表面洁净,几乎看不出有任何腐蚀；12 长水口长水口是进行爱护浇注提高钢质量的重要功能耐火材料；在某种程度上来讲,长水口的抗热冲击性是连铸三大件中要求最高的；当前国内钢厂连铸用长水口已是不预热直

11、接使用,3 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 浇钢开头冷态与高温钢液接触,水口内表面温度瞬时升至钢液温度,极其剧烈的热冲击,极易产生裂纹,龟裂,裂开；因此,高抗热冲击性为首要保证性能,相应材料应具与此使 用性能相关的低的热膨胀系数、低弹性模量、高热导率、高断裂功；初期保证长水口在热 震上的牢靠性所采纳的措施是较高的石墨含量,并加入低膨胀系数材料一熔融石英,长石,锆莫来石等,降低材料的热膨胀率和弹性模量,但使用寿命较低；长水口使用寿命和材料抗钢液腐蚀、冲刷的才能相关；长水口使用中不同部位蚀损速度和 蚀损机理

12、因工况不同而不同,几个蚀损严峻的部位分别为：渣线一受中包掩盖剂腐蚀；钢 液流出口的浸入钢液部位受钢液剧烈冲刷腐蚀氧化作用；颈部一钢液偏流冲刷及吹氧清 扫；与滑动水口结合部一密封不严造成吸气氧化失碳,其中尤以浸入钢水中部分和颈部最 为严峻6；采纳层状结构是目前不预热长水口主要结构形式；内外采纳不同的组成：直接接触高 温钢液的内层低碳或无碳、高的气孔率,低的导热系数,降低了外层材料中的热应力,外 层材料为低 SiO 2含量的铝碳材质,提高抗钢液腐蚀性；层状复合的方法既能保证铝碳材料 的抗热震性,也能显著提高材料的抗腐蚀性,在不降低抗热震性的前提下提高了使用寿命；层状材料具有较高的整体强度和断裂韧性

13、,是获得高牢靠性和高使用性能的有效途径,结合削减熔融石英的含量、合理的组成、显微结构设计等措施开发的高性能不烘烤长水口,具有优异的抗热冲击性、抗渣性和抗钢水冲蚀性,和较高的使用寿命；新进展的长水口仍有依据水口各部位的损毁机理和损毁过程不同而在水口上下采纳不 同的材料组成、在水口外形上进行优化,即增加水口渣线以下部位厚度,下端采纳锺罩型结构7；其上下材料组成如表5中所列,上部材料具有高的强度和优异的抗热冲击性,能承担下部重量增加的强度要求,下部材料具有良好的抗腐蚀性和抗钢液冲刷性,使用成效 是寿命提高,中包流场改善；同其他很多耐火材料相像,长水口使用成效的好坏与使用时操作条件的优化有很大关系；H

14、ideaki8在其文章中指出近十年来日本长水口的使用寿命有了很大的进展,不少钢厂已 达到能稳固在 30一 40浇次,主要措施有操作技术的改进,如良好的预热,合理的吹氧清扫 程序；水口材料性能的提高改进,包括有提高力学性能指标,以承担水口振动应力；内衬 采纳低碳含量材质,削减了钢液冲刷；开发出先进的水口表面防氧化涂料和使用无 SiO2材 料,以保证产品质量的高度稳固和一样性；在国内,实际生产中连浇炉次高、连铸时间长时,长水口的使用寿命仍不能和浸人式 水口和整体塞棒同步,主要问题是出钢口部位和碗部抗钢液腐蚀和冲刷性能不够；为适应提高长水口寿命的需要,开发有无硅铝碳长水口,性能指标如表 提高；4 /

15、 12 6中所列,使用寿命有明显名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 13 整体塞棒塞棒安装于中间包,与内装式浸入式水口或中包上水口协作,在连铸工艺中掌握钢水从中 间包到结晶器流量,以保证钢水在结晶器中液面稳固和连铸工艺的稳固；在材质挑选上,以保证安全使用为第一要素,一旦失控,由于塞棒的不行更换性将会造成连铸中断；通常 棒身、棒头、渣线采纳不同的配料组成；棒身无例外地挑选 A1 2O3-C材质,其主体耐火原料依现场使用条件而选用高档电熔刚玉原料或特级矾土熟料,渣线 部位受中包掩盖剂和钢液作用,多数情形采纳以高档电熔刚玉

16、为原料的 A1 2O3-C材质,在强腐蚀情形下也选用 ZrO 2-C材质；打算塞棒控流功能和使用寿命的关键部位是塞棒棒头,保证棒头材料的高性能就 显得 特别重要；其常用材质有两种,A1 2O3-C材质棒头和 MgO-C材质棒头,需视浇注钢种和耐火材料的反应挑选；真空度较高时,MgO 会与 C反应,造成棒头腐蚀加快,钢液 Ca含量高时,与 A1 2O3反应,加快棒头冲蚀,不能长时间连铸；针对不同钢种,不同操作条件挑选合适材质棒头,如A1 2O3-C棒头比 MgO-C棒头更适合于 A1冷静钢,而后者特别适合于钙处理钢,浇钢时棒头表面形成的含 CaO-A1 2O3系化合物和 MA 、M2S之薄的渣膜

17、能有效爱护棒头不被钢水腐蚀；塞棒的进展重点也在棒头材质的变化上；就目前正常应用的A1 2O3-C材质棒头和 MgO-C材质棒头而言,有些情形下二者都不能完全满意使用寿命要求,需要设计更合适或有更 高抗钢液腐蚀性的棒头材料；韩国朝鲜耐火材料公司开发了适应高氧钢连铸的含A1N 棒头材料,使用时表面AlN 氧化形成 A1 2O3致密层,提高寿命；尖晶石-MgO-C材质棒头材料,使用时表面形成尖晶石致密层,提高寿命,并且对 都有适应性；表 7为这两种棒头材料的性能指标9, 102水口防堵功能进展A1 冷静钢、钙处理钢连铸过程中的水口结瘤或堵塞是一经常发生的现象,在上水口、滑动水口、浸入式水口都 有发生

18、,特殊以在浸入式水口中的结瘤最为常见,水口结瘤或堵塞对钢液洁净度以及流场 稳固有直接影响；钢种不同,浇钢条件不同,水口结瘤或堵塞的机理和堵塞物的种类也不 完全相同；水口结瘤影响到正常的浇注过程并影响铸坯质量,严峻时甚至水口堵死,成为 限制连浇炉次、提高连铸效率的障碍；防止水口结瘤对高级钢、洁净钢连铸和高效连铸具 有更重要的意义；水口结瘤是一多因素作用结果,主要结瘤物是钢液中的夹杂物和脱氧产物,而结瘤过程就 和耐火材料与钢液间的反应,钢液的温度,钢液在水口中的流态,钢液中的夹杂物或脱氧产物的类型,水口内衬成分及水口内表面的光滑程度等等因素有关11, 12；可以近似地将水口堵塞过程分为两个阶段：第

19、一阶段是水口内表面的粗糙化,即钢液及其内夹杂物与水 口表面作用,产生反应层 脱碳层 或冷钢层,造成水口内表面粗糙不平,表面邻近涡流增 加,使表面邻近钢液中夹杂物向水口表面迁移趋势增加,在表面沉积的几率增大,其次阶5 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 段为钢液中夹杂物在此反应层脱碳层 或冷钢层上的沉积,而且第一阶段对是否发生堵塞起打算性的作用；浸人式水口最易堵塞的部位是碗部和吐钢口,此处钢液的流场由于截面 和流向的突然变化,而产生了涡流或滞流层,钢液中夹杂物受指向耐火材料表面的力的作 用,易于在水口内表面形

20、成沉积,并进而形成表面反应层,导致更多的沉积；在水口防堵方面,主要进展的是两种防堵形式,物理防堵和材质防堵；物理防堵主要通过 采纳带吹气结构水口,使用时吹氩来阻挡钢液中夹杂物沉积,相对于吹气滑板、吹气浸入 式水口,吹气中包上水口更有效；材质防堵是在水口内复合具有防堵功能的内衬,较早期 应用的是 ZrO 2-CaO-C材质复合内衬,其防堵的原理是CaZrO 3与钢中夹杂物、脱氧产物A1 2O3反应生成低熔点相被钢液冲走,削减沉积结瘤,但在使用中存在不耐冲蚀和在有些场合使用时防堵成效差的 问题；目前应用最多的是无硅无碳的尖晶石复合内衬,可抑制耐火材料和钢液中 A1 2O3的 反应或附着,保持水口内

21、表面光滑,起防止结瘤作用；通过采纳无硅无碳内衬材质防 A1 2O 3结瘤,仍有减轻了水口对钢液的碳污染和硅污染,降低由钢液冲蚀造成的水口内壁蚀损,提高水口使用寿命的作用,是浸人式水口的进展方向；在防堵水口方面最新的进展是由LWB 公司开发的白云石碳内衬水口13；与其他防堵材料相比,对特别简洁产生A1 2O3沉积的钢种 如铝冷静钢等 白云石一碳材质显示了明显的优势；表 8中列出了烧结白云石上水口和白云石一碳浸入式水口 内衬 的组成和性能指标；现场使用显示：以烧结白云石上水口取代中包吹气上水口可完全排除沉积,同时具有免吹气、增加连铸炉次,削减原吹气水口造成的结晶器液面波动和铸坯表面缺陷等成效；以白

22、云石一碳为内衬的浸入式水口连铸350min铝冷静钢内壁无附着,同比铝碳质水口180min A1 2O3附着 15 mm；总之,排除或防止水口结瘤详细采纳措施要视堵塞过程不同而行,要结合实际造成堵塞的 缘由有针对性地设计和挑选防堵内衬材料；3运算机数值模拟和水模拟在连铸三大件结构设计上的应用 浸入式水口的结构对结晶器内钢液流场和温度场分布有重要影响,进而影响着连铸工 艺的稳固性和铸坯质量；结晶器内钢液合理的流场分布有助于钢中夹杂物的上浮,防止卷 渣现象的发生,有助于在各个方向形成匀称的坯壳,削减对己形成坯壳的热冲击力,同时 流场必需补偿自由表面上热量的散失保证熔化爱护渣,以使爱护渣填充到坯壳和模

23、型壁间 隙,起润滑和热量传输重要作用；合理的流场削减或排除搭桥,冲刷坯壳,拉漏等事故；水模拟和运算机数值模拟讨论已成为优化设计浸人式水口结构的重要手段；高拉速是实现连铸高效率的一个重要手段,然而拉坯速度大时,单位时间内注人结晶器内 的钢液量增大,结晶器内的钢液流速和弯月面湍动加剧,造成凝固坯壳不稳固,流股冲击 深度加大,夹杂物难以上浮,同时仍易造成卷渣和钢液面暴露,产生新的夹杂物,从而降 低钢水的洁净度,更甚会引起漏钢等事故；因而原有流场不适应高拉速条件,优化高拉速 条件下结晶器内的流场显得尤为重要；浸入式水口结构参数如水口内径、出口导角、出口外形等对结晶器内流场有重要影响6 / 12 名师归

24、纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - ；水口出口面积比水口出口与人口的面积比增大,在同一流量下,水口出口处流速减小,冲击动能减小,冲击深度上移,对凝固坯壳冲击减弱,漏钢机会减小；但冲击点的上移 会加大上回流区的流淌,更简洁影响到液面波动；水口出口导角对结晶器内的钢液流淌形 式影响较大,当出口导角增加后,向下流股冲击深度增加,向上流股减弱,液面安静,保 护渣掩盖良好,但夹杂物上浮困难；洛阳耐火材料讨论院利用自有的水模拟装置讨论了水 口出口面积比和和几种类型水口对 CSP结晶器流场的影响；装置采纳 PIV 速度测量系统和波 高测

25、试系统,图 2为PIV 速度测量原理图；图3和图 4分别是拉速 42 mmin时不同出口面积比对结晶器流场和结晶器表面波动的影响,可以看出水口出口面积 比转变后结晶器流场的基本特点没有较大程度的变化,呈一主流两回流的形式,射流冲击 点位置及射流角度均没有明显的变化；随着水口出口面积比的变大,表面流速有降低的趋 势,表面波动减小,说明水口出口面积比的变大有助于减缓结晶器弯月面湍动,降低卷渣的几率；7 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 水口出钢口结构对流场的影响：针对 CSP结晶器出口为 1300mm90 m

26、m时,对四种不同出钢口结构的水口示意图见图 5在同一工况下进行了流场测试,结果见图 6和图 7；可以看出工型、型和型流场出现一主流两回流的形式,冲击点位置和射 流角度也有明显差别；其中型流场的上下回流较复杂,各有两涡心存在,I型、型流场 上下回流各有一个涡心；型流场与前三者有明显差别,下回流有一个涡心存在,没有上 回流生成,射流上部的流体大部分是下回流引起的,仍有小部分是由水口上部出口奉献；水口类型不同,结晶器液面不同位置的波动也会有所不同；在弯月面处工型水口波动较小,水口一侧波动较小；和型水口在弯月面和水口处的波动较大,窄边和水口中间位置 波动较小；型水口在弯月面处波动较小,而在水口邻近波动

27、较大；通过比较可以看出,型水口的表面波动相对较大；浸入式水口中钢液偏流 biased 8 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - flow 在中包滑板控流的连铸过程中是一较普遍存在的现象,其直接影响为：钢液在结晶器 中流淌不平稳,造成爱护渣厚度分布不均,液面易结冷钢,是漏钢的隐患；易造成液面卷 渣,钢水温度不均,进而造成铸坯夹渣和表面裂纹,给生产安全,质量掌握均带来较大的 威逼,增加了高品质钢生产难度；日本品川公司以水模拟讨论为基础开发出了段差式Annular 14, 15Step浸入式水口和内壁有凸起结构Mo

28、gul 水口,有效解决了偏流及其影响,铸坯质量得到了明显的改善,使组织高品质钢如IF钢生产得以实现,已在连铸生产中广泛应用；水模讨论结果显示,常规水口直通式内腔 出钢口处钢液偏流,只形成一个大涡流,左右两侧出钢口速度不平稳,出钢口上沿邻近甚至有回流现象,易引起卷渣；段差式结构的浸 入式水口内腔直径为分段变化的,流经水口钢液的流态在水口中发生变化,减小了涡流和 水口内表面的钢液滞流层,稳固钢水在水口内的流淌,排除钢液在水口出钢口处的回流和 偏流现象,取得较抱负和与试验室水模拟试验结果吻合的现场使用结果,水口出钢口速度 有所匀称化,铸坯质量得到了明显的改善；段差式水口是排除偏流和提高铸坯质量的有效

29、 措施,已大量采纳；采纳段差式结构的浸人式水口同时仍具有很好的防堵效用；为获得结晶器内更抱负的钢液流场以水模拟讨论为基础又开发有成效更佳的 Mogul 结构水口；与常规内腔结构水口相比,mogul水口处形成了多个小涡流,出口钢液速度得到平稳,减小了结晶器宽面前后速度差、减小了钢流对结晶器窄边的冲击力,排除了出钢口 上沿回流可能；为改善钢坯质量,削减非金属夹杂,Foseco公司采纳数值模拟CFD 和水模拟 PIV 测定流场速度分布 讨论了水口出钢口结构对 水模、数模讨论结果,设计了新结构水口150x10001300板坯连铸结晶器流场影响,并依据 16；与原结构水口相比,新结构水口弯月面钢流速度得

30、到优化,最大值由 032 ms150 x1000降低到最大值 018 ms150 xl000 和最大值 024 ms150 x1300 ,更趋于正确值范畴内 0 200 23 ms；流场速度分布的非匀称性明显改善,出钢口处的钢流不平稳性、回流和死区等现象得到了有效减小；由于采纳新设计的水口弯月面流速合理,流场分布匀称,结果连铸生产中铸坯质量提高,降级处理削减10,非金属夹杂由156降到 140,超声探伤缺陷由046降到 010,连铸炉次增加20；9 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 诸多实践显示,采纳水模

31、拟和数值模拟讨论优化水口结构和优化流场有显著的成效；4 连铸用功能耐火材料的进展方向高效和高品质是连铸技术进展的方向,对功能耐火材料的进展要求是在使用的安全可靠性、使用寿命、对钢种和新的连铸工艺技术的适应性上达到更高的标准；为此需要在功能耐火材料的进展上有新的思路,进展高性能、多功能、长寿命的新型功能耐火材料,适应连铸技术进展的需求；应加强的讨论是：1加强功能耐火材料的数值模拟、水模拟讨论,以依据功能耐火材料在服役时的温度场和应力场分布优化功能耐火材料的结构和优化钢液在结晶器内的流场分布；10 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 12 页精选学习资料 - - -

32、 - - - - - - 2依据连铸用功能耐火材料的结构特点和使用特点,进展结构复合和功能复合功能耐火材 料：复合结构浸入式水口、复合结构塞棒、复合结构长水口,强化制品关键工作部位的使用性能,提高使用寿命,实现连铸“三大件 ” 的寿命不再成为限制连铸炉次提高的瓶颈；3依据连铸用功能耐火材料的结构特点和使用特点,讨论功能耐火材料关键部位使用性能 在线服役原位提升新技术；4开发无硅无碳、具有防堵塞、不增碳、洁净钢液等多种作用的功能耐火材料,适应 洁净钢及超洁净钢的高效连铸需求；11 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 12 / 12 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 12 页