《2022年高支撑满堂脚手架专项施工专业技术方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年高支撑满堂脚手架专项施工专业技术方案.docx（59页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选学习资料 - - - - - - - - - 一、编制依据：建筑施工安全检查标准（JGJ59-2022）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 2022 JGJ 128 2022 建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622022）建筑结构荷载规范 GB 50009-2022 钢结构设计规范 GB 50017-2022 工程设计图纸及上级的有关文件及标准等 二、工程简况工程名称：河南晋煤天庆5 亿方工业燃气优化技改工程-LNG循环水；建设单位：河南晋煤天庆煤化工有限责任公司；设计单位：赛鼎工程有限公司；监理单位：河南省中大工程监理有限公司；施工单
2、位：中石化工建设有限公司；1、本工程为河南晋煤天庆5 亿方工业燃气优化技改工程-LNG循环水 30.5 工程- 尿素循环水站,属于工业建筑；2、结构类型：钢筋混凝土结构；3、本工程结构安全等级：二级；设计使用年限 50 年；抗震设防烈度：七度；设计基本地震加速度值：0.10g ；设计地震分组为第二组；抗震设防类别：丙类；抗震等级：三级；场地类别为二类；4、砼的环境类别：一般室内为一类,室外外漏构建砼结构等级为二 b 类； 5、结构平面的轴网尺寸如下39.0m*22.5m； LNG 循环水工程一、二层为泵房、操作间和掌握室等房间,三层及以上楼层为循环水塔体部位,依据本工程的整体施工方案,房心回填
3、土高度为 -1.0m；一、二层的结构特点为AC轴与 17 轴结构名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 层高+4.97m,板厚 120mm；CE 轴与 17 轴结构层高 +9.77m,板厚250mm,脚手架搭设高度分别为6.0M,11.0M,依据相关要求,为高大模板工程,为保证施工质量及安全文明施工,特编制此方案；三、危急源识别与监控（一）、脚手架工程事故的类型分析 1、整架倾倒或局部垮架；2、整架失稳、垂直坍塌；3、人员从脚手架上高处坠落；4、落物伤人（物体打击）；5、不当操作事故（闪失、碰撞等）；（二）、引发事故的主
4、要缘由分析 1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架（1）构架缺陷：构架缺少必需的结构杆件,未按规定数量和要求搭设剪刀撑等；（2）在使用过程中任意拆除必不行少的杆件和剪刀撑等；（3）构架尺寸过大,承载才能不足或设计安全不够与严峻超 载；（4）脚手架基础（如所支撑的地面强度未达到要求）承载力 不足；2、人员从脚手架上高处坠落（1）作业层未按规定设置围挡防护；（2）作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大；（3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落；（4）不当操作产生的碰撞和闪失；3、落物伤人（物体打击）（1）在搭设和拆除时,高空抛掷构配件,砸伤工人；名师归纳总结 - - - - - - -第
5、2 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - （2）架体上物体堆放不牢或意外碰落,砸伤工人；（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架,砸伤工人；4、不当操作大致有以下情形：（1）用力过猛,致使身体失稳；（2）在架面上退着行走；（3）拥挤碰撞；（4）集中多人搬运或安装较重构件；（5）架面上的水或其他易滑物品未清除,造成滑落；5、其他损害（1）在担心全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下连续施 工；（2）在长期搁置以后未作检查的情形下重新投入使用等；（三）、危急源的监控 1、对脚手架的构配件材料的材质,使用的机械、工具、用 具进行监控； 2、对脚手架的构架和防护设施承载牢靠和使用安
6、全进行监控； 3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控,坚决禁止乱 搭、乱改和乱用情形； 4、加强安全治理,对施工环境和施工条件进行监控；四、安全技术设计（一）、脚手架材料要求 1、脚手架杆件采纳外径 48mm、壁厚 3.0mm的焊接钢管,其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢定,用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为GB/T700中Q235A级钢的规 4-6M,小横杆、拉结杆2.1-2.3M ,使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷,不 合格的钢管决不答应使用；名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2、扣件使用生产厂
7、家合格的产品,并持有产品合格证,扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定的要求,对使用的扣件要全数进行检查,不得有气孔、砂眼、裂纹、滑 丝等缺陷；扣件与钢管的贴合面要严格整形,保证与钢管扣紧的接 触良好,扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离不小于 5mm,扣件的活动部位转动敏捷,旋转扣件的两旋转面间隙要小于 拧紧力距达 60N M时扣件不得破坏；1mm,扣件螺栓的 3、木脚手板的选用必需严格,脚手板材质坚硬,不腐烂,横向裂纹不得大于四分之一板宽,脚手板宽一般为200300mm,厚度不小于30mm；脚手板端部（ 80mm100mm处）用铁皮或铁丝扎紧 2-3 圈；竹笆板的选
8、用必需严格,竹笆宜采纳毛竹或南竹制作,进场竹 笆必需紧密、有良好的韧性及弹性模数；（二）、满堂脚手架施工措施 结合本工程结构形式、实际施工特点,室内采纳满堂脚手架模 板支撑体系来满意梁、板的施工；依据建质 202287 号文件规定搭设高度超过 8m及以上混凝土模 板支撑工程,属危急性分部分项工程,此支撑系的立杆部分立在砼 顶板上,部分立在原土层,而规定水平构建支撑系统高度大于 8m即 为危急性较大部位；因此必需保证其整体性和抗倾覆性；地基土应 有承载力的数据；并参加运算；1、基本要求（1）搭设楼地面应平整且保证回填土地基的承载力达到要求,立杆 下应垫枕木并加设扫地杆；（2）剪刀撑：剪刀撑应由下
9、向上连续设置；2、脚手架的搭设（1）必需严格依据要求设置剪刀撑；剪刀撑与纵向水平杆呈 4560 角；名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - （2 垫板、底座均应精确地放在定位线上,宽度不宜小于 220mm,木垫板长度不宜小于 2跨,厚度不宜小于 30mm；（3 立管的排距和间距按运算确定；（4 底部立管采纳不同长度的钢管,立管的联接必需交叉布置,相 邻立管的联接不应在同一高度,其错开的垂直距离不得小于 500mm并 不得在同一步内； 5 大横杆应水平设置,钢管长度不应小于3跨,接头宜采纳对接扣件连接,内外两根相邻纵向水平
10、杆的接头不应在同步同跨内,上下两个相邻接头应错开一跨,其错开的水平距离不应小于 500mm；当水平管采纳搭接时,其搭接长度不应小于1m,不少于 2个旋转扣件固定,其固定的间距不应少于 400mm,相邻扣件中心至杆端的距离 不应小于 150mm； 6 每根立管的底座向上 200mm处,必需设置纵横向扫地杆,用直 角扣件与立管固定；（三）、高支撑脚手架运算书本运算书是支撑高度在 结果；一）、参数信息 : 1. 脚手架参数6M的扣件式钢管高支撑架确保安全的运算横向间距或排距 m:0.80 ；纵距 m:0.80 ；步距 m:1.50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度 度m:6.00 ；m:0.10 ；脚
11、手架搭设高采纳的钢管 mm: 48 3.0 ；名师归纳总结 扣件连接方式 : 单扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80 ；第 5 页,共 42 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 板底支撑连接方式 : 方木支撑； 2. 荷载参数 模板与木板自重 kN/m2:0.350 ；混凝土与钢筋自重 kN/m3:25.000 ；楼板浇筑厚度 m:0.120 ；倾倒混凝土荷载标准值 kN/m2:2.000 ；施工均布荷载标准值 kN/m2:1.000 ； 3. 木方参数 木方弹性模量 EN/mm2:9500.000；木方抗弯强度设计值 N/mm2:13.000 ；木方抗
12、剪强度设计值 N/mm2:1.300 ；木方的间隔距离 mm:250.000 ；木方的截面宽度 mm:40.00 ；木方的截面高度 mm:70.00 ；名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 图 2 楼板支撑架荷载运算单元二）、模板支撑方木的运算 : 方木依据简支梁运算,方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I 和截面抗击矩 W分别为 : 名师归纳总结 W=4.000 7.000 7.000/6 = 32.67 cm3；第 7 页,共 42 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - -
13、 - I=4.000 7.000 7.000 7.000/12 = 114.33 cm4；方木楞运算简图 1. 荷载的运算： 1 钢筋混凝土板自重 kN/m ： q1= 25.000 0.250 0.120 = 0.750 kN/m； 2 模板的自重线荷载 kN/m: q2= 0.350 0.250 = 0.088 kN/m ； 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN ： 2. p1 = 1.000+2.000 0.800 0.250 = 0.600 kN；强度运算 : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利安排的弯矩和,运算公式如下 : 均布荷载 q = 1.2 0.75
14、0 + 0.088 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4 0.600=0.840 kN ；名师归纳总结 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840 0.800 /4 + 第 8 页,共 42 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 1.005 0.8002/8 = 0.248 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 + 1.0050.800/2 = 0.822 kN ；截面应力 = M / w = 0.248 106/32.667 103 = 7.604 N/mm2；方木的运算强度为 7.604
15、 小 13.0 N/mm2, 满意要求 . 3.抗剪运算：: 最大剪力的运算公式如下 Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh T kN；其中最大剪力 : Q = 0.800 1.005/2+0.840/2 = 0.822 截面抗剪强度运算值 T = 3 822.000/2 40.000 70.000 = 0.440 N/mm2 ；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 4.方木的抗剪强度为 0.440 小于 1.300 ,满意要求 . 挠度运算 : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利安排的挠度和,运算公式如下 : 名师归纳总结 - -
16、 - - - - -第 9 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.750+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN；最大变形 V= 5 0.838 800.0004 /384 9500.000 1143333.33 + 600.000 800.0003 / 48 9500.000 1143333.33 = 1.000 mm；方木的最大挠度 1.000 小于 800.000/250, 满意要求 . 三）、木方支撑钢管运算 : 支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递
17、力,0.840 = 1.644 kN；支撑钢管运算简图P = 1.005 0.800 + 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 支撑钢管运算弯矩图 kN.m 支撑钢管运算变形图 kN.m 支撑钢管运算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax = 0.442 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.853 mm ；最大支座力 Qmax = 5.834 kN ；截面应力 = 0.442 106/4490.000=98.474 N/mm2 ；支撑钢管的运算强度小于 支撑钢管的最大挠度小于 四）、扣件抗滑移的运算 : 205.000
18、 N/mm2, 满意要求 . 800.000/150 与 10 mm,满意要求 . 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN,依据扣件抗滑承载力系数 0.80 ,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.834 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求. 五、模板支架荷载标准值 轴力: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载； 1.静荷载标准值包括以下内容：；
19、脚手架的自重 kN ： 1 NG1 = 0.129 6.000 = 0.775 kNA 双排架自重标钢管的自重运算参照扣件式规范附录准值,设计人员可依据情形修改； 2 模板的自重 kN ： NG2 = 0.350 0.800 0.800 = 0.224 kN； 3 钢筋混凝土楼板自重 kN ： NG3 = 25.000 0.120 0.800 0.800 = 1.920 kN；kN；经运算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.919 名师归纳总结 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载；第 12 页,共 42 页经运算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000
20、+2.000 0.800 0.800 = 1.920 kN；- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.190 kN；六、立杆的稳固性运算 : 立杆的稳固性运算公式 : kN；其中 N - 立杆的轴心压力设计值 kN ：N = 6.190 - 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 lo/i 查表得到；cm ：i = 1.59 i - 运算立杆的截面回转半径cm； A - 立杆净截面面积 cm2 ：A = 4.24 cm2 ； W - 立杆净截面模量 抗击矩 cm3
21、 ：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度运算值 N/mm2； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； Lo- 运算长度 m ；假如完全参照扣件式规范,由公式 lo = k1uh 1 lo = h+2a 2 1 或2 运算名师归纳总结 k1- 运算长度附加系数,取值为1.155 ；第 13 页,共 42 页 u - 运算长度系数,参照扣件式规范表- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 5.3.3 ；u = 1.700 ； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的 长度； a = 0.100 m ；公式 1 的运算结果：
22、立杆运算长度 Lo = k1uh = 1.155 2.945 m； 1.700 1.500 = Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 Lo/i = 0.209 ；的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数钢管立杆受压强度运算值； =6190.320/ （0.209 424.000） = 69.856 N/mm2 ；立杆稳固性运算 满意要求！ = 69.856 N/mm2 小于 f = 205.000公式 2 的运算结果：立杆运算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100 2 = 1.700 m ； Lo/i = 1700.000 / 15.900
23、 = 107.000 ；由长细比 Lo/i = 0.537 ；的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数钢管立杆受压强度运算值； =6190.320/ （0.537 424.000） = 27.188 N/mm2 ；立杆稳固性运算 满意要求！ = 27.188 N/mm2 小于 f = 205.000名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 假如考虑到高支撑架的安全因素,相宜由公式 3 运算 lo = k1k2h+2a 3 k1 - 运算长度附加系数依据表 1 取值 1.243 ； k2 - 运算长度附加系数, h+2a =
24、1.700 依据表 2 取值1.007 ；公式 3 的运算结果：立杆运算长度 Lo = k1k2h+2a = 1.243 1.007 1.500+0.100 2 = 2.128 m ； Lo/i = 2127.892 / 15.900 = 134.000 ；由长细比 Lo/i = 0.376 ；的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数钢管立杆受压强度运算值； =6190.320/ （0.376 424.000） = 38.829 N/mm2 ；立杆稳固性运算 满意要求！本运算书是支撑高度在 运算结果；一）、参数信息 : 1. 脚手架参数 = 38.829 N/mm2 小于 f = 205.0001
25、1M的扣件式钢管高支撑架确保安全的横向间距或排距 m:0.60 ；纵距 m:0.70 ；步距 m:1.50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度m:0.10 ；脚手架搭设高名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 度m:11.00 ；采纳的钢管 mm: 48 3.0 ；扣件连接方式 : 单扣件,扣件抗滑承载力系数 :0.80 ；板底支撑连接方式 : 方木支撑； 2. 荷载参数 模板与木板自重 kN/m2:0.350 ；混凝土与钢筋自重 kN/m3:25.000 ；楼板浇筑厚度 m:0.250 ；倾倒混凝土荷载标准值 kN/m2
26、:2.000 ；施工均布荷载标准值 kN/m2:1.000 ； 3. 木方参数 木方弹性模量 EN/mm2:9500.000；木方抗弯强度设计值 N/mm2:13.000 ；木方抗剪强度设计值 N/mm2:1.300 ；木方的间隔距离 mm:200.000 ；木方的截面宽度 mm:40.00 ；木方的截面高度 mm:70.00 ；名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 图 2 楼板支撑架荷载运算单元二）、模板支撑方木的运算 : 方木依据简支梁运算,方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I 和截面抗击矩 W分别为
27、 : 名师归纳总结 W=4.000 7.000 7.000/6 = 32.67 cm3；第 17 页,共 42 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - I=4.000 7.000 7.000 7.000/12 = 114.33 cm4；方木楞运算简图 1. 荷载的运算： 1 钢筋混凝土板自重 kN/m ： q1= 25.000 0.200 0.250 = 1.250 kN/m； 2 模板的自重线荷载 kN/m: q2= 0.350 0.200 = 0.070 kN/m ； 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN ： 2. p1 = 1.00
28、0+2.000 0.700 0.200 = 0.420 kN；强度运算 : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利安排的弯矩和,运算公式如下 : 均布荷载 q = 1.2 1.250 + 0.070 = 1.584 kN/m；集中荷载 p = 1.4 0.420=0.588 kN ；名师归纳总结 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.588 0.700 /4 + 第 18 页,共 42 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 1.584 0.7002/8 = 0.200 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.588/
29、2 + 1.5840.700/2 = 0.848 kN ；截面应力 = M / w = 0.200 106/32.667 103 = 6.120 N/mm2；方木的运算强度为 6.120 小 13.0 N/mm2, 满意要求 . 3.抗剪运算：: 最大剪力的运算公式如下 Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh T kN；其中最大剪力 : Q = 0.700 1.584/2+0.588/2 = 0.848 截面抗剪强度运算值 T = 3 848.400/2 40.000 70.000 = 0.454 N/mm2 ；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/
30、mm2； 4.方木的抗剪强度为 0.454 小于 1.300 ,满意要求 . 挠度运算 : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利安排的挠度和,运算公式如下 : 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.070=1.320 kN/m；集中荷载 p = 0.420 kN；最大变形 V= 5 1.320 700.0004 /384 9500.000 1143333.33 + 420.000 700.0003 / 48 9500.000 1143333.33 = 0.6
31、56 mm；方木的最大挠度 0.656 小于 700.000/250, 满意要求 . 三）、木方支撑钢管运算 : 支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力,0.588 = 1.697 kN；支撑钢管运算简图P = 1.584 0.700 + 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 支撑钢管运算弯矩图 kN.m 支撑钢管运算变形图 kN.m 支撑钢管运算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax = 0.272 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.314 mm ；最大支座力 Qmax = 5
32、.543 kN ；截面应力 = 0.272 106/4490.000=60.488 N/mm2 ；支撑钢管的运算强度小于 支撑钢管的最大挠度小于 四）、扣件抗滑移的运算 : 205.000 N/mm2, 满意要求 . 600.000/150 与 10 mm,满意要求 . 名师归纳总结 按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,第 21 页,共 42 页依据扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.543 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - k
33、N； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求 . 五）、模板支架荷载标准值 轴力: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载； 1.静荷载标准值包括以下内容：；脚手架的自重 kN ： 1 NG1 = 0.129 6.000 = 0.775 kNA 双排架自重标钢管的自重运算参照扣件式规范附录准值,设计人员可依据情形修改； 2模板的自重 kN ：； 3 NG2 = 0.350 0.600 0.700 = 0.147 kN钢筋混凝土楼板自重 kN ：kN；kN； NG3 = 25.000 0.250 0.600 0.700 = 2.625 经运算得到,静荷载标准值 NG
34、= NG1+NG2+NG3 = 3.547 名师归纳总结 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载；第 22 页,共 42 页经运算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000+2.000 0.600 0.700 = 1.260 kN； 3.不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.020 kN；- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 六）、立杆的稳固性运算 : 立杆的稳固性运算公式 : kN；其中 N - 立杆的轴心压力设计值 kN ：N = 6.020 - 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l
35、o/i 查表得到；cm ：i = 1.59 i - 运算立杆的截面回转半径cm； A - 立杆净截面面积 cm2 ：A = 4.24 cm2 ； W - 立杆净截面模量 抗击矩 cm3 ：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度运算值 N/mm2； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； Lo- 运算长度 m ；假如完全参照扣件式规范,由公式 lo = k1uh 1 lo = h+2a 2 1 或2 运算名师归纳总结 k1- 运算长度附加系数,取值为1.155 ；第 23 页,共 42 页 u - 运算长度系数,参照扣件式规范表- - - - - - -精选学习资
36、料 - - - - - - - - - 5.3.3 ；u = 1.700 ； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点 的长度； a = 0.100 m ；公式 1 的运算结果：立杆运算长度 Lo = k1uh = 1.155 2.945 m； 1.700 1.500 = Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 Lo/i = 0.209 ；的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数钢管立杆受压强度运算值； =6019.920/ （0.209 424.000） = 67.933 N/mm2 ；立杆稳固性运算 满意要求！ = 67.933 N/mm2 小于
37、 f = 205.000公式 2 的运算结果：立杆运算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100 2 = 1.700 m ； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i = 0.537 ；的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数钢管立杆受压强度运算值； =6019.920/ （0.537 424.000） = 26.439 N/mm2 ；立杆稳固性运算 满意要求！ = 26.439 N/mm2 小于 f = 205.000名师归纳总结 - - - - - - -第 24 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 假如
38、考虑到高支撑架的安全因素,相宜由公式 3 运算 lo = k1k2h+2a 3 k1 - 运算长度附加系数依据表 1 取值 1.243 ； k2 - 运算长度附加系数, h+2a = 1.700 依据表 2 取值1.007 ；公式 3 的运算结果：立杆运算长度 Lo = k1k2h+2a = 1.243 1.007 1.500+0.100 2 = 2.128 m ； Lo/i = 2127.892 / 15.900 = 134.000 ；由长细比 Lo/i = 0.376 ；的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数钢管立杆受压强度运算值； =6019.920/ （0.376 424.000） =
39、37.760 N/mm2 ；立杆稳固性运算 满意要求！ = 37.760 N/mm2 小于 f = 205.000名师归纳总结 - - - - - - -第 25 页,共 42 页精选学习资料 - - - - - - - - - 七）、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 工程体会 : 除了要遵守扣件架规范的相关要求外,仍要考虑以下内容 1. 模板支架的构造要求： a. 梁板模板高支撑架可以依据设计荷载采纳单立杆或双立杆； b. 立杆之间必需按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； c. 梁和楼板荷载相差较大时,可以采纳不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变； 2. 立杆步距的设计： a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采纳等步距设置； b. 当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采纳下小上大的变步距设置,但变化不要过多；名师归纳总结 - - - - - - -第 26 页,共 42 页精选学习资料