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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 旋风除尘器的关键技术与创新争论人：汪天博、朱猛、张栋杰、顾峰、蒋寒军争论背景及目的旋风除尘器旋转气流的绝大部分沿器壁自圆筒体呈螺旋状自上而下向圆锥体底部运动 , 形成下降的外旋含尘气流 , 在剧烈旋转过程中所产生的离心力将密度远远大于气体的尘粒甩向器壁 , 尘粒一旦与器壁接触, 便失去惯性力而靠入口速度产生的动量和自身的重力沿壁面下落进入集料斗；旋转下降的气流在到达圆锥体底后 , 沿除尘器的轴心部位转而向上 , 形成上升的内旋气流 , 并由除尘器的排气管排出；自进气口流入的另一小部分气流 , 就向旋风除尘器顶盖处流淌 , 然后沿排风管外侧向下流
2、淌 , 当达到排风管下端时 , 即反转向上随上升的中心气流一同从排风管排出, 分散在其中的尘粒也伴同被带走；旋风除尘器的除尘效率对除尘的产量以及成本有着至关重要的意义,因此提高旋风除尘器的除尘效率是当 今社会共同面对的问题；国内外争论现状目前,旋风除尘器的争论状况可以从以下两个方面表达：（1）分别理论及运算模型 目前,旋风除尘器的争论理论主要 脱硫除尘 有转圈理论、筛分理论、边界层理论、传 介质理论等,各个理论都在肯定的假设前提下建立了旋风除尘器性能运算模型；其中转圈 理论是类比平流重力沉降分别理论最早进展起来的理论；在平流沉降室中距分别界面最高 点 h 处的粉尘以重力沉降速度向下沉降,同时粉
3、尘又以水平方向速度向前移动,只要沉降 室有足够长度 L,就粉尘 脱硫聘请 就能到达分别界面而被分别；在旋风除尘器内存在径向向 外的离心沉降速度和旋转切向分速度,假如旋转圈数足够多,即绽开后的长度相当于平流沉降室的长度L ,就粉尘就能从内半径到达外边壁处的分别界面而被分别,这一理论的争论以 Rosin、 Rammler、Lnterman、 First 为代表 1,5 ；转圈理论对于旋风除尘器内的流场熟悉是不够全面的；气流进入旋风除尘器内,在上 筒体内,旋转可以认为只有单一的旋涡流场；而到达锥体空间,径向的汇流或类汇流就将 开头显现,因此旋风 除尘聘请 除尘器内除尘空间的流场,只见有涡,而不见有汇
4、,明显是不够全面的；为了补救转圈理论的缺点 因此形成了筛分理论；,对于旋风除尘器内的流场即见有涡,也见到有汇,筛分理论认为每一粉尘颗粒都同时受到方向相反的两种推移作用；由旋涡流场的惯性 离心力使颗粒受到向外推移的作用,由于汇流场又使得颗粒受到向内漂移的作用；离心力 的大小与粉尘颗粒的大小有关,颗粒越大离心力越大,因而必定有一临界粒径 dc50,受离心力向外推移的作用正好与向内漂移的作用相等；凡粒径ddc 者,向外推移作用大于向内漂移作用,结果被推移到旋风除尘器壁邻近,粉尘浓度大到运载介质的极限负荷浓度时,就粉尘被分别出来；相反,凡d dc 的粉尘颗粒,向内漂移的作用大于向外推移的作用而被带到上
5、升的强制涡核心部分,随着外排气流而排离旋风除尘器；这一理论的争论以 Lapple、 Shepherd、Staimand、 Barth、Muschelknautz 等代表 1,2,3 ；边界层理论认为在旋风除尘器任一截面上固相颗粒的浓度分布是匀称的,但流体在近 壁面处的边界层内是层流流淌,只要颗粒进入边界层内颗粒的运动由旋转转变为自由沉降扩散运动即视为被捕集分别,以D.Leith 和 W.Licht 等的争论为代表5,6；我国学者向晓东提出传介质理论；转圈理论只考虑旋涡在靠近旋风除尘器器壁处的离名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 7 页精选学习资料 - - - - - - -
6、 - - 心分别作用,筛分理论就只考虑在假想筛分圆柱面上的离心分别作用,实际上,在旋风除 尘器的整个分别空间内,旋转气流均有分别作用；针对这两点,传介质理论认为：如在分 离空间内无粒子的凝结与生长,那么,在整个分别空间内任取一六面微元体,单位时间内 此微元体内粒子的总通量应为零,即质量和数量是守恒的；依据这一假设,推导旋风除尘 器的相关性能运算公式 3,7 ；Sproull 于 1970 年采纳与电除尘器类似的方法,给出了旋风除尘器效率的分别运算公 式8 ；D.Leith 和 W.Licht 于 1972 年考虑湍流扩散对固相颗粒分别的影响,基于边界层分 析理论,把气流中悬浮颗粒的横向混合理论
7、与旋风除尘器内气流的平均停留时间相结合,从理论上严格推导出了分级效率模型 6,9 ；张吉光等 10 于 1991 年依据旋风器内气流的轴向速度分布规律确定尘粒在旋风器内的 平均停留时间分析了旋风器内气流的三维速度分布规律对固相颗粒分别的影响及旋风器各 主要结构参数和运行参数的影响,并考虑筒体与锥体边界层内颗粒的分别效应,建立了旋 风除尘器的分级效率数学模型；11 于 1993 年在对 PV 型旋风除尘器内部流场及浓度测定的基础 陈建义、时铭显等 上,考虑了颗粒间的相互碰撞、反混等对分别性能的影响,建立了旋风除尘器分级效率的 多区运算模型；王广军、陈红于 122001 年考虑了径向浓度梯度以及重
8、力沉降和径向加速过程对固相 颗粒分别的影响,建立了锅炉细粉分别分别效率的运算模型；沈恒根等 13 在假设：不考 虑边界层作用；忽视边壁作用,尘粒到达外边壁就被捕集；进入旋风除尘器前,尘粒浓度 分布匀称；不考虑重力作用,提出了平稳尘粒模型；运用涡汇升降流三维气流分析尘粒运 动,提出平稳尘粒分布,给出了平稳尘粒运算公式；清华高校的王连泽、彦启森认为：旋 风除尘器内的流淌主要受切向速度支配,旋风除尘器的性能,也主要与切向速度相关,同 时,他们应用粘性流体力学理论,推导出了旋风除尘器内切向速度的运算公式；张晓玲、亢燕铭、付海明等14 通过对旋风除尘器内尘粒粒子的运动和捕集特性的分析,争论了无量纲准就数
9、 Reynolds 和 Stokes与粒子分别过程的关系,并在对经典文献给出 的试验数据进行回来分析的基础上,得到了一个有影响除尘效率的主要无量纲数表示的旋 风除尘器分级效率半体会运算式；（2）结构改进 在理论连续进展的同时,旋风除尘器不断有新的改进措施提出,从而开发出很多新型 高效的旋风除尘器；国内外争论者在旋风除尘器整体改进方面推出了新型旋风除尘器其中以 PV 型旋风除尘器和环流式旋风除尘器最为瞩目；PV 型旋风除尘器由石油高校、洛阳石油化工工程公司和原北京设计院联合开发 ,为中国石油化工集团公司专有技术 ,已几乎在全部的催化裂扮装置中得到胜利应用 ,而且又在化工及煤炭发电等领域中得到推广
10、应用 ,应当说是很成熟的一项先进技术；15,16 新型环流式旋风除尘器 国家创造专利产品 ,专利号: ZL 92219769.5 ；如图 1.1,环流式旋风除尘器的外型与常规型旋风除尘器相像 ,但器内增设了强化分别效率的内件；该除尘器具有压降低、放大效应小、分别效率高、操作稳固性好等特点 17,18,19 ；争论发觉气流运动性能、颗粒性能、几何参数、材料表面摩擦系数等对旋风除尘器性能都有影响；因此,一些争论者针对旋风除尘器不同部分也做了胜利的改进以提高旋风除尘器性能； Y.Zhu20 提出如图 1.2 所示的旋风除尘器结构 比,最大的特点就是通过增加一个倒置的旋风除尘器筒壁,与 Stairma
11、nd 型旋风除尘器相 ,从而将整个旋风除尘器内部空间划分为两个颗粒分别环形区域 ,同时 ,排气管被移到了下方 ,这种旋风除尘器相当于将两个旋风子合到了一起；Y.Zhu 型旋风除尘器除尘效率得到提高 ,压力缺失也有所降低；Plomp 等21,22 针对气流出口提出了加装二次分别附件,如图1.3；二次分别附件设置在旋风除尘器名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 7 页精选学习资料 - - - - - - - - - 顶部,称之为POC；沈恒根 23,24,25,26 针对旋风器内气流轴不对称问题,将其进口由单进口改为双进口,如图1.4；通过双进口旋风器内流场试验争论说明,双进口旋
12、风器比单进口旋风器更有利于提高除尘效率和降低设备阻力；气流在开头进入旋风除尘器时存在气流压缩问题,祝立萍27 通过试验的方法证明在气流入口添加弧形导向板可以有效地解决这一问题同时仍降低压力缺失,导向板如图 1.5；旋风除尘器的磨损问题在工业应用过程中是非常普遍的问题,向晓东在内壁添加耐磨设置 环缝套圈 28,29 ,可以有效地削减粉尘颗粒对旋风除尘器的磨损提高使用寿命；王连泽等 30 人以 Stairmand 型旋风除尘器为争论模型通过在旋风除尘器内安装减阻杆,可以在保证 分别效率的前提下降低流淌阻力；同时工业应用说明,安装减阻杆能提高旋风除尘器的处 理风量,降低除尘系统动力消耗,从而达到减阻
13、、节能与增产的成效；此外,将高压静电技术和旋风除尘器的结合技术31,32 、添加稳流杆等都是胜利的改进方案；传统对旋风除尘器的争论主要通过试验测定及理论推导来分析其除尘机理；随着,CFD 技术和运算机科学技术的进展,数值模拟技术应用与旋风除尘器的模拟分析已经变为 现实,采纳这一技术 , 可有效地对旋风除尘器内部流场分析争论,有利于进一步提出更多新 型高效的旋风除尘器；影响旋风除尘器的除尘效率的因素旋风除尘器的除尘效率受到很多因素的影响,其中主要包括除尘器的结构,操作工 艺参数 等； 1 、除尘器结构 111 进气口 旋风除尘器的进气口是形成旋转气流的关键部件,是影响除尘效率和压力缺失的主要 因
14、素；切向进气的进口面积对除尘器有很大的影响,进气口面积相对于筒体断面小时,进 人除尘器的气流切线速度大,有利于粉尘的分别；112 圆筒体直径和高度 圆筒体直径是构成旋风除尘器的最基本尺寸；旋转气流的切向速度对粉尘产生的离心力与圆筒体直径成反比,在相同的切线速度下,筒体直径D 越小,气流的旋转半径越小,粒子受到的离心力越大,尘粒越简洁被捕集；因此,应适当挑选较小的圆筒体直径,但如 筒体直径挑选过小,器壁与排气管太近,粒子又简洁逃逸；筒体直径太小仍简洁引起堵 塞,特别是对于粘性物料；当处理风量较大时,因筒体直径小处理含尘风量有限,可采纳 几台旋风除尘器并联运行的方法解决；并联运行处理的风量为各除尘
15、器处理风量之和,阻 力仅为单个除尘器在处理其所承担的那部分风量的阻力；但并联使用制造比较复杂,所需 材料也较多,气体易在进口处被阻挡而增大阻力；因此,使用时台数不宜过多；筒体总高 度是指除尘器圆筒体和锥筒体两部分高度之和；增加筒体总高度,可增加气流在除尘器内 的旋转圈数,使含尘气流中的粉尘与气流分别的机会增多,但筒体总高度增加,外旋流中 向心力的径向速度使部分细小粉尘进入内旋流的机会也随之增加,从而又降低除尘效率；筒体总高度一般以 4 倍的圆筒体直径为宜,锥筒体部分,由于其半径不断减小,气流的切 向速度不断增加,粉尘到达外壁的距离也不断减小,除尘成效比圆筒体部分好；因此,在 筒体总高度肯定的情
16、形下,适当增加锥筒体部分的高度,有利提高除尘效率；一般圆筒体部分的高度为其直径的1 5 倍,锥筒体高度为圆筒体直径的25 倍时,可获得较为抱负的除尘效率；113 排气管 排风管的直径和插入深度对旋风除尘器除尘效率影响较大；排风管直径必需挑选一个名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 7 页精选学习资料 - - - - - - - - - 合适的值,排风管直径减小,可减小内旋流的旋转范畴,粉尘不易从排风管排出,有利提 高除尘效率,但同时出风口速度增加,阻力缺失增大；如增大排风管直径,虽阻力缺失可 明显减小,但由于排风管与圆筒体管壁太近,易形成内、外旋流“ 短路” 现象,使外旋流
17、中部分未被清除的粉尘直接混入排风管中排出,从而降低除尘效率；一般认为排风管直径 为圆筒体直径的 050 6 倍为宜；排风管插入过浅,易造成进风口含尘气流直接进入排 风管,影响除尘效率；排风管插入深,易增加气流与管壁的摩擦面,使其阻力缺失增大,同时,使排风管与锥筒体底部距离缩短,增加灰尘二次返混排出的机会；排风管插入深度 一般以略低于进风口底部的位置为宜；114 排灰口 排灰口的大小与结构对除尘效率有直接的影响；增大排灰口直径可使除尘器高压力下 降,对提高除尘效率效率有利,但排灰口直径太大会导致粉尘的重新扬起；通常采纳排灰 口直径 Do0 501Dc ；12 操作工艺参数 在旋风除尘器尺寸和结构
18、定型的情形下,其除尘效率关键在于运行因素的影响；121 流速 旋风除尘器是利用离心力来除尘的,离心力愈大,除尘成效愈好；在圆周运动 或曲线 运动 中粉尘所受到的离心力为：Fma式中： F离心力, Nm粉尘的质量,kga粉尘的 离心加速度, m s2 ；由于, aVT2R式中： VT尘粒的切向速度,m sR 气流的旋转半 径, m；所以, FmVTR可见,在旋风除尘器的结构固定R 不变 、粉尘相同 m 稳固 的情形下,旋风除尘器入口的气流速度愈高,旋风除尘器的离心力就愈大；而旋风除尘器的进口 气量为：Q3600AVT式中： Q旋风除尘器的进口气量,m3 hA 旋风除尘器的进口截面积,m2所以,在
19、结构固定 R 不变, A 不变 ,粉尘相同 m 稳固 的情形下,除尘器入口的气流 速度与进口气量成正比,而旋风除尘器的进口气量是由引风机的进风量打算的；可见,提 高进风口气流速度,可增大除尘器内气流的切向速度,使粉尘受到的离心力增加,有利提 高其除尘效率,同时,也可提高处理含尘风量；但进风口气流速度提高,径向和轴向速度 也随之增大,紊流的影响增大；对每一种特定的粉尘旋风除尘器都有一个临界进风口气流 速度,当超过这个风速后,紊流的影响比分别作用增加更快,使部分已分别的粉尘重新被 带走,影响除尘成效；另外,进风口气流增加,除尘阻力也会急剧上升,压损增大,电耗 增加；综合考虑旋风除尘器的除尘成效和经
20、济性,进风口的气流速度掌握在 超过 25m s ,一般选 14m s 为宜；122 粉尘的状况12 20m s 之间,最大不粉尘颗粒大小是影响出口浓度的关键因素；处于旋风除尘器外旋流的粉尘,在径向同 时受到两种力的作用,一是由旋转气流的切向速度所产生的离心力,使粉尘受到向外的推 移作用；另一个是由旋转气流的径向速度所产生的向心力,使粉尘受到向内的推移作用；在内、外旋流的交界面上,假如切向速度产生的离心力大于径向速度产生的向心力,就粉 尘在惯性离心力的推动下向外壁移动,从而被分别出来；假如切向速度产生的离心力小于 径向速度产生的向心力,就粉尘在向心力的推动下进入内旋流,最终经排风管排出；假如 切
21、向速度产生的离心力等于径向速度产生的向心力,即作用在粉尘颗粒上的外力等于零,从理论上讲,粉尘应在交界面上不停地旋转；实际上由于气流处于紊流状态及各种随机因素的影响,处于这种状态的粉尘有50的可能进入内旋流,有50的可能向外壁移动,除尘效率应为 50；此时分别的临界粉尘颗粒称为分割粒径；这时,内、外旋流的交界面就名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 7 页精选学习资料 - - - - - - - - - 象一张孔径为分割粒径的筛网,大于分割粒径的粉尘被筛网截留并捕集下来,小于分割粒 径的粉尘,就通过筛网从排风管中排出；旋风除尘器捕集下来的粉尘粒径愈小,该除尘器 的除尘效率愈高；
22、离心力的大小与粉尘颗粒有关,颗粒愈大,受到离心力愈大；当粉尘的 粒径和切向速度愈大,径向速度和排风管的直径愈小时,除尘成效愈好；气体中的灰分浓 度也是影响出口浓度的关键因素；粉尘浓度增大时,粉尘易于凝结,使较小的尘粒凝结在 一起而被捕集,同时,大颗粒向器壁移动过程中也会将小颗粒挟带至器壁或撞击而被分 离；但由于除尘器内向下高速旋转的气流使其顶部的压力下降,部分气流也会挟带细小的 尘粒沿外壁旋转向上到达顶部后,沿排气管 外壁旋转向下由排气管排出,导致旋风除尘器的除尘效率不行能为 100；依据除尘效率运算公式： 1 So Si100 kg h 式中： 除尘效率 So出口处的粉尘的流入量,Si 进口
23、处的粉尘的流入量,kg h ；由于旋风除尘器的除尘效率不行能为100,当进口粉尘流入量增加后,除尘效率虽有提高,排气管排出粉尘的肯定量也会大大增加；所以,要使排放口的粉尘浓度降低,就要降低入口粉尘浓度,可实行多个旋风除尘器串联 使用的多级除尘方式,达到削减排放的目的；123 运行的影响 旋风除尘器下部的严密性是影响除尘效率的又一个重要因素；含尘气体进人旋风除尘 器后,沿外壁自上而下作螺旋形旋转运动,这股向下旋转的气流到达锥体底部后,转而向 上,沿轴心向上旋转；旋风除尘器内的压力分布,是轴向各断面的压力变化较小,径向的 压力变化较大 主要指静压 ,这是由气流的轴向速度和径向速度的分布打算的；气流
24、在筒 内作圆 周运动,外侧的压力高于内侧,而在外壁邻近静压最高,轴心处静压最低；即使旋风 除尘器在正压下运动,轴心处也为负压,且始终延长到排灰口处的负压最大,稍不严密,就会产 生较大的漏风,已沉集下来的粉尘势必被上升气流带出排气管；所以,要使除尘效率 达到设计要求,就要保证排灰口的严密性,并在保证排灰口的严密性的情形下,准时清除 除尘器锥 体底部的粉尘,如不能连续准时地排出,高浓度粉尘就会在底部流转,导致锥体过度 磨损；提高除尘效率的措施2 旋风分别器结构改进 在旋风除尘器的众多性能指标中,压力缺失和分别效率是最为重要的参数,其症结是 排除“ 上灰环” ；解决上灰环问题的方法之一是通过设置灰尘
25、隔离室,即采纳旁路式旋风 除尘器,它主要是在一般旋风除尘器的基础上增加一个螺旋形的旁路分别室,在除尘器顶 部形成的上涡旋粉尘环,从旁路分别室引至锥体部分；这样可使导致除尘效率降低的二次 流变为能起粉尘集合作用的上涡旋气流,提高除尘效率；除此之外,仍可通过添加导向叶 片、转变气流进口外形等措施来排除上灰环；为明白决边壁处的二次扬尘问题,可采纳环 缝气垫耐磨旋风除尘器,它是在一般旋风除尘器内侧设置环缝套圈,粉尘在旋转气流作用 下向边壁靠近,然后利用靠近边壁处的下行气流将粉尘带入环缝,由于环缝的存在,不仅 可以削减二次扬尘,而且使高速旋转的上、下灰环消逝,提高了除尘效率；但这些方法实 际使用成效并不
26、是非常抱负；现提出一种新的改进方法使旋风除尘器的分别性能得到了极大提高；改进后的新型旋风除尘器结构如图 改进如下：1；这种新型旋风除尘器在结构上主要名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 7 页精选学习资料 - - - - - - - - - （1）进口管下斜 5 10 ,使气流在旋转的同时保证了向下的旋转；并且下倾角确 保了尘粒反弹时肯定折射朝下；在传统旋风除尘器结构中,进气蜗壳底板与旋风筒轴线是 垂直的,由于气流从上部切线方向进入除尘器后向下旋转,引起除尘器顶部倒空形成上涡旋气流产生顶部灰环,灰环沿着排气管道外表面旋转向下时,会在排气管入口处与已净化 废气的上旋气流混合,而
27、后经排气管排出除尘器；（2）进口管采纳了 180 的半圈螺旋管代替了传统型的直吹进筒,从而进一步保证了 气流的“ 下旋” ；传统型是含粉尘的气体进筒后才旋转,而改进型就是确保尘气高速旋转 起来后才进筒；（3）进口螺旋道截面递减,增大了气流旋转的离心力；含粉尘的气体在螺旋道中实现 14 倍加速；提高了尘粒的惯性,降低了尘粒沉降的时间；（4）锥体长度加长并采纳20 小锥角,增加了气流在分别器中的停留时间,有利于小颗粒的沉降完全,且使向下旋转的气体平缓地转变成折转向上的旋转,从而使除尘效率得 以提高；（5）除尘器下设缓冲料斗,有效改善废气在筒体内的流淌工况,削减了灰斗的反混现 象和下灰环可能产生的二
28、次杨尘；（6）出风管增长,直到螺旋轨道的底部,防止了内侧部分尘粒裹进出风管；（7）进口、加速段、出口的截面积之比扩大为1：07：2,即出口风速是进口速度的一半；出口风速是内部加速段的 1 3 ；改进型除尘器粒子的离心力比在传统型除尘器中 的离心力增大了 14 倍以上；而出口处,负压对粒子的吸力比传统型约小了 1 4 ；因 此,气流进筒后,尘粒因惯性大,使得稍小些的颗粒在气流在旋风除尘器中停留时间内也 能得到分别；出风风速降低,也使得部分细小的颗粒能摆脱上升气流的吸力而有机会沉降 下来,从而使分别效率得以提高；对旋风除尘器的结构的创新对其结构进行改进的目的是为了进一步的提高其除尘效率,从而使得节
29、省资源,提高 产量；为此,设计结构如图 1、进口处的改进 已知其螺旋口式的入口处,其进料口出的管道有一个向下的倾斜,这样可以加速 物料的下降；然而,其仍是会有肯定的摩擦力,切在旋转的过程中会和管道壁有一个 摩擦,此摩擦力会使其在下降的过程中有肯定的缺失,即会使得其下降速度变慢,从 而使得其沉降效率变小；我们所改进的方式是在其原有的基础上,在边壁的左右两边形成一个坡度,可以使其左右两端倾斜角度为45 ,这样可以利用物料自身的重力使其下降,会使得其下降速度变得更快,从而提高其除尘效率；2、圆柱体内部改进传统方法是含尘气体在旋转过程中产生很大的离心力, 由于尘粒的密度比空气大很多倍 , 因此旋转的尘
30、粒在很大的离心力作用下, 从气流中分别甩向器壁, 尘粒一旦与器壁接触后便失去离心力作用而靠入口速度的动能和自身的重力势能沿器壁面旋转下 落, 由于沿着内壁运动仍会受后来的气旋作用,一方面会增加纷乱程度,不利于分别,另一方面也铺张了一部分动能；故此在内壁增加倾斜挡板,当被分别的颗粒将进入一个相对封闭的区域,即便有微小内气旋,但其后主要是沿壁下降,削减了纷乱程度,提高了分别效率；由于挡板的作用,圆筒的内径相对减小了,气流旋转速度会相应提 高,离心力也会相应增加；被分别的尘粒经锥体排入集灰箱；当气流运动到接近倒圆名师归纳总结 锥的底面时 , 由于集尘箱是密闭的空间, 下旋气流无法连续下旋, 将从排气
31、管排出；第 6 页,共 7 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3、排气口的改进 考虑集灰箱是密闭的,尘粒往里进有肯定的抵触力,部分尘粒会再次被气流卷起 进入排气口,故在排气管下端安装如图示的半球挡板,形成小旋气流,阻挡扬起的尘 粒被直接排除选粉除尘器,提高收尘率；结论如何提高旋风除尘器的除尘效率是当前水泥行业需要解决的一个重要课题；争论和分 析影响旋风除尘器除尘效率的因素,是设计、选用、治理和保护旋风除尘器的基础,也是 探求提高旋风除尘器除尘效率途径的必由之路；由于旋风除尘器内气流速度及粉尘微粒的 运动等都较为复杂,影响其除尘效率的因素较多,需要我们
32、进行全面分析,综合考虑,寻 求最优设计方案和运行治理方法；当前,旋风除尘器很多理论仍待争论和探讨,尽管如 此,旋风除尘器仍以其结构简洁、体积小、制造修理便利、除尘效率较为抱负等优点,成 为目前水泥企业主要除尘设备之一；随着对旋风除尘器熟悉的进一步的深化和完善,它必 将在水泥行业除尘中发挥更大的作用；参考文献1 李文锅炉应用旋风除尘器除尘的影响因素分析J 云南环境科学,2006,25（S）:56 582 赵斌,田小藏,郑水山提高传统型旋风除尘器除尘效率的措施 J 河南冶金,2007,15 （1）:45 473 姚兰新,姚勇鹏影响旋风除尘器除尘效率的因素及计策 1999,20（3）: 1020笪J 中国棉花加工,名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 7 页