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1、Four short words sum up what has lifted most successful individuals above the crowd: a little bit more.-author-date简支空心板桥桥墩抗震计算书桥墩抗震计算简支空心板桥桥墩抗震计算书 (一)设计资料1、上部构造：2孔20m连续桥面简支梁，20m先张法预应力混凝土简支宽幅空心板，计算跨径为19.32m，每跨(单幅)横向设8块板。桥面现浇10cm50号混凝土，9cm沥青混凝土。2、桥面宽度(单幅)：0.5（防撞墙）净11.5(行车道)0.75m(波形护栏)=12.75m。3、斜度：30。
2、4、设计荷载：公路级。5、支座：墩顶每块板板端设GYZ20042mm板式橡胶支座2个。6、地震动峰值加速度：0.20g。7、下部构造：圆形双柱式墩，直径1.3m；钻孔桩直径1.5m，长40m。墩柱为30号混凝土，桩基础为25号混凝土，HRB335钢筋。桥墩一般构造如下(二) 恒载计算1、上部恒载反力空心板：(12.5+0.3)6(14.7+0.3)2262776.8kN铰缝混凝土：2.22726404.0kN桥面铺装(包括50号混凝土和沥青混凝土)：11.5200.12611.5200.09241094.8kN防撞墙：626156kN波形护栏：5.626145.6kN合计：2776.8404.
3、01094.8156145.64577.2kN2、下部恒载计算1) 盖梁加防震挡块重力 PG28.825720kN2) 系梁重力 PX8.125202.5kN3) 一个墩柱重力 Pd1.325.625185.8kN4) 单桩自重力 Pz1.5240251767.1kN(三)水平地震力计算1、顺桥向水平地震力计算1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载 Eihs式中：Ci1.7，Cz0.3，Kh0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属类场地，所以有 12.25()0.95对于板式橡胶支座的梁桥 T1其中： 12 K1 计算采用2孔20m为一联，故n1 Kis其中：ns21632，Gd1
4、200kN/m2由橡胶支座计算知 Ar0.220.0314m2 0.042m Kis3228708.6kN/m K1128708.628708.6kN/m K2 Kip其中：墩柱采用30号混凝土，则 Ec3.00104MPa E10.83.001041032.4107kN/m2按墩高H7m控制设计，支座垫石支座厚度0.10.0420.142m li70.1427.142m柱惯矩： I11.340.1402m4Kip255418.0kN/mK2155418.055418.0kN/mGsp24577.29154.4kNGtpGcpGp其中： Gcp720kN Gp2185.8371.6kN 0.1
5、6(+2+1)顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为： XdX00l0XQ其中： l0li7.142m XQ0.0000361桩的计算宽度：b10.9(d+1)0.9(1.51)2.25m桩在土中的变形系数： m10000kN/m4其中：桩采用25号混凝土，则 Ec2.80104MPaEI0.82.81071.545.567106 0.3321桩长h40m， h0.33214013.284m2.5m取h4.0，故Kh0从而有 X0 0由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.11查得 2.441 1.625 1.751故 X00.0000309 0 0.00
6、000941Xd0.00003090.000009417.1420.0000361 0.000134 Xf0.2306 XH/2X00l0/2XQ/2X00l0/20.00003090.000009410.0000758Xf/20.5657 0.16(0.23062+20.56572+0.23060.5657+0.5657+1) 0.3823Gtp7200.3823371.6862.1kN12 20.021 14.474T11.40412.25()0.950.7634Kitp18911.7kN/m则 Eihs712.8kN2)墩身自重在板式支座顶面的水平地震荷载 Ehp67.1kN支座顶面的水
7、平地震力总和为EihsEhp712.867.1779.9kN(四)墩柱截面内力及配筋计算(柱底截面)1、荷载计算上部恒载反力：4577.2kN下部恒载重力：7202185.81091.6kN作用于墩柱底面的恒载垂直力为N恒4577.21091.65668.8kN水平地震力：H779.9kN水平地震力对柱底截面产生的弯矩为 M779.97.1425570.0kNm2、荷载组合(单柱)1)垂直力：N5668.8/22834.4kN2)水平力：H779.9/2390.0kN3)弯矩： M5570.0/22785.0kNm3、截面配筋计算偏心矩： e0Md/Nd2785.0/2834.40.9826m
8、构件计算长度：l02l25.611.2mi0.325 l0/i11.2/0.32534.4617.5应考虑偏心矩增大系数 1h0rrs0.65+0.591.24mh2r20.651.3m10.22.70.2+2.72.341.0取 11.021.150.011.150.011.0641.0取 21.011.067e01.0670.98261.048m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C有配筋率 fcd13.8MPafsd 280MPa grs/r0.59/0.650.9077假定0.33，A0.6631，B0.4568，C-0.8154，D1.7903
9、0.01027NdAr2fcdCr2fsdAr2fcdCr2fsd0.66310.65213.8103-0.81540.010270.6522801032875.5kNNd2834.4kN纵向钢筋面积Asr20.010270.6520.01363m2选用2825HRB335钢筋，A0.001374m2 As0.01363m2(五)桩身截面内力及配筋计算1、内力计算作用于地面处桩顶的外力为N02834.4kN，H0390.0kN，M02785.0kNm1) 桩身弯矩My2EI(x0A3+B3C3D3)x00.01204m0 0.00367A3、B3、C3、D3由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ
10、 024-85)附表6.12查得，计算见下表桩 身 弯 矩 My 计 算yhyA3B3C4D4My(m)(m)(kN*m)000.00000 0.00000 1.00000 0.00000 2785.0 0.301 0.1-0.00017 -0.00001 1.00000 0.10000 2901.2 0.602 0.2-0.00133 -0.00013 0.99999 0.20000 3010.9 0.903 0.3-0.00450 -0.00067 0.99994 0.30000 3108.4 1.204 0.4-0.01067 -0.00213 0.99974 0.39998 3189.
11、6 1.506 0.5-0.02083 -0.00521 0.99922 0.49991 3251.3 1.807 0.6-0.03600 -0.01080 0.99806 0.59974 3291.1 2.108 0.7-0.05716 -0.02001 0.99580 0.69935 3307.8 2.409 0.8-0.08532 -0.03412 0.99181 0.79854 3300.7 2.710 0.9-0.12144 -0.05466 0.98524 0.89705 3270.5 3.011 1-0.16652 -0.08329 0.97501 0.99445 3217.4
12、3.312 1.1-0.22152 -0.12192 0.95975 1.09016 3142.8 3.613 1.2-0.28737 -0.17260 0.93783 1.18342 3048.4 3.914 1.3-0.36496 -0.23760 0.90727 1.27320 2936.1 4.216 1.4-0.45515 -0.31933 0.86573 1.35821 2808.1 4.517 1.5-0.55870 -0.42039 0.81504 1.43680 2679.4 4.818 1.6-0.67629 -0.54348 0.73859 1.50695 2514.8
13、5.119 1.7-0.80848 -0.69144 0.64637 1.56621 2354.3 5.420 1.8-0.95564 -0.86715 0.52997 1.61162 2187.8 5.721 1.9-1.11796 -1.07357 0.38503 1.63969 2017.7 6.022 2-1.29535 -1.31361 0.20676 1.64628 1846.4 6.625 2.2-1.69334 -1.90567 -0.27087 1.57538 1508.0 7.227 2.4-2.14117 -2.66329 -0.94885 1.35201 1187.5
14、7.829 2.6-2.62126 -3.59987 -1.87734 0.91679 896.3 8.431 2.8-3.10341 -4.71748 -3.10791 0.19729 643.1 9.033 3-3.54058 -5.99979 -4.68788 -0.89126 433.4 10.539 3.5-3.91921 -9.54367 -10.34040 -5.85402 109.7 12.045 4-1.61428 -11.73066 -17.91860 -15.07550 53.1 y2.108m处，弯矩最大，My3307.8 kNm垂直力： Nd2834.4202.5/2
15、1.522.108253028.8kN2、截面配筋计算偏心矩： e0Md/Nd3307.8/3028.81.092m构件计算长度：l00.70.78.431mi0.375 l0/i8.431/0.37522.4817.5应考虑偏心矩增大系数 1h0rrs0.75+0.661.41mh2r20.751.5m10.22.70.2+2.71.091.0取 11.021.150.011.150.011.0941.0取 21.011.029e01.0291.0921.124m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C有配筋率 fcd11.5MPafsd 280MPa grs/r0.66/0.750.88假定0.32，A0.6351，B0.4433，C-0.8656，D1.7721 0.00731NdAr2fcdCr2fsdAr2fcdCr2fsd0.63510.75211.5103-0.86560.007310.7522801033111.7kNNd3028.8Kn纵向钢筋面积Asr20.007310.7520.01292m2选用2825HRB335钢筋，A0.001374m2 As0.01292m2-