2022年箱涵计算书整理 .pdf

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1、铜川市北市区生活垃圾处理工程计 算 书陕西丰宇设计工程有限公司二一一年十一月名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 1 页，共 18 页 - - - - - - - - - 1 1 道路圆管涵结构计算1.1 基本设计资料1.1.1 依据规范及参考书目：公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004 ） ，简称桥规公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004 ）公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007 ）公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ

2、022-85 ）公路小桥涵设计示例 （刘培文、周卫编著）1.1.2 计算参数：圆管涵内径D = 1500 mm 圆管涵壁厚 t = 150 mm 填土深度 H = 4000 mm 填土容重 1 = 18.00 kN/m3混凝土强度级别：C20 汽车荷载等级：公路-级修正后地基土容许承载力fa = 150.0 kPa 管节长度 L = 2000 mm 填土内摩擦角 = 17.0 度钢筋强度等级： R235 钢筋保护层厚度as = 25 mm 受力钢筋布置方案：10100 mm 1.2 荷载计算1.2.1 恒载计算填土垂直压力：q土= 1H = 18.0 4000/1000 = 72.00kN/m

3、2管节垂直压力：q自= 24 t = 24150/1000 =3.60 kN/m2故：q恒= q土+ q自= 72.00 +3.60 = 75.60 kN/m21.2.2 活载计算按公路桥涵设计通用规范第4.3.1 条和第 4.3.2 条规定，计算采用车辆荷载；当填土厚度大于或等于0.5m 时，涵洞不考虑冲击力。按公路桥涵设计通用规范第4.3.5 条规定计算荷载分布宽度。一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.6/2+1200/1000tan30 =0.99 m 由于一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.99 m 1.8/2 m 故各轮垂直荷载分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a 应按两辆车后轮外边

4、至外边计算：a=（0.6/2+1200/1000tan30 ）2+1.3+1.8 2=6.89 m 一个车轮的纵向分布宽度=0.2/2+1200/1000tan30 =0.79 m 由于一个车轮单边的纵向分布宽度=0.79 m 1.4/2 m 故纵向后轮垂直荷载分布长度互相重叠，荷载纵向分布宽度b 应按二轮外边至外边计算：b=（0.2/2+1200/1000tan30 ）2+1.4=2.99 m q汽= 2 （2140 ）/（ab）= 560/（6.89 2.99） = 27.24 kN/m21.2.3 管壁弯矩计算忽略管壁环向压力及径向剪力，仅考虑管壁上的弯矩。名师资料总结 - - -精品资

5、料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 2 页，共 18 页 - - - - - - - - - 2 管壁中线半径R = （ D/2 + t/2）= （1500/2 + 100/2）/1000 = 0.80 m 土的侧压系数 = tan2（45- 17/2 ） = 0.55 填土重产生的弯矩M1 = 0.137q土R2 （1- ） = 0.137 72.00 0.802 （1-0.55） = 2.84 kNm 管壁自重产生的弯矩M2 = 0.369q自R2 = 0.3693.60 0.802 = 0.85

6、 kNm 恒载产生的最大弯矩M恒= M1 + M2 = 2.84 + 0.85 = 3.69 kNm 车辆荷载产生的弯矩M汽= 0.137 q汽R2 （1- ） = 0.137 27.24 0.802 （1-0.55） = 1.07 kNm 1.2.4 荷载组合按公路桥涵设计通用规范第4.1.6 条进行作用效应组合承载能力极限状态组合：Mud = 1.2M恒+ 1.2 M汽= 1.2 3.69 + 1.21.07 = 5.71 kNm 正常使用极限状态组合：短期组合 Msd = M恒+ 0.7M汽= 3.69 + 0.71.07 = 4.88 kNm 长期组合 Mld = M恒+ 0.4M汽=

7、 3.69 + 0.41.07 = 4.12kNm 1.3 强度验算1.3.1 材料参数从公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中表3.1.4 查得：C20混凝土的轴心抗压强度设计值fcd = 9.2 MPa 从公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中表3.2.3-1 查得：R235钢筋的抗拉强度设计值fsd = 195 MPa 从公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中表3.2.4 查得：R235钢筋的弹性模量Es = 2.1105 MPa 从公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中表5.2.1 查得：构件的正截面相对界限受压区高度b = 0.62 1.3.2 验算结果管节处预留 1

8、0mm 接缝宽度，故实际管节长为2000-10 = 1990 mm 考虑任意位置都可能承受正、负弯矩，故管涵内、外侧都应布置钢筋。ho = 150-25 = 125 mm x = fsdAs/（fcdb）= 195 2278.5/（9.2 1990） = 18.39 mm hob = 125 0.62 = 77.5mm oMud = 0.9 5.71 = 5.14 kNm 故截面强度验算满足要求！1.4 裂缝宽度验算由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中第6.4.3 条和第 6.4.4 条规定：ss = Ms106/ （0.87 Asho）= 4.88 106/（0.87 2278.5

9、125） = 25.98 N/mm2 = As/（bho ）= 22 78.5/（1990125 ） = 0.0069 0.002 时，取 = 0.002 对于光面钢筋，取C1 = 1.4 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 3 页，共 18 页 - - - - - - - - - 3 C2 = 1+0.5Mld/Msd = 1+0.54.12/4.88 = 1.42 当为混凝土板式受弯构件时，C3取 1.15 Wtk = C1C2C3ss/Es （30+d）/（0.28

10、+ ）= 1.40 1.42 1.15 25.98/210000 （30+10）/（0.28+0.00200） = 0.04 mm Wtk = 0.040 mm 0.2 mm 故裂缝宽度验算满足要求！1.5 地基应力验算当基底只承受轴心荷载时，按公路桥涵地基与基础设计规范式4.2.2-1，基底岩土承载力应满足：p = N/A fa q恒 = （4000+1500+1502）/1000 18.0+24 150/1000 = 115.70 kN/m2N = （q恒 + q汽）= （115.70 + 27.24）= 142.94 kN/m2max = N/A =142.94/3=47.65kPa f

11、a=150.00kPa 故地基应力验算满足要求！名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 4 页，共 18 页 - - - - - - - - - 4 2 坝体稳定性计算本计算采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。2.1 参数信息条分方法：瑞典条分法；内摩擦角： 17 土壤的单位凝聚力：4kPa；放坡参数：序号放坡高度 (m) 放坡宽度 (m) 1 9.00 18.00 荷载参数：由于坝顶上无恒载，故不考虑外部荷载

12、土层参数：序号 土名称土厚度坑壁土的重度 坑壁土的内摩擦角 内聚力 C 饱和容重1 填土9(m) 18.00(kN/m3) 17.00( ) 4.00(kPa) 22.00(kN/m3) 2.2 计算原理根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，如图2-1所示，该土条上存在着：1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，

13、按照规范要求，安全系数要满足1.1 的要求。图 2-1 坝坡稳定圆弧法计算图2.3 计算公式K=R(Nitan i+ cbL)/R i 切向力 Ti=Qisin i 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 5 页，共 18 页 - - - - - - - - - 5 法向力 Ni=cosi 土条重量 hi 摩阻力 Nitan 式子中：K - 土坡稳定安全系数；c -土层的粘力； l-土条的圆弧长度； - 土层的计算重度； - 土层的内摩擦角； b -土的宽度； hi -第 i

14、 条土的平均高度；o0- 1-2- 3-41234567891在扇形范围内，选取一系列的圆心点O，分别进行滑弧计算，得出最小稳定安全系数，此时的 R=13.32m，L=23.37圆心 O1如图示。计算过程如表 2-1所示。2.4 计算结果经计算得：K=R(Nitan i+ cbL)/R Ti=362.4+124.42/422.596=1.151.1 符合稳定性要求。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 6 页，共 18 页 - - - - - - - - - 6 表 2-1

15、 坝坡稳定计算表编号土条重量sin i切向力Ti=Qisinicos i法向力Ni=cos itan 摩阻力Nitan 总粘聚力cbl/kN 1 h1= 101.17 0.1 10.117 0.994987 100.66 0.3057 30.77 c*b*L= 4*1.331*23.37 =124.42 2 h2=113.9 0.2 22.78 0.979796 111.60 0.3057 34.12 3 h3=123.32 0.3 36.996 0.953939 117.64 0.3057 35.96 4 h4=129.21 0.4 51.684 0.916515 118.42 0.3057

16、 36.20 5 h5=131.22 0.5 65.61 0.866025 113.64 0.3057 34.74 6 h6=128.7 0.6 77.22 0.8 102.96 0.3057 31.47 7 h7=120.66 0.7 84.462 0.714143 86.17 0.3057 26.34 8 h8=105.16 0.8 84.128 0.6 63.10 0.3057 19.29 9 h9=78.06 0.9 70.254 0.43589 34.03 0.3057 10.40 -1 h-1=113.93 -0.1 -11.393 0.994987 113.36 0.3057 3

17、4.65 -2 h-2=94.89 -0.2 -18.978 0.979796 92.97 0.3057 28.42 -3 h-3=76.88 -0.3 -23.064 0.953939 73.34 0.3057 22.42 -4 h-4=46.75 -0.4 -18.7 0.916515 42.85 0.3057 13.10 -5 h-5=17.04 -0.5 -8.52 0.866025 14.76 0.3057 4.51 合计422.596 362.40 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - -

18、 - - - - - 第 7 页，共 18 页 - - - - - - - - - 7三、钢筋混凝土箱涵结构设计3.1 设计资料3.1.1 孔径及净空净跨径L0 = 1.3 m 净高h0 = 1.3 m 3.1.2 设计安全等级 : 三级结构重要性系数r0 = 0.9 3.1.3 汽车荷载荷载等级公路 级3.1.4 填土情况涵顶填土高度H = 50 m 土的内摩擦角 =45 填土容重1 = 8 kN/m3 地基容许承载力0 = 1000 kPa 3.1.5 建筑材料普通钢筋种类HRB335 主钢筋直径16 mm 钢筋抗拉强度设计值fsd = 280 MPa 涵身混凝土强度等级C 30 涵身混凝

19、土抗压强度设计值fcd = 13.8 MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值ftd = 1.39 MPa 钢筋混凝土重力密度2 = 25 kN/m3 基础混凝土强度等级C 20 混凝土重力密度 3 = 24 kN/m3 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 8 页，共 18 页 - - - - - - - - - 83.2、设计计算3.2.1 截面尺寸拟定(见图 L-01) 顶板、底板厚度 =0.3m C1 = 0.3m 侧墙厚度t = 0.3m C2 = 0.3m 横梁计算跨径

20、LP = L0+t =1.6mL=L0+2t =1.9m 侧墙计算高度hP =h0+=1.6m h = h0+2 =1.9m 基础襟边c = 0.3m 基础高度d = 2m 基础宽度B = 2.5m 3.2.2 荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = 1H+2 = 407.50 kN/m2 恒载水平压力顶板处eP1 = 1Htan2(45-/2) = 68.63 kN/m2 底板处eP2 = 1(H+h)tan2(45-/3) = 71.24 kN/m2 2、活载汽车后轮着地宽度0.6m， 由 公路桥涵设计通用规范(JTG D60 2004)第 4.3.4 条规定，按 30角向下分布。一个汽车

21、后轮横向分布宽0.6/2+Htan30= 29.17 m 1.3/2 m1.8/2 m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30) 2+1.3 = 59.635 m 同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m.故有： 0.2/2+Htan30= 28.968 m 1.4/2 m 故b = (0.2/2+Htan30 )2 = 57.935 m G = 140 kN 车辆荷载垂直压力q 车 = G/(ab) = 0.04 kN/m2 车辆荷载水平压力e车 = q 车 tan2(45-/2) = 0.01 kN/m2 3.2.3内力计算1、构件刚度比名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - -

22、 - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 9 页，共 18 页 - - - - - - - - - 9K = (I1/I2) (hP/LP) = 1.00 2、节点弯矩和轴向力计算(1)a 种荷载作用下(图 L-02) 涵洞四角节点弯矩MaA = MaB = MaC = MaD =1/(K+1)pLP2/12 横梁内法向力Na1 = Na2 =0 侧墙内法向力Na3 = Na4 =pLP/2 恒载p = p 恒 =407.50 kN/m2 MaA = MaB = MaC = MaD =43.47kN m Na3 = Na4

23、=326.00kN 车辆荷载p = q 车=0.04kN/m2 图 L-02 MaA = MaB = MaC = MaD = 0.00kNm Na3=Na4 =0.03kN (2)b 种荷载作用下(图 L-03) MbA = MbB = MbC = MbD =-K/(K+1) phP2/12 Nb1 = Nb2 =phP/2 Nb3 = Nb4 =0 图 L-03 恒载p = eP1 = 68.63kN/m2 MbA = MbB = MbC = MbD =-7.32kN m Nb1 = Nb2 = 54.90kN (3)c 种荷载作用下(图 L-04) McA = McD =-K(3K+8)/

24、(K+1)(K+3)phP2/60 McB = McC =-K(2K+7)/(K+1)(K+3)phP2/60 Nc1 =phP/6+(McA-McB)/hP Nc2 =phP/3-(McA-McB)/hP Nc3 = Nc4 =0 恒载 p=eP2-eP1=2.61 kN/m2 McA = McD = -0.15kN m McB = McC = -0.13kN m Nc1 =0.68kN Nc2 =1.41kN 图 L-04 (4)d 种荷载作用下(图 L-05)名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 -

25、 - - - - - - 第 10 页，共 18 页 - - - - - - - - - 10MdA=-K(K+3)/6(K2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5)phP2/4 MdB =-K(K+3)/6(K2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5)phP2/4 MdC =-K(K+3)/6(K2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5)phP2/4 MdD =-K(K+3)/6(K2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5)phP2/4 Nd1 =(MdD-MdC)/hP Nd2 =phP-(MdD-MdC)/hP Nd3 = -Nd4 = -(MdB-MdC)/LP车辆荷载p

26、= e 车 =0.01 kN/m2 MdA =0.00 kN m MdB =0.00 kN m MdC =0.00 kN m MdD =0.00 kNm 图 L-05 Nd1 =0.00 kN Nd2 =0.01 kN Nd3 = -Nd4 =0.00kN (5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按公路桥涵设计通用规范(JTG D60 2004)第 4.1.6 条进行承载能力极限状态效应组合荷载种类M (kN m) N (kN) MAMBMCMDN1N2N3N4恒载a -43.47 -43.47 -43.47 -43.47 0 0 326.00 326.00 1.2结构、土的重力-52.1

27、6 -52.16 -52.16 -52.16 0 0 391.20 391.20 b -7.32 -7.32 -7.32 -7.32 54.90 54.90 0 0 c -0.15 -0.13 -0.13 -0.15 0.68 1.41 0 0 1.4土侧压力-10.46 -10.42 -10.42 -10.46 77.81 78.84 0 0 车辆荷载a 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0 0.03 0.03 d 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 1.4汽车-0.01 0.00 -0.01 0.00 0.00 0.01 0.04 0.

28、05 荷载效应组合-62.63 -62.59 -62.59 -62.63 77.82 78.85 391.24 391.25 3、构件内力计算 (跨中截面内力 ) (1)顶板x = LP/2 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 11 页，共 18 页 - - - - - - - - - 11P = 1.2p恒+1.4q 车 = 489.06 kN Nx = N1 = 77.82 kN Mx = MB+N3x-Px2/2 =93.91 kN m Vx = Px-N3 =0.

29、00 kN (2)底板(图 L-07) 1 =1.2p 恒 +1.4(q 车-3e 车 HP2/LP2) =489.03 kN/m2 2 =1.2p 恒 +1.4(q 车+3e 车 HP2/LP2) (图 L-06) =489.09 kN/m2 x =LP/2 Nx = N3 = 391.24 kN Mx =MA+N3x- 1 x2/2-x3(2- 1)/6LP =93.87 kN m Vx =1x+x2(2-1)/2LP-N3 =-0.01 kN (3)左侧墙(图 L-08) 1 =1.4eP1+1.4e 车=96.09 kN/m2 2 =1.4eP2+1.4e 车图 L-07 99.74

30、kN/m2 x =hP/2 Nx = N3 = 391.24 kN Mx =MB+N1x- 1 x2/2-x3(2- 1)/6hP =-31.28 kN m Vx = 1x+x2(2-1)/2hP-N1 =-0.22 kN (4)右侧墙(图 L-09) 1 = 1.4eP1 = 96.08 kN/m2 2 = 1.4eP2 = 99.73 kN/m2 x =hP/2 Nx = N4 = 391.25 kN 图 L-08 Mx=MC+N1x- 1 x2/2-x3( 2- 1)/6hP =-31.28 kN m Vx = 1x+x2( 2- 1)/2hP-N1 =-0.22 kN (5)构件内力汇

31、总表图 L-09 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 12 页，共 18 页 - - - - - - - - - 12构件MdNdVdMdNdVdMdNdVdB - C B B-C C -62.59 77.82 391.24 93.91 77.82 0.00 -62.59 77.82 391.25 A - D A A-D D -62.63 78.85 391.24 93.87 78.85 -0.01 -62.63 78.85 391.25 B - A B B-A A -6

32、2.59 391.24 77.82 -31.28 391.24 -0.22 -62.63 391.24 78.85 C - D C C-D D -62.59 391.25 77.82 -31.28 391.25 -0.22 -62.63 391.25 78.85 4 截面设计4.1 顶板 (B-C) 钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。(1)跨中L0 = 1.60 m ，h =0.30 m ，a =0.03 m ,h0 =0.27 m ，b =1.00 m ，Md =93.91 kNm ，Nd =77.82 kN，Vd =0 kN e0 = Md/Nd =1.207 m i =h/121/2

33、= 0.087 m 长细比L0/i =18.4817.5 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.10 条1 = 0.2+2.7e0/h0 = 12.268 1.0 ，取 1 = 1.00 2 = 1.15-0.01l0/h = 1.097 1.0 ，取 2 = 1.00 = 1+(L0/h)2 1 2h0/1400e0 = 1.005 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.5 条e = e0+h/2-a =1.332m r0Nde = fcdbx(h0-x/2) 93.31 =13800 x(0.27-x/

34、2) 解得x =0.026 m bh0 =0.560.27 =0.151 m 故为大偏心受压构件。As = (fcdbx-r0Nd)/fsd =0.001047321m2=1047.3mm2 = 100As/(bh0) =0.39 % 0.2 % 符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 9.1.12 条的要求。选用16 190 mm，实际As =1058.2mm2 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 13 页，共 18 页 - - -

35、- - - - - - 130.51 10-3fcu,k1/2bh0 =754.2 kNr0Vd =0.0 kN 故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9 条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.2.10 条0.50 10-3 2ftdbh0 =187.7 kNr0Vd =0.0 kN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按 (JTG D62 2004)第 9.3.13 条构造要求配置箍筋。(2) 结点l0 =1.60 m ， h = +C1 =0.60 m ，a =0.03 m ，h0 =0

36、.57 m ，b =1.00 m ，Md =62.59 kNm ， Nd = 77.82 kN ，Vd =391.25 kN e0 = Md/Nd = 0.804 m i =h/121/2 = 0.173 m 长细比l0/i =9.24 1.0 ，取 1 =1.00 2 = 1.15-0.01l0/h =1.123 1.0 ，取 2 =1.00 =1+(l0/h)2 1 2h0/1400e0 =1.000 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.5 条e = e0+h/2-a =1.074 m r0Nde =fcdbx(h0-x/2) 75.24 =1

37、3800 x(0.57-x/2) 解得x =0.010 m bh0 =0.560.57 =0.319 m 故为大偏心受压构件。As = (fcdbx-r0Nd)/fsd =0.000225345m2 =225.3 mm2 = 100As/(bh0) =0.04 % r0Vd =352.1 kN 故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9 条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.2.10 条0.50 10-3 2ftdbh0 =396.2 kNr0Vd =352.1 kN 故可不进行斜截面抗剪承载力

38、的验算，仅需按 (JTG D62 2004)第 9.3.13 条构造要求配置箍筋。4.2 底板 (A-D) 钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。(1)跨中l0 = 1.60 m ，h =0.30 m ， a =0.03 m ， h0 = 0.27 m ，b =1.00 m ，Md =93.87 kN m ， Nd = 78.85 kN ，Vd =0.01 kN e0 = Md/Nd = 1.191 m 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 14 页，共 18 页 - - -

39、 - - - - - - 14i =h/121/2 = 0.087 m 长细比l0/i =18.48 17.5 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.10 条1 = 0.2+2.7e0/h0 =12.105 1.0 ，取 1 = 1.00 2 = 1.15-0.01l0/h =1.097 1.0 ，取 2 = 1.00 =1+(l0/h)2 1 2h0/1400e0 =1.005 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.5 条e = e0+h/2-a =1.316 m r0Nde =fcdbx(h0-x/2)

40、 93.39 =13800 x(0.27-x/2) 解得x =0.026 m bh0 =0.56 0.27 =0.151 m 故为大偏心受压构件。As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.001045202m2=1045.2mm2 = 100As/(bh0) =0.39 % 0.2 % 符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 9.1.12 条的要求。选用16 190 mm ，实际As =1058.2mm2 0.51 10-3fcu,k1/2bh0 =754.2 kNr0Vd =0.0 kN 故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(J

41、TG D622004)第5.2.9 条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.2.10 条0.50 10-3 2ftdbh0 = 187.7 kN r0Vd = 0.0 kN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按 (JTG D62 2004)第 9.3.13 条构造要求配置箍筋。(2)结点l0 =1.60 m ， h = +C1 =0.60 m ， a =0.03 m ， h0 = 0.57 m ， b =1.00 m ，Md =62.63 kN m ， Nd = 78.85 kN ，Vd =391.24 kN e0 = Md/Nd = 0.7

42、94 m i =h/121/2 = 0.173 m 长细比l0/i =9.24 1.0 ，取1 =1.00 2 = 1.15-0.01l0/h =1.1231.0 ，取 2 =1.00 =1+(l0/h)2 1 2h0/1400e0 =1.000 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.5 条e = e0+h/2-a =1.064 m r0Nde =fcdbx(h0-x/2) 75.53 =13800 x(0.57-x/2) 解得x =0.010 m bh0 =0.560.57 =0.319 m 故为大偏心受压构件。As = (fcdbx-r0Nd)/

43、fsd =0.00022386m2=223.9mm2 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 15 页，共 18 页 - - - - - - - - - 15 = 100As/(bh0) =0.04 %r0Vd =352.1 kN 故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9 条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.2.10 条0.50 10-3 2ftdbh0 =396.2 kN

44、r0Vd =352.1 kN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按 (JTG D62 2004)第 9.3.13 条构造要求配置箍筋。4.3 左、右侧板(B-A ，C-D) 4.3.1 板中l0 =1.60 m ， h =0.30 m ， a =0.03 m ，h0 =0.27 m ，b =1.00 m ，Md =31.28 kN m ， Nd = 391.25 kN，Vd =0.22 kN e0 = Md/Nd =0.080m i =h/121/2 =0.087m 长细比l0/i =18.4817.5 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.10

45、 条1 = 0.2+2.7e0/h0 = 0.9991.0 ，取 1 =1.00 2 = 1.15-0.01l0/h = 1.0971.0 ， 取2 =1.00 =1+(l0/h)2 1 2h0/1400e0 =1.069 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.3.5 条e = e0+h/2-a =0.205m r0Nde =fcdbx(h0-x/2) 72.34 =13800 x(0.27-x/2) 解得x =0.020 m bh0 =0.560.27 =0.151 m 故为大偏心受压构件。As = (fcdbx-r0Nd)/fsd =-0.00026

46、3627m2-=263.6mm2 = 100As/(bh0) =-0.10 %r0Vd =0.2 kN 故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9 条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第 5.2.10 条0.50 10-3 2ftdbh0 =187.7 kNr0Vd =0.2 kN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按 (JTG D62 2004)第 9.3.13 条构造要求配置箍筋。4.3.2 结点l0 =1.60 m ， h = t+C2 =0.60 m ，a =0.03 m ， h0 = 0

47、.57 m ，b =1.00 m ，名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 16 页，共 18 页 - - - - - - - - - 16Md =62.63 kN m ， Nd = 391.24 kN，Vd =78.85 kN e0 = Md/Nd =0.160m i =h/121/2 = 0.173m 长细比l0/i =9.24 1.0 ，取 2 = 1.00 = 1+(l0/h)2 1 2h0/1400e0 = 1.000 由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(J

48、TG D62 2004)第 5.3.5 条e = e0+h/2-a =0.430m r0Nde =fcdbx(h0-x/2) 151.44 =13800 x(0.57-x/2) 解得x =0.020 m bh0 =0.560.57=0.319 m 故为大偏心受压构件。As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = -0.000292091m2=292.1mm2 = 100As/(bh0) =-0.05 %r0Vd =71.0 kN 故抗剪截面符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5.2.9 条的要求。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62

49、2004)第 5.2.10 条0.50 10-3 2ftdbh0 = 396.2 kNr0Vd =71.0 kN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按 (JTG D62 2004)第 9.3.13 条构造要求配置箍筋。5 配筋图考虑到垃圾湿重及填埋高度的不可预见性增加以及抗震要求，实际配筋见设计图纸。6 基底应力验算6.1 荷载计算(取单位涵长计算) (1)恒载箱重力P箱 = 22(L+th0+C1C2) =52.5 kN 基础重力P基 = 3Bd =120.0kN 填土重力P土 = 1HL =760.0kN 水重力P水 = 水 (L0h0-2C1C2) =15.1kN (2)车辆荷载(由

50、图 L-07) 竖直力P车 = q 车 L =0.1kN 水平力E车 = e 车(h+d) =0.0kN 弯矩M 车 = E车(h+d)/2 =0.1 kN m 6.2 基底应力名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 17 页，共 18 页 - - - - - - - - - 17N = P箱+P 基+P土 +P水+P 车 =947.7 kN M = M 车 =0.1 kNm 由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024 85)第 3.2.2-2 式 =N/A M/W = N