2022年水泵的汽蚀.docx

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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 第五章 水泵的汽蚀主要内容一水泵汽蚀的产生和危害 二水泵安装与产生汽蚀的关系 三水泵的汽蚀余量 四相像原理在汽蚀性能争论中的应用 五水泵抗汽蚀性能的改良一水泵汽蚀的产生和危害 1、水泵汽蚀的产生过程当水泵流道中的液体流淌到某处的压力等于或低于相应的汽化压力Pv 时,液体会发生汽化产生大量汽泡,当汽泡流淌到高压区,在高压作用下快速凝聚而破裂,对流道外表材料形成极大的、反 复的冲击,造成疲惫腐蚀或剥蚀,即为水泵汽蚀的产生过程；水泵汽蚀的危害 噪声和振动水泵发生汽蚀过程中,从水泵吸入口低压区域到出水口高压区域,大量的汽泡将不断地 产生、进展、凝聚、破

2、裂所带来的反复不断高速的冲击和极大的脉动力,会相伴着会引起严峻的噪 声和猛烈的振动； 对水泵材料产生破坏 由于大量汽泡不断地产生、破裂带来高速冲击,形成极大脉动冲击力,反复不断作用在水泵流P94 图 4-2道外表,所谓“ 滴水穿石”,金属材料常常由于经受不起这种严肃考查而产生破坏或失效 水力性能大幅下降P94 图 4-3水泵发生汽蚀时由于大量汽泡堵塞流道的过流截面而使流量下降流道越小越严峻 ,同时转变 了水流速度和方向,降低了流体从叶轮叶片所获能量,大大减小了水泵的扬程 二 水泵安装与产生汽蚀的关系水泵是否产生汽蚀与水泵安装高度直接相关,如图中所示Hg 越大, 泵入口 S-S 截面上的压力就会

3、越低,就越简洁发生汽蚀；明显,何来确定 Hg 呢？Hg 不行能任意增大,一般应有个限定值,但作为用户又应当如名师归纳总结 第一,以水面为基准列水面ee至泵的进口ss 的“ 伯方 ” ：第 1 页,共 12 页pe2 V e2 gps2 V s2 gHghwgg设,水池面积 进口管截面面积,就e0,得：Hgpeps2 V s2 ghwgg上式称为几何安装高度理论运算式,当右端第一项Pe为大气压时,用户可知一般应g 10m,但仍必需确定出其他变量,才能详细求解g,其中：V s 水泵进口流速,可由运行工况点的流量确定；hw 吸入管道的流淌缺失,由用户管路设计所确定；P s 水泵进口压力,与不同流量工

4、况下的水泵自身的特性相关,用户难以确定；因此,- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 应由生产厂向用户供应各种泵在不同流量下所对 应的值作为参考；通常,生产厂通过试验测得泵在不同流量下所对应的相对压力 真空度也称真空高度,用 Hs 表示如图中所示的“ Hs Q” 特性曲线,即：Hspepsgg真空高度 Hs 实际上是一个发生汽蚀的临界值,为尽量防止发生汽蚀,生产厂供应应用户时应当留出一个安全量,国内水泵行业统一规定将试验所得HsHs0. 3Hs 减去,即为泵的答应吸上真空度：参见“ Hs Q” 曲线 ,将 s代入水泵的几何安装高度的理论求解式,用户就得到了允

5、 许几何安装高度：HgHs2 V s2 ghw泵安装高度设计所需留意的几个问题：1将额定工况的真空高度留出的安全量后,再运算水泵的几何安装高度,是防止水泵在运行中发 生汽蚀的前提条件吗？由于 s随 v 变化,故水泵的g也将随v 变化,而实际上是不行能随着Q v的变化来转变安装高度的；所以,工程上为了在任何工况下均确保不发生汽蚀,就不能以额定流量工况,而 必需取水泵的最大流量工况的 s最小值进行运算；2水泵一旦确定后,从用户方面如何提高 g？水泵一旦确定后,为尽可能提高 g,从用户方面来说,可实行的尽可能提高 g的措施：减小水平进口管路的长度；削减进口管路弯管和变径等；尽量增大进口管路的直径；其

6、它能够降低进口流淌缺失hw 和进口流速V s的措施；3当用户使用条件与标态偏离较大时,怎样才能确保水泵不会发生汽蚀？国标规定生产厂应在标准状态条件下水温20、标准大气压进行水泵性能试验,当用户的当地的大气与水温条件与标态偏离较大时,必需进行修正才能确保水泵不会发生汽蚀参见 P96,公式 4-5、表 4-1、表 4-2；留意：考试中不答应翻书,假如显现该类型题目,题中的条件中肯定是已经给出了！务必留意； 三 水泵的汽蚀余量 水泵是否会发生汽蚀,是关系到系统和设备能否正常运行和使用寿命,甚至是否会显现人身事故的大事；因此要在系统和设备的设计规划阶段做出正确分析判定,就必需从系统与设备两方面进名师归

7、纳总结 行综合分析与争论,参见P100,图 4-11,图中：第 2 页,共 12 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 由水泵吸入装置系统确定的有效余量ham：水泵吸入口处单位重量液体所具有超过其汽化压力的充裕能量值,其值取决于水泵吸入装置的阻力缺失特性；明显ha 越大约好；由水泵入口流道自身确定的必需余量hrm ：水泵吸入口处与水泵进口流道内的压力最低点处的压差,其值取决于水泵入口流道自身的阻力缺失特性,明显hr 越小约好；由水泵自身和吸入装置系统共同确定的汽蚀余量hm ：可见,水泵是否简洁发生汽蚀即h 的大小是由系统与水泵共同打算的；结论：有效余量h

8、a 与必需余量 hr 之间的关系参见P102,图 4-13：有效余量 ha-Q 曲线与必需余量 hr-Q 的交点为发生汽蚀的临界点,其左侧为安全区,右侧为汽蚀区1系统有效汽蚀余量的求解有效汽蚀余量为水泵吸入口处单位重量液体所具有超过其汽化压力的充裕能量值： ps2 V s2 gp Vha 充裕能量值有效汽蚀余量gg由 P97,公式 4-1从水面至水泵进口断面的伯努利方程：pe2 V e2 gps2 V s2 gHgh wggps2 V s2 gpe2 V e2 gHghwgg假设吸水池较大,可令式中Ve=0,代入有效汽蚀余量公式,得到：h apeHghwp Vha 影响：gg由此式可争论运行条

9、件对ha 的影响；水泵系统的各种主要运行条件变化对系统有效汽蚀余量流量对系统有效汽蚀余量ha 影响当流量发生变化,而其他条件不变时,由于吸入管路中的流淌缺失如下图,当流量增大时 ha 减小,发生汽蚀的可能性增加； 工作介质温度对系统有效汽蚀余量 ha 影响hw 与流量的平方成正比；泵所输送工作介质的温度发生变化,而其它条件不变时,由于对应的汽化压力 P v 与工作介质的温度成正比,所以当水泵所输送工作介质的温度增大时,P v 随之增大,导致系统有效汽蚀余量 ha减小,发生汽蚀的可能性增加； 吸入水面高度对系统有效汽蚀余量 ha 影响水泵吸入口与水面之间的吸入高度 水泵吸入口与水面之间的倒灌高度

10、Hg 越大入口压力越低,发生汽蚀的可能性越大；Hg 越大,水泵入口压力越高,发生汽蚀的可能性越小；名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 吸入水面压力对系统有效汽蚀余量 ha 影响当水泵从高于它的容器进水时,容器内的吸入水面压力 蚀的可能性越小；hapeHghwp Vgg当 P e与饱和蒸汽压P v 相等时：h aHgh wP e 越大,就水泵入口压力越高,发生汽注： 当 Hg 为吸入高度时取正值,反之如 H g为倒灌高度时取负值；2水泵必需汽蚀余量的求解 如 P100,图 4-11 所示,水泵入口阻损：s b:水泵集流

11、段收缩缺失 b k:沿程流淌与局部冲击 o k:叶片进口绕流与堵塞可见水泵叶轮进口流道内压力最低点处通常在叶片进口边稍后的蚀余量为水泵吸入口s 点与 k 点的压差：h rps2 V s2 gpkggk 点；依据定义, 水泵必需汽为求解hr,需要求解从s k 的总压降,确定k 点压力；为求解 s k 总压降,我们分别列出s o 与 o k 的“伯方 ”：名师归纳总结 第一列 o k“ 伯方 ”：Zopo2 V o2 gZkpk2 V k2 gh Wokh Wok第 4 页,共 12 页gg由 o 点速度三角形：ZopoW2gu2ZkpkW2gu2ookkg2g2ok 间距很小 ,流淌缺失h w

12、ok0,且 Z o=Z k,u o=u k代入上式得：po2 W o2 gpkW 2 g2kgg pop kWk21W 2 g2oggoW令2Wk21Wo就popk2W 2 g2ogg- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 再列 s o“ 伯方 ” ：Zsps2 V s2 gZopo2 V o2 gh Wsoggsk 之间流淌缺失很小,h w s o0,且 Z s Z o2 V o2 g2 V o2 g2W 2 g2代入上式得：ps2 V s2 gpo2 V o2 gopk 2pops2 V s2 gggpg 2 W o2 gg将上式与前页所推出的公式：联立

13、pkgg得：ps2 V s2 g2 V o2 gpk2W 2 g2 ps2 V s2 googggg上式中的左面部分正是水泵的必需汽蚀余量：h rps2 V s2 gpk2 V o2 g22 W o2 ggg 上式称为水泵必需汽蚀余量基本方程简称汽蚀基本方程在必需汽蚀余量基本方程中,为了对前面关于流淌缺失为零等假设条件进行修正,可将式中第一个肯定速度项乘以一个修正系数hr12 V 02 g22 W 02 g由上式可知,必需汽蚀余量1,即得到了修正后的汽蚀基本方程：hr 随着水泵流量的增加,呈一条逐步上升曲线；即流量越大,水泵入口至叶片进口处的压降越大,也就越简洁发生汽蚀；3有效汽蚀余量与必需汽

14、蚀余量的关系可见,水泵是否简洁发生汽蚀是由系统的有效汽蚀余量特性与水泵自身的必需汽蚀余量特性参见 P102 图 4-13 中 h a Q v 曲线与h r Q v 曲线共同打算的；如所示,随着水泵流量的增加,当水泵的必需汽蚀余量水泵系统的有效汽蚀余量时,将会发生汽蚀；图中两条曲线的交点称为临界汽蚀状态点,所对应的流量v c 称为临界流量；所以,管网系统确定后调剂流量工况时,应使水泵自身的必需余量尽可能越小越好；为防止发 生汽蚀要求： ha - hr 0 当 :ha =hr = h c h c 临界汽蚀余量 即为发生汽蚀的临界点；通常国标规定将临界汽蚀余量 h=1.1 1.3 hc 或 h =

15、h c 加一个安全余量,即得答应汽蚀余量：4依据答应汽蚀余量确定泵的安装高度 H g以往国内的用户通常依据水泵生产厂所给出的,通过试验测得水泵进口在不同流量下,所对应名师归纳总结 的相对压力 真空度H s也称真空高度 ,来确定水泵的答应安装高度：第 5 页,共 12 页HgHs2 V s2 gh w- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 但是,由于试验过程中为确定水泵答应安装高度 H g,应用运算公式：Hsp epsgg求解真空高度时,假设水面压力P e为大气压 Pa 后得出 H s,同时需要运算水泵进口处的流淌速度 V s,比较繁琐且在很多系统中的吸入水面

16、的压力并非是大气压如电厂锅炉给水泵或凝聚泵；为了使用的便利,现在已越来越提倡采纳水泵的答应汽蚀余量,来确定泵的答应安装高度；将真空高度公式Hspeps变形为：pspeHsp Vhagggg代入有效汽蚀余量公式：ps2 V s2 gp Vh agg得到：peHs2 V s2 gp VhaHsggpe2 V s2 g导出真空高度与有效汽蚀余量的关系式: gg当汽蚀发生时：ha =hr =h c,代入上式：Hs ,maxpe2 V s2 gp Vhcgg由于只有当 ha h c,才能防止发生汽蚀, 所以上式所求得的值为泵的临界的最大真空高度；为防止发生汽蚀,采纳许用汽蚀余量 h替代临界汽蚀余量hc,

17、可得到许用真空高度H s：Hs pe2 V s2 gp Vhgghw将上式代入P97,答应几何安装高度公式4-4：HgHs2 V s2 ghwpe2 V s2 gp Vh2 V s2 ggg导出答应几何安装高度Hg 与答应汽蚀余量 h的关系式：Hgp epVhhwgg上式中 P e为吸水水面压力,可以是大气压,也可以不是大气压；我们可应用此式求解答应几何 安装高度,并且防止了求解水泵进口流淌速度的繁琐过程； 四 相像原理在汽蚀性能争论中的应用 对于某一台水泵来说,汽蚀余量的大小只反映了这一台泵本身的汽蚀性能好坏,却难以对不同 的水泵产品之间进行比较；为此,人们应用相像理论来进行争论,从而到达综

18、合比较分析不同泵的 水力性能及汽蚀性能参数优劣的目的；主要争论内容包括：汽蚀相像定律名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 汽蚀比转数 关于汽蚀比转数的争论汽蚀系数汽蚀相像定律hr12 V 02 g22 W 02 g2某水泵的基本汽蚀方程为：而模型水泵基本汽蚀方程为：h rm1mV 222m2 W 02 gm0mg设,两水泵进口部分几何相像,就在相像运行工况下: 11m ,m, 且1, 1mm由运动相像条件：h rh rm V 02W 02m2 u 2 1u 1 mD D 11 nm n m V 02W 02上式称为水泵

19、的汽蚀相像定律；对于同一台水泵来说,它当然与其自身相像,且D 1=D 1m,因此：h h mn2n m从上式可以看到,对同一台水泵来说,其汽蚀余量与转速转变前后比值的平方成正比,所以说 为了防止汽蚀的发生,用户不行为了提高水泵的水力性能而轻易地提高水泵的转速；汽蚀比转数应用上述所推导的汽蚀相像定律,可以进行水泵的汽蚀性能的相像设计运算、试验争论、选型 应用及模型与产品之间的相像性的判别和分析,但在实际应用过程中仍旧显得过于繁琐；因此为简便起见,人们争论推导出了一个包含了Q、 h、n 在内的综合性的汽蚀相像特点数,依据各类不同形式的水泵具有各自不同的相像特点数的特性,来进行水泵的汽蚀相像设计运算

20、、相像试验争论、相像选型应用及模型与产品之间的相像性的判别和分析,从而可以大大简化和便利设计运算与分析争论过程；名师归纳总结 由水泵的汽蚀相像定律与流量相像定律：Q V32第 7 页,共 12 页h rh rmD 1D 1 mn n m2与D2n n mQ VmD2 m将以上两式两端分别立方和平方得到：Q V26h rh rm3D D 11 nm n m6与D2n n mQ VmD2 m将以上两式相除：3 2 h rm 4 Q Vm n m3 h 2 r4 Q V nh rh rm3n n m4Q V2Q VmnQ Vn mQ Vmh r343 / 4h rm- - - - - - -精选学习

21、资料 - - - - - - - - - 两端开四次方：常数令,式中的常数为 C或 S,即称为汽蚀比转数；关于汽蚀比转数的争论1汽蚀比转数的量纲2不同形式水泵的汽蚀比转数3同一台水泵在不同流量下的汽蚀比转数4汽蚀比转数与相像性的关系1汽蚀比转数是一个无量纲量.仍是一个有量纲的量. 汽蚀比转数是有量纲的；单位制不同的国家各自使用的汽蚀比转数的值不同；国内习惯使用工程制单位的汽蚀比转数：sC5 . 62nQ V342 . 36103Ch r34使用公制单位国家的吸入比转数：SnQ V3 h r/4nQ V国际举荐使用无因次的汽蚀比转数：K260gh r2不同形式泵的汽蚀比转数 双吸单级泵 单吸多级

22、泵 多级双吸泵对双吸单级泵,代入：C5 . 62nQ V32 4. 流量应以QV 2h r对单吸多级泵,汽蚀余量是对于首级来说的,以hr 代入即可；对多级泵的首级双吸叶轮：C.5 62nQ V32 4h r3同一台泵在不同流量工况下的汽蚀比转数是变化的？仍是固定不变的对于同一台水泵来说,当运行工况发生变化时,汽蚀比转数是随之转变的,工程上规定采纳水 泵的额定工况时的比转数作为相像准就的比转数；今后,如无特殊说明,当我们说某台水泵汽蚀的比转数,就是指它的额定工况设计工况的汽蚀比转数；名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - -

23、4汽蚀比转数与相像性的关系 假如两台水泵相像,两者的汽蚀比转速是否相等. . 假如两台水泵汽蚀比转数相等,两者之间是否相像 两台相像的水泵在相像工况下,其汽蚀比转数肯定相等； 但两台水泵的汽蚀比转数相等,只能说明两者的进口部分满意相像条件,并非确保整机肯定是相似的汽蚀系数采纳速度系数法进行水泵的设计,是建立在现有一系列性能较好的水泵的统计资料基础之上；这种设计方法便利牢靠；为了应用这种速度系数法,进行水泵汽蚀性能的理论估算,就必需找出水泵的汽蚀相像特点数与水泵比转数之间的关系前面所介绍的汽蚀比转数C 的运算式并未反映其与比转数 n s 的直接关系；十九世纪末,美国科学家托马第一推导出了水泵的汽

24、蚀系数 也称托马系数,并建立了水泵的汽蚀相像特点数 C、水泵比转数 n s 及托马系数 之间的关系式；1汽蚀系数的导出由汽蚀相像定律: h rh rmD 1D 1 mn n m2H Hm在相像工况下 : h rh rmD 1D 1 mn n m2u u m2移项 : h Hrh rmH m常数令,式中的常数为 ,称为汽蚀系数托马系数 hr 额定点的必需汽蚀余量H 额定点的单级扬程名师归纳总结 2汽蚀比转数C 与比转数 ns 之间的关系rh35 .62nQ VC43第 9 页,共 12 页由汽蚀比转数 : C.5 62nQ V34h r43. 65nQ VnS43又由比转数 : nS3.65n

25、Q V3H 4H代入托马系数表达式: h Hr5 .62nQ VC431. 54nS3 .65nQ VnS43C- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 移项并两端开4/3 次方 ,并移项得到 : C1. 54ns 343求解汽蚀系数的工程法依据前面所得到的汽蚀比转数C 与比转数 n s 之间的关系式, 只要确定了托马系数,也就确定了汽蚀比转数与比转数之间的关系,工程上通常采纳体会公式法或图表法确定托马系数： 体会公式 图表查取 体会公式法由于单位制不统一,各国所使用体会公式的系数存在差异；国外使用公制单位的公式为：单吸泵：78.81064 ns3双吸泵：50

26、1064 ns3国内使用工程制单位的公式为：单吸泵：2151064 ns33双吸泵：1361064 ns 图表的查取为了更直观、更便利地进行设计运算,工程上可以利用图表或曲线表示出,汽蚀系数 随着水泵的比转数n s变化的关系图；参见P106,图 4-14 五 水泵抗汽蚀性能的改良 水泵自身抗汽蚀性能的提高水泵吸入装置有效汽蚀余量的提高水泵自身抗汽蚀性能的提高1合理设计叶轮进口几何尺寸2改良水泵的结构形式3水泵叶轮盖板形线的优化4叶轮叶片进口边的加长与扭曲5强化叶轮材料的抗汽蚀性能1合理设计叶轮进口几何尺寸依据汽蚀基本方程式：hr12 V 02 g22 W 02 g明显, hr 与 V 0、W

27、0 有关, 而 V 0、W 0 与进口几何尺寸有关,尽可能地降低叶轮进口流速,将有利于提高泵的抗汽蚀性能：增大叶轮入口直径增大叶轮入口宽度因此合理设计叶轮进口几何尺寸,名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2改良水泵的结构形式 改良水泵的结构形式也是提高汽蚀性能的有效手段之一,如将单吸叶轮改良为双吸式叶轮,使 水泵叶轮进口的流量减小一半,降低了进口流速,能够大大提高水泵的抗汽蚀性能；3水泵叶轮盖板形线的优化 1无前盖板“ 半开式” 叶轮 无前盖板“ 半开式” 叶轮,进口局部缺失大,进口压降大,汽蚀余量 h 小,这类叶

28、轮水力效 率低,优点是工艺结构简洁,强度得到肯定改善；2平面盖板封闭式叶轮 平面盖板封闭式叶轮,进口局部缺失得到肯定改善,减小了水泵进口压降,汽蚀余量 h 有所 上升；3曲面盖板封闭式叶轮 优化设计的曲面盖板封闭式叶轮,更加减小了进口局部缺失,进口压降进一步降低,汽蚀余量 h 更大,但其缺点是工艺性和强度相对降低；4叶轮叶片进口边的加长与扭曲 前述各项参数初定后,叶轮叶片进口边形位参数设计合理与否,对水泵抗汽蚀性能也起着较大 的作用；当叶片进口边过于靠近出口,其长度变小、各点的径向尺寸变大导致进口速度增加,假如将其 尽量向吸入方向延长,能够使进口边加长、减小径向尺寸而降低进口速度；此外采纳扭曲

29、形的进口将能够减小进口处的冲击缺失,5强化叶轮材料的抗汽蚀性能起到进一步改善水泵的汽蚀性能的作用；“ 水向高处流” 是水泵的重要功能之一,所以为了最大限度地发挥水泵的“ 举高” 作用,水泵 在很多情形下都是运行在“ 汽蚀埋伏” 的临界状态下的,虽然这种情形下汽泡数量并不多,对流道堵塞不大,水泵仍可以处于正常运行状态,但由于“ 滴水穿石”正常的使用寿命；,对水泵材料的破坏作用仍将影响其经大量试验和现场实际应用证明,无论是金属或非金属材料都会产生汽蚀破坏,只是程度不同 而已,所以对于需要常常处于“ 汽蚀埋伏” 的临界状态下运行的水泵,应当选用耐磨、耐冲击、耐 腐蚀性能比较好的高镍铬合金钢、铝青铜、

30、铝铁青铜、磷青铜等材料来制作；5提高叶轮叶片的外表质量 经大量试验和现场实际应用仍证明,叶轮叶片外表的粗糙程度对汽泡的产生和材料外表的破坏 速度也具有较大的影响；光滑度较高或者称为粗糙度较低的外表,对汽泡的诱发才能最小,而 材料外表越粗糙,就越简洁诱发汽泡的产生和进展；此外,由于材料外表越粗糙,在汽蚀产生过程 中庞大的冲击力作用下,更简洁产生应力集中而加快材料的失效速度,从而大大降低了水泵的运行 和使用寿命；水泵吸入装置有效汽蚀余量的提高1吸入段阻力缺失的降低2吸入或倒灌高度合理设计3前置增压设备或部件的应用4超汽蚀型水泵的争论与开发名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 1

31、2 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1吸入段阻力缺失的降低 降低水泵的吸入高度；减小水平进口管路的长度；尽量增大进口管路的直径；提高吸入管道材料的外表质量；削减进口管路弯管和变径等；除底阀外尽量不将调剂阀门设置在进口管路上；2吸入或倒灌高度的合理设计 在满意实际 “举高 ”所需扬程的条件下,尽可能合理地减小水泵的吸入高度；在满意系统的经济性要求和安装高度答应的条件下,尽可能合理地增大水泵的倒灌高度；3前置增压设备或部件的应用 前置诱导轮：参见 P108,图 4-15 双重翼叶轮：参见 P108,图 4-16 前置泵：主泵前设置一台底速增压泵5超汽蚀泵的争论与开发 参见 P109,图 4-17图 4-18,为一种近年来研制开发的新型产品,它的主要特点是：优点：其特殊的诱导轮叶型和宽型流道设计能够产生一层不易破灭的固定汽泡膜,掩盖在整 个翼型叶片的反面,起到爱护叶片外表材料不受到后部汽泡溃灭的冲击,这种水泵可以在汽蚀状态 下维护运行 - 缺点：在汽蚀状态下运行效率低、扬程小,当后部汽泡溃灭的冲击可能会作用在泵体等部件 上时,将造成这些部件的损坏或失效；名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 12 页