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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 电机学复习资料 第一章 基本电磁定律和磁路 电机的基本工作原理是建立在电磁感应定律、全电流定律、电路定律、磁路定律和电磁力定律 等定律的基础上的,把握这些基本定律,是讨论电机基本理论的基础；全电流定律lHdlI全电流定律式中,当电流方向与积分路径方向符合右手螺旋关系时,电流取正号；在电机和变压器的磁路运算中,上式可简化为Hl Ni 电磁感应定律 电磁感应定律 e=- d N ddt dt 式中,感应电动势方向与磁通方向应符合右手螺旋关系；变压器电动势 磁场与导体间无相对运动,由于磁通的变化而感应的电势称为变压器电动势；电机中的磁通 通 常是随时
2、间按正弦规律变化的,线圈中感应电动势的有效值为E4. 44fNm运动电动势 e=Blv 自感电动势eLLdi dtM2 =-di1互感电动势 eM1=-di 2 e dtdt 电磁力定律 f=Bli 磁路基本定律 磁路欧姆定律 = Ni = F = mF l A R m式中, F=Ni磁动势,单位为 A；Rm= l磁阻,单位为 H-1；A m= 1 A磁导,单位为 H；Rm l 磁路的基尔霍夫第肯定律sBds 0上式说明,穿入（或穿出）任一封闭面的磁通等于零； 磁路的基尔霍夫其次定律名师归纳总结 FHlR m第 1 页,共 39 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - -
3、 - - - 上式说明, 在磁路中,沿任何闭合磁路,磁动势的代数和等于次压降的代数和；磁路和电路的比较电路 电流 IA 磁路 磁通 Wb 磁通密度 BT=Wb/m 2 磁动势 FA 电流密度 JA/m2 电动势 EV 电阻Rl 磁阻Rmls1/H s电导G1S R磁导m1H 基 尔 霍 夫 第 一 定 律Rmi0磁路节点定律0全电流定律基 尔 霍 夫 第 二 定 律ueHlN i电路欧姆定律IE磁路欧姆定律F RmR其次章 直流电动机 一、直流电机的磁路、电枢绕组和电枢反应 磁场是电机中机电能量转换的媒介；穿过气隙而同时与定、转子绕组交链的磁通为主磁通；仅交 链一侧绕组的磁通为漏磁通；直流电机
4、空载时的气隙磁场是由励磁磁动势建立的；空载时,主磁通 0 与励磁磁动势F0 的关系曲线0=f （F0）为电机的磁化曲线；从磁化曲线可以看出电机的饱和程度,饱和程度对电机的性能有很大的影响；电机的磁化曲线仅和电机的几何尺寸及所用的材料有关,而与电机的励磁方式无关；电机的运行特性与磁化曲线亲密相关；设计电机时,一般使额定工作点位于磁化曲线开头弯曲的部分,这样 既可保证肯定的可调剂度,又不至于铺张材料；直流电机电枢绕组各元件间通过换向器连接,构成一个闭合回路,回路内各元件的电动势相互抵消,从而不产生环流；元件内的电动势和电流均为交变量,通过换向器和电刷间的相对运动实现 交直流转换；电刷的放置原就是：
5、空载时正、负电刷之间获得最大的电动势,这时被电刷短路的 元件的电动势为零；因此,电刷应放在换向器的几何中性线上；对端接对称的元件,换向器的几 何中性线应与主极轴线重合；不同型式的电枢绕组均有S=K=Z； y 1=Zi/2p =整数； y=y1+y2；其中, S 为元件数, K 为换向片数, Zi 为虚槽数, p 为极对数, y 1 为第一节距, y 2 为其次节距, y 为合成节距, 为小于1 的分数,用来把y 1 凑成整数；对单叠绕组, y= 1,y 2 小于 0,并联支路对数a=p,即每极下元件串联构成一条支路；对单波绕组,路；y 2 大于零, a=1,即全部同极性下元件串联构成一条支当电
6、枢绕组中通过电流时,产生电枢磁动势,此时气隙磁场由励磁磁动势和电枢磁动势共同建立；电枢磁动势对主极磁场的影响称为电枢反应；直流电机电枢磁动势是空间分布固定的三角波,其 幅值位于电枢表面导体电流转变方向处；当电刷安装在换向器的几何中性线上时,只存在交轴电枢磁动势Faq；Faq 对气隙磁场的影响称为交轴电枢反应,它使气隙磁场发生畸变；物理中性线偏离几何中性线一个角度,不饱和时,每极磁通量不变,饱和时,有去磁作用；当电刷偏离几何中性线时,除了 Faq 外,仍存在直轴电枢磁动势 Fad；Fad对气隙磁场的影响称为直轴电枢反应,当 Fad与励磁磁动势同方向时,起助磁作用；当 Fad与励磁磁动势反方向时,
7、起去磁作用；当电刷在几何中性线上时,交轴电枢反应磁动势的大小为名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 39 页精选学习资料 - - - - - - - - - F aq= 1 A （A/ 极）2式中, A= Ni a线负荷（ A/m）；D aD a极距（ m）；2 pN电枢圆周总导体数；Da电枢外径（ m）Ia支路电流（ A）当电刷从几何中性线上移开机械角度时, 交直轴电枢磁动势分别为Faq=A（2-b ）（ A/极）Tem是Fad=A b （A/极）式中, b =3600Da电刷在电枢表面移过的弧长（m）；电枢绕组感应电动势E 是指正、负电刷间的电动势,即一条支路的电动势；电
8、磁转距指电枢电流和气隙合成磁场相互作用产生的；感应电动势和电磁转距公式是直流电动机的两个重要的运算公式 E=Ce n （V）Tem=CT Ia （Nm）式中, 每极磁通量； n电机转速； Ia电枢电流；Ce、CT 与电机结构有关的常数；其中CepN,CTpN,C =9.55 CeI 、电枢电流 Ia 、励磁电60a2a直流电机的励磁方式共有四种：他励、并励、串励；复励；电机端电流流 If的关系如下表：不同励磁方式电机各绕组之间的关系发电机电动机EU,Ia 与 E 同方向, Tem与 n 反方向,将机械能转化为电能；对于电动机：Ia 与 E反方向, Tem与 n 同方向,将电能转化为机械能；直流
9、电机的基本方程式电动机发电机电动势平 衡 方 程U=E-IaRa U=E+IaRa 式 转矩平 衡 方 程T1=Tem+TTem=T 2+T0式名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 39 页精选学习资料 - - - - - - - - - 功率P1=Pem+PP1=Pem+P Cua+PCuffP 2；当平 衡 方 程P2=Pem-P Cu-PCufP2=Pem-P式 直流发电机空载特性曲线Uo=fIf；外特性 U=fI ；调整特性 I=fI 并励发电机的自励必需满意三个条件； 直流电动机的工作特性有：速率特性nfP 2；转矩特性TemfP 2；效率特性输出功率P 增加时,输
10、入功率1P 必需增加,在端电压不变的条件下,I 必需增加；因此 aI 随 a1P 的增加而增加；不同励磁方式的直流电动机的工作特性有很大差异；并励电动机的速率特性是一条略微下降的曲线,其转矩特性近似为直线；串励电动机的转速随着P 的增加而快速下降,转矩就随着P 2的增加而快速上升；直流电动机使用时应留意,并励电动机励磁回路不答应开路,串励电动机不允 许空载或轻载运行； 电动机的转速与电磁转矩之间的关系曲线称为机械特性；当电枢回路不串入调剂电阻时的机械特 性叫做自然机械特性,串入电阻叫做人工机械特性； 直流电动机的起动方法有：直接启动；在电枢回路串电阻起动；降压起动；不管采纳哪种起动 时,在起动
11、时,励磁回路的调剂电阻要调到最小,以保证起动时 达到最大； 直流电动机具有良好的调速性能；电动机的转速为nUIaR aRjCe常用的调速方法有：转变励磁电流调速；转变端电压调速；转变电枢回路电阻调速； 直流电机的 制动方式有三种在：能耗制动；反接制动；回馈制动；小及方向而仅转变电枢电流的方向,从而得到制动转矩；第三章 变压器这三种方法都不转变磁场的大 变压器是一种静止电磁装置, 一次绕组和二次绕组通过交变磁场联系起来, 利用电磁感应关系实现电能转变 . 依据变压器内部磁场的实际分布和所起作用的不同, 把磁场分成主磁通和漏磁通两部分. 主磁通沿铁心闭合 , 起能量传递的媒介作用 , 所经磁路是非
12、线性的 ; 漏磁通主要沿非铁磁物质闭合、仅起电抗 压降的作用,所经磁路是线性的；在变压器中,既有磁路的问题,又有电路问题；为了把电磁场问题转化成电路问题,引入了电 路参数： 励磁阻抗 Zm,漏电抗 X1 X 2 ；Zm=R m +jX m ；励磁电阻 Rm不是一个实际存在的电阻,它只 m 对应, X1 和 X 2 分别 是一个代表铁耗的电阻,其上消耗的功率等于铁耗；励磁电抗 Xm与主磁通 与一次绕组和二次绕组的漏磁通 1 和2 对应,它们分别与电源频率、匝数的平方、对应磁通所 经磁路的磁导成正比,既Xm2fN12mfN 12mmX12fN 121fN 121X22fN222fN222式中, f
13、 电源频率；N1 一次绕组匝数m m所经磁路的磁导 N2 二次绕组匝数名师归纳总结 1 1 所经磁路的磁导第 4 页,共 39 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 2 2 所经磁路的磁导由于 m 经铁心闭和,受铁心饱和的影响,故 X 不是常数,随着铁心饱和程度的提高,X 变小； 1 和 2 主要经非铁磁物质闭合,基本不受铁心饱和程度的影响,故 X 1 和 X 2 基本上是常数；另外由于 Fe O,因此 X mX 1、X 2；为了简化定量运算和得出变压器一次、二次测有电的联系的等效电路,引入了折算法；折算的方法是用一个匝数和一次绕组相同的绕组代替二次绕组
14、；折算的原就是：保持折算前后二次绕组的磁动势的大小及空间分布不变,从而使得一次绕组的各种物理量在折算前后保持不变；主磁通 m在一次、二次绕组的感应电动势.E 、.E 的大小分别为E1=4.44FN1 E2=4.44FN2 m 在相位上,.E 、.E 均滞后于, m90 ；变比 k 定义为 E1和 E2 之比； K可以通过几个途径运算；其运算式为kE 1N1U1NE 2N2U2N式中, U1N 、 U2N 三相变压器一次绕组和二次绕组的额定 k=U1N/U2N；相电压 ；对于单相变压器,在铁心饱和时,为了得到正弦形变化的磁通,励磁电流必定为非正弦；励磁电流除基波外,主要 包含三次谐波重量；空载时
15、,变压器主磁通由空载电流建立,因此,空载电流就是励磁电流；负 载时,主磁通有一次和二次绕组共同建立；基本方程式、等效电路和相量图是分析变压器问题的三种方法,三者是完全一样的,知道其中一 种就可以推导出其他两种；在实际工作中,可依据详细情形敏捷运用；变压器负载时的基本方程式为.I.I.1Z（一次侧电压方程式）1变压器的电压调整率的有用运算公式为U1E 1 U= （ RK *COS 2+ X K *SIN 2）E2.2. 2（二次侧电压方程式）U.2I三相变压器Z 三相变压器的一次绕组和二次绕组主要有两种连.2.I.m（磁动式方程式）接法： 星形联接和三角形联接；表示变压器一次、I1二次绕组联结法
16、的组合称为联结组,共有四种：.E. 2（一、二次侧电动势关系）Yy Yd Dy Dd；其中 Y 或 y 表示星形联结,E 1.1I.Z（励磁支路电压降）mD 或 d 表示三角形联结； Y 和 D 表示高压绕组, y 和Emd 表示低压绕组；U2.I2.L（负载阻抗电压降）三相变压器一、二次绕组对应线电动势或线电压Z的相位差与绕组的绕向、首末端标志和联结组有关,各种联结组的这种相位差都是30 的正倍数,用时钟的时数表示,称为联结组标号；联结组标号等于低压绕组线电动势或线电压滞后于高压绕组的对应的线电动势或线电压的相位差除以 联结组标号为奇数；30 ； Yy 和 Dd 联结组标号为偶数, Yd 和
17、 Dy三相变压器的磁路系统可分成各相磁路彼此无关的三相变压器组和三相磁路彼此相关的三相心式变压器两种；不同磁路系统和绕组联结法对空载电动势波形有很大影响；当空载电流为正弦形时,产生的主磁通为平顶波（主要包含三次谐波重量）,从而感应电动势为非正弦；当空载电流为尖顶波（主要包含三次谐波重量）时,产生的主磁通为正弦波,在三从而感应电动势为正弦名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 39 页精选学习资料 - - - - - - - - - 波；相变压器中,三相空载电流的三次谐波同大小同相位,能否流通与绕组的联结法有关；三相 三次谐波磁通也是同大小同相位,能否流通能否沿铁心闭合就与三相磁
18、路系统有关有关；Yy 联结的三相变压器,三次谐波电流不能流通,空载电流接近于正弦波,主磁通为平顶波；对 Yy 联结的三相变压器组,由于三相磁路彼此无关,三次谐波磁通能沿铁心闭合,铁心磁 阻小,故三次谐波磁通较强,因此,相电动势畸变为尖顶波,其中包含较强的三次谐波电动势；对于 Yy 联结的三相心式变压器,由于三相磁路彼此相关,三次谐波磁通不能沿铁心闭合,只能借油、油箱壁等形成闭合回路,对应的磁路磁阻大,故三次谐波磁通很小,因此主磁通任接近于正弦波,从而相电动势也接近于正弦波；故三相变压器组不能采纳Yy 联结,而三相心式变压器就可以采纳 Yy 联结；Dy 联结的三相变压器,一次侧空载电流中的三次谐
19、波电流可以流通,故主磁通及感应电动势为正弦波； Yd 联结的三相变压器,虽然一次侧空载电流中的三次谐波电流不能流通,主磁通和相 电动势中都含有三次谐波,但因二次侧闭合三角形绕组中的三次谐波环流同样起励磁作用（去 磁）,故相电动势的波形也接近于正弦形；为了达到变压器最抱负的并联运行情形,各台并联变压器必需具备三个条件： 联结组标号相同；线电压比相等；短路阻抗标么值相等,且短路电阻与短路电抗之比相 等；其中第条必需严格满意,不同标号的变压器肯定不能并联运行,否就会产生很大的环流,可 能烧坏变压器；满意第条可保证空载时不产生环流,满意第条就保证各变压器按与额定容量成 正比的关系分担负载,从而使装机容
20、量得到充分利用；变比不相等的变压器并联运行时会在变压器内部产生环流；环流的大小按下式运算.U1.U1I.k 1k22CZK1ZK式中,I.两台变压器二次侧之间的环流；C1k 、k 变压器 1 和变压器 2 的变比；ZK1、ZK2变压器 1 和变压器 2 折算到二次侧的短路阻抗；短路阻抗标么值不相等的变压器并联运行时,各台变压器按与短路阻抗标么值成反比的关系安排负载,短路阻抗标么值小的变压器先达到满载；电压互感器和电流互感器的工作原理与变压器相同；电压互感器的运行情形相当于变压器的空载 运行,电流互感器的运行情形相当于变压器的短路运行；电压互感器运行时二次侧肯定不能短路,电流互感器运行时二次侧肯
21、定不能开路；为了确保安 全,它们的二次绕组必需牢靠接地；设计时,为了减小相角误差和电压比误差,提高测量精度,应尽可能减小励磁电流和绕组漏阻抗；第四章 沟通绕组极其电动势沟通电机绕组与磁场产生周期性相对运动时,在沟通电机绕组中就会感应出沟通电动势其频 率 f=pn/60 ,p 为磁场极对数, n 为沟通绕组与磁场的相对运动速度；多相绕组产生多相电动势,多 相电动势存在大小、波形、频率、对称性等四个问题；三相绕组的构成原就是：力求获得较大的基波电动势；保证三相电动势对称；尽量减弱谐波电动势,力求波形接近正弦波；考虑节约材料和工艺便利；沟通绕组通常分为双层绕组和单层绕组两大类；双层绕组又分为叠绕组和
22、波绕组两种；双层 绕组的特点是可敏捷地设计成各种短距来减弱谐波,对于叠绕组,采纳短距仍可以节约端部材料；单层绕组的特点是制造工艺简洁,但它不能向双层绕组那样设计成短距以减弱谐波；名师归纳总结 在正弦波磁场下,沟通绕组相电动势的运算公式为第 6 页,共 39 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - E14 . 44fNkw 1;1式中, N每相每条支路串联匝书； 每相磁通量； K w1绕组系数；N和 kw1的运算公式如下：N2pqNC（双层）aNPqNC单层）akW1=ky1*k q1绕组系数ky 1siny 190短距系数y1 为线圈节距, 为极距,Z 为
23、槽kq 1sinq21分布系数qsin12qZ1每极每相槽数2 mp1p360槽距电角Z在上述各式中, NC 为每线圈匝数, a 为每相并联支路数,数, m为相数； 线圈为整距时,（y1= ）,线圈的两个边在任何时刻的感应电动势的大小相等,方向相反（相位差为 180 ）,因此线圈总的电动势为每个边的电动势的两倍；线圈为短距时,线圈的两个 边的电动势相位差小于 180 ,因此线圈总的电动势比整距时小；故短距系数 ky1 表示了短距线圈同 整距线圈相比其电动势的减小程度,ky11；当 q 个线圈集中放置时,每个线圈的电动势同相位,q 个线圈串联后的总电动势为单个线圈电动势的 q 倍；当 q 个线圈
24、分布放置时,相邻线圈电动势存在相位差,合成电动势比集中放置时 小；故分布系数表示了分布绕组同集中绕组相比其电动势的减小程度,kq11；当磁极磁场沿空间不按正弦规律分布时,磁场中的高次谐波将在绕组内感应出相应的谐波电 动势； 次谐波电动势运算公式为E4.44fNkw；留意在三相对称绕组中,无论是Y 接仍是 接,均不存在 3 及 3 的倍数次谐波；减弱谐波电动势的方法有：采纳不匀称气隙,改善气隙磁场分布,使之接近正弦波形；采纳短距绕组；采纳分布绕组；名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 39 页精选学习资料 - - - - - - - - - 第五章 感应电机的运行原理、功率和转
25、矩 异步电机的重要物理量：转差率sn 1n 1n,当 S,n1 已知时,可算出 n:n 1s n 1nn 1,就s0；正常运当转子不转（启动瞬时）,n0,就s1；当转速接近同步转速时,行时, s 仅在 0.010.06 之间；转差率是异步电机的一个重要物理量,它反映了转子转速的快慢或负载的大小；依据转差率的大小和正负,可判定异步电机的三种运行状态：电机状态； 额定值电动机状态；电磁制动状态；发电动机的额定功率 P 是指在额定状况下,转轴上输出的机械功率；N对于三相异步电机：P N3 UNINcosNN103 感应电机的定子和转子之间只有磁的联系,没有电的直接联系；为了得到等效电路,要进行频率和
26、绕组折算；与变压器相比,变压器是静止元件,不需要进行频率折算,变压器是集中绕组,其绕组系数等于 1；感应电机一般是短距分布绕组,绕组系数小于 1； 在任何转速下,感应电机转子磁动势与定子磁动势相对静止；定、转子磁动势相对静止是一 切电机能正常运行的必要条件； 基本方程、相量图和等效电路是分析感应电机运行时内部电磁关系的三种不同方法,它们之 间是统一的； 把握异步电机电磁平稳方程式及等效电路； 功率平稳方程式输入功率P 1m 1 U1I1cos1pCu1pFeP em电磁功率P 1m 1EIcos2m 1Ir 2pCu2pmec1Sp Cu2222S定子铜耗pCu1m 1I2r 1 1S P e
27、m1铁耗p Fem 1I2rmm转子铜耗pCu2m 1I2r 2SP em2P MECm 1I21S r 2机械功率2SS输出功率P2P MECpmecpadP 是感应电机的额定功率,是指电动机在额定情形下运行时由轴端输出的机械功率；只有在额定情形下,P2 P N；电磁转矩方程式 把握电动机电磁转矩的物理表达式、参数表达式；把握最大转矩、起动转矩、临界转差率与参数的名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 39 页精选学习资料 - - - - - - - - - 关系；电磁转矩与电磁功率、机械功率的关系T emP emP MEC1电磁转矩平稳方程式TemT2T 0；pmecpad
28、式中负载转矩T2P 2T0,空载转矩把握异步电动机空载试验中铁耗的分别方法；第六章 三相异步电动机是电力拖动主要内容有：（1）三相异步电动机的电磁转矩的物理表达式、参数表达式和有用表达式,固有机械特性和人为机械特性（2）三相笼型异步电动机的直接启动和降压启动方法,三相绕线式异步电动机的转子串电阻启动方法及分级启动电阻的运算（3）三相异步电动机的能耗制动,反接制动及回馈制动方法及制动过程分析；（4）三相异步电动机的变极调速、变频调速、降压调速、绕线转子电动机转子串电阻调速及串极调速方法等；第一部分变压器一、填空题：1、电部机的铁耗包括 磁滞 损耗 和涡流损耗 两分；2、变压器负载运行时,当负载电
29、流增大时,铜损耗会 增大,铁损耗会 基本不变；3、在本课程中,电机包括：直流电机、变压器、 异步电机、和同步电动机；4、变压器中的磁通包含主磁通和 漏磁通,前者（主磁通）的路径为：铁心 ,后者的路径为 空气及变压器油；5、变压器主磁通的性质和作用 与原、副边绕组相交链,是变压器实现能量转换和传递的主要因素 ,漏磁通的性质和作用是 仅与原边绕组或副边绕组相交链,不传递能量,但起到电压平稳作用 ；6、一台单相双绕组变压器,额定容量 SN=250KVA,额定电压 U1N/U2N=10/0.4KV,试求一次、二次侧的额定电流 I 1N=25A,I 2N=625A ；7、一台三相变压器,额定容量 SN=
30、5000kVA,额定电压 U1N/U2N=10/6.3KV ,Y,d 联结（即 Y/ 联结）,试求：Y 时：线电压 =3 相电压,线电流 =相电流；三角形：线电压 =相电压；线电流 =3相电流（1）一次、二次侧的额定电流； I 1N=288.68A,I 2N=458.21A （ 2 ） 一 次 、 二 次 侧 的 额 定 相 电 压 和 相 电 流U1N =5.77KV, U1N =6.3KV; I 1N =288.68A, I 2N = 264.55A ；为什么要用厚度为0.35mm 且表面土有绝缘漆的硅钢片8、铁心的作用是为了提高磁路的导磁率叠制成铁心为了减小铁心内的涡流损耗；9、一台单相
31、变压器在铁心叠装时,由于硅钢片剪裁不当,叠装时接缝处留有较大的缝隙,那么此台变压器的空载电流将 ；（选填：削减；增加；不变）10、一台单相变压器,额定电压为 220/110V 现将原边接在电压为250V 的电源上,变 .2 压器等效电路中的励磁电抗就；（选填：不变；变大；变小；）16 ,那么高压边的励磁阻抗11、一台变比k=10 的变压器,从低压侧做空载试验求得励磁阻抗为值是；（选填 16；1600； 0.16 ）12、一台单相变压器进行空载试验,当高压侧加额定电压进行测量,或低压侧加额定电压进行测量,所测得损耗；（选填不相等且相差较大；折算后相等；相等 ）第 9 页,共 39 页名师归纳总结
32、 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 13、变压器的短路损耗为 ；（选填全部为铜耗；全部为铁耗；主要为铜耗）变压器的空载损耗看作是变压器的铁耗,短路损耗看作是额定负载时的铜耗；变压器空载时没有输出功率,此时输入功率主要包括一次绕组铜损和铁芯的损耗,由于空载电流很小,一次绕组电阻比铁芯电阻小, 就空载损耗等于铁耗 . 短路试验时 , 外加电压很低 , 铁芯中主磁通小 , 铁耗可忽视不计 , 认为短路损耗等于铜耗 . 14、如电源电压不变,变压器产生的主磁通 ,在空载和负载时,其值 ；（选填完全相等； 基本不变 ；根本不同；）15、一台单相变压器,当一次侧电
33、压降至额定电压一半时,变压器等效电路中的励磁电抗 ；（选填：不变； 变大 ；变小）16、一台变压器的额定频率为 50Hz,假如接到 60Hz 的电源上,且额定电压的数值相等,就此变压器铁心中的磁通 ；（选填： 削减 ；不变；增加）17、变压器在空载时,线路电压增加,铁心耗损将 ；（选填：增加；不变；削减）电压肯定 铁耗肯定18、Y/Y 联接的三相变压器组,在空载运行时,由于 ,使相电压增大,有害于变压器的正常运行；（选填：有三次谐波电流通过；有三次谐波 磁通通过 ；有三次谐波 感应电势）19、排除三相心式变压器中的三次谐波磁通的主要方法是 ；（选填：采纳Y/Y 联接；采纳 Y/ 联接；采纳/
34、联接）；（选填：正弦波；尖顶波 ；平顶20、Y/Y 联接的组式变压器,相电势的波形是波）21、变压器并联运行, 变比相等是为了无环流；短路电压标么值相等是为了负载分协作理；连接组别相同是为了不因过大的环流而烧毁变压器绕组；短路阻抗角相等是为了变压器副边绕组的电流同 相位,使在负载电流肯定时每台变压器承担的电流最小；22、通过和试验可求取变压器的参数；答： 空载和短路；23、一台接到电源频率固定的变压器,在忽视漏阻抗压降条件下,其主磁通的大小打算于 _的大小,而与磁路的 _基本无关,其主磁通与励磁电流成_关系；（外加电压；材质和几何尺寸；非线性）24、变压器铁心导磁性能越好,其励磁电抗越_,励磁
35、电流越 _； （越大；越小）25、变压器带负载运行时,如负载增大,其铁损耗将 的影响）；（不变；增加）_,铜损耗将 _（忽视漏阻抗压降26、当变压器负载（20 ）肯定,电源电压下降,就空载电流I0_,铁损耗 PFe_；（ 减小；减小）27、一台 2kV A,400/100V 的单相变压器,低压侧加 100V,高压侧开路测得 I0=2A；P0=20W；当高压侧加 400V,低压侧开路,测得 I0=_A,P0=_W；（0.5 ；20）28、变压器短路阻抗越大,其电压变化率就 _,短路电流就 _；（大；小）29、变压器等效电路中的 xm是对应于 _电抗, rm是表示 _电阻； （主磁通的；铁心损耗的
36、等效）30、两台变压器并联运行,第一台先达满载,说明第一台变压器短路阻抗标么值比其次台 _；（小）31、三相变压器的联结组别不仅与绕组的_和_有关,而且仍与三相绕组的_有关； （绕向；首末端标记；联结方式）32、变压器空载运行时功率因数很低,这是由于 供应铁损耗和空载时铜损耗所需的有功功率）二、判定以下说法是否正确：_；（空载时建立主、漏磁场所需无功远大于1变压器的激磁阻抗 Zm随外加电压的增大而增大；2变压器从空载到负载主磁通将随负载电流的增加而变大；3变压器变比的定义是初级和次级绕组的负载电压之比；4 变压器短路试验常在高压侧进行,测取外加电压为额定电压时的电流；名师归纳总结 - - -
37、- - - -第 10 页,共 39 页精选学习资料 - - - - - - - - - 5、变压器次级电流折算到初级要除以变比 k 2 ；6、短路电压 uk 越大,就变压器随负载变化时,输出电压电压波动越大,且在变压器故障短路情形下,短路电流较小；7、按国家标准,试验测出的电阻值和电抗值应换算到基准工作温度（75）时的数值；8、变压器空载试验时,ZmU 1 ,为了使测出的参数能符合变压器的实际运行,应选取额定电压时I O的数据来运算激磁阻抗；9、变压器的空载损耗可近似看成铁损耗,短路损耗可近似看成铜损耗；10、变压器带感性负载时,输出电压有可能比空载电压仍高；11、标么值是实际值与该物理量所
38、选定的同单位基值之比的形式表示；12、变压器次级电阻的标么值与次级电阻折算到初级后的的标么值具有不同的值13、变压器带额定负载时变压器的效率最高；14、三相心式变压器三相磁路长度不同,当外加三相对称电压时,三相激磁电流不完全对称,中间 铁心柱的一相磁路较短,激磁电流较大；15、绕组的同名端只打算于绕组的绕向,与绕组的首末端标志无关；16、联接组号为 Y/Y-4 的变压器次级绕组的线电动势超前初级绕组的线电动势120 . 17、在三相变压器中,总期望在初级或次级绕组中有一个接成三角形,以保证相电动势接近正弦 波,从而防止相电动势波形发生畸变；18、磁路彼此相关的三相组式变压器如采纳Y/Y 联结会
39、使相电动势畸变成为尖顶波,可能危及绕组绝缘安全,故不答应采纳 Y/Y 联结；19、电流互感器不答应短路运行；20、单相变压器额定容量 SN=2KVA,原,副方额定电压 U1N/U2N=220/110V,今在原方施以 22V的直流电压时,副方的电压为 11V； 21、仪用电压互感器在工作时肯定不答应副方短路；22、变压器中的磁通按正弦规律变化时,激磁电流波形也按正弦规律变化；23、不论变压器带什么性质的负载,其负载电压总比空载电压低；24、 变压器低压侧电压折算到高压侧时,低压侧电压乘以变比 K 25、一台变压器原边电压 U1不变,副边接电阻性负载或接电感性负载,如负载电流相等,就两种情况下,副边电压也相等（）； （F）26、变压器在原边外加额定电压不变的条件下,副边电流大,导致原边电流也大,因此变压器的主 要磁通也大（）；（ F）27、变压器的漏抗是个常数,而其励磁电抗却随磁路的饱和而削减（）；（ T）；28、自耦变压器由于存在传导功率,因此其设计容量小于铭牌的额定容量（）； （T）29、使用电压互感器时其二次侧不答应短路,而使用电流互感器时二次侧就不答应开路（