GB150压力容器培训.pptx

《GB150压力容器培训.pptx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《GB150压力容器培训.pptx（88页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。

1、GB150 钢制压力容器钢制压力容器 Steel pressure vesselsu1 1、总论、总论 u2 2、受压元件、受压元件 u3 3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4 4、开孔补强、开孔补强 u5 5、法兰、法兰u6 6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C C） u7 7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B B） u1 1、总论、总论 u2 2、受压元件、受压元件 u3 3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4 4、开孔补强、开孔补强 u5 5、法兰、法兰u6 6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C C） u7 7、超压泄放装置（

2、附录、超压泄放装置（附录B B） 1.1 GB150适用范围适用范围压力：压力：适用于设计压力不大于适用于设计压力不大于3535MPaMPa， 不低于不低于0.1MPa0.1MPa及真空度高于及真空度高于0.020.02MPaMPa温度：温度：钢材允许使用温度钢材允许使用温度1.2 GB150管辖范围管辖范围容器壳体及与其连为整体的受压零部件容器壳体及与其连为整体的受压零部件 1 1）容器与外部管道连接容器与外部管道连接 焊缝连接第一道环向焊缝端面焊缝连接第一道环向焊缝端面 法兰连接第一个法兰密封面法兰连接第一个法兰密封面 螺纹连接第一个螺纹接头端面螺纹连接第一个螺纹接头端面 专用连接件第一个

3、密封面专用连接件第一个密封面2 2）接管、人孔、手孔等的封头、平盖及紧固件）接管、人孔、手孔等的封头、平盖及紧固件3 3）非受压元件与受压元件焊接接头（如支座、垫板、吊耳等）非受压元件与受压元件焊接接头（如支座、垫板、吊耳等）4 4）连接在容器上的超压泄放装置）连接在容器上的超压泄放装置 1.3 1.3 容器的失效形式容器的失效形式 压力容器在载荷作用下丧失正常工作能力称之为失效。压力容器设压力容器在载荷作用下丧失正常工作能力称之为失效。压力容器设计说到底是壁厚的计算，壁厚确定主要是对材料失效模式的判别计说到底是壁厚的计算，壁厚确定主要是对材料失效模式的判别: : 弹性失效弹性失效 壳体应力限

4、制在弹性范围内，按弹性强度理论，壳体承壳体应力限制在弹性范围内，按弹性强度理论，壳体承载在弹性状态。载在弹性状态。 塑性失效塑性失效 壳体应力限制在塑性范围内，按塑性强度理论，壳体承壳体应力限制在塑性范围内，按塑性强度理论，壳体承载在塑性状态。载在塑性状态。 爆破失效爆破失效 壳体爆破是承载能力最大极限，表示材料承载能力的极壳体爆破是承载能力最大极限，表示材料承载能力的极限。限。 压力容器失效表现为强度（断裂、泄漏）、刚度（泄漏、变形）和压力容器失效表现为强度（断裂、泄漏）、刚度（泄漏、变形）和稳定性（失稳）。稳定性（失稳）。1.4 1.4 设计参数设计参数 1.4.1 1.4.1 压力（压力

5、（6 6个压力）个压力） P Pw w 正常工况下，容器顶部可能达到的最高压力正常工况下，容器顶部可能达到的最高压力 P Pd d 与相应设计温度相对应作为设计条件的容器顶部的最高压力与相应设计温度相对应作为设计条件的容器顶部的最高压力 P Pd dPPW W P Pc c 在相应设计温度下，确定元件厚度压力（包括静液柱）在相应设计温度下，确定元件厚度压力（包括静液柱） P Pt t 压力试验时容器顶部压力压力试验时容器顶部压力 P Pwmaxwmax 设计温度下，容器顶部所能承受最高压力，设计温度下，容器顶部所能承受最高压力， 由受压元件有效厚度计算得到。由受压元件有效厚度计算得到。 PzP

6、z 安全泄放装置动作压力安全泄放装置动作压力 P Pw wP Pz z (1.05-1.1)P (1.05-1.1)Pw w P Pd d P Pz z 1.4 1.4 设计参数设计参数 1.4.2 1.4.2 温度温度T Tw w 在正常工况下元件的金属温度，实际工程中，往往以介质的温度表示在正常工况下元件的金属温度，实际工程中，往往以介质的温度表示工作温度。工作温度。T Tt t 压力试验时元件的金属温度，工程中也往往以试验介质温度来表示压力试验时元件的金属温度，工程中也往往以试验介质温度来表示试验温度。试验温度。T Td d 在正常工况下，元件的金属截面的平均温度，由于金属壁面温度计在正

7、常工况下，元件的金属截面的平均温度，由于金属壁面温度计算很麻烦，一般取介质温度加或减算很麻烦，一般取介质温度加或减10-2010-20得到。得到。1.4 1.4 设计参数设计参数 1.4.3 1.4.3 壁厚（壁厚（6 6个厚度）个厚度） c c 计算厚度，由计算公式得到保证容器强度，刚度和稳定的厚度计算厚度，由计算公式得到保证容器强度，刚度和稳定的厚度d d 设计厚度，设计厚度，d d = =c c +C +C2 2（腐蚀裕量）腐蚀裕量）n n 名义厚度，名义厚度，n n = =d d +C +C1 1（钢材负偏差）钢材负偏差）+ +（圆整量）（圆整量）e e 有效厚度，有效厚度，e e=n

8、 n-C-C1 1-C-C2 2=c c+ +minmin 设计要求的成形后最小厚度，设计要求的成形后最小厚度，minminn n-C-C1 1 （GB150 3.5.6GB150 3.5.6壳体加工成形后最小厚度是为了满足安装、运输中刚度壳体加工成形后最小厚度是为了满足安装、运输中刚度而定；而而定；而minmin是保证正常工况下强度、刚度、寿命要求而定。）是保证正常工况下强度、刚度、寿命要求而定。）坯坯 坯料厚度坯料厚度坯坯= =d d +C +C1 1+ +C+C3 3（其中：其中：C C3 3 制造减簿量，主要考虑材料（黑色，有色）、工艺（模压制造减簿量，主要考虑材料（黑色，有色）、工艺

9、（模压，旋压；冷压，热压），所以，旋压；冷压，热压），所以C C3 3值一般由制造厂定。）值一般由制造厂定。）各各厚度之间的相互关系厚度之间的相互关系1.4 1.4 设计参数设计参数 1.4.4 1.4.4 许用应力许用应力许用应力是材料力学性能与相应安全系数之比值：许用应力是材料力学性能与相应安全系数之比值： b b/n/nb b s s/n/ns s D D/n/nD D n n/n/nn n 当设计温度低于当设计温度低于2020取取2020的许用应力。的许用应力。u1、总论、总论 u2、受压元件、受压元件 u3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4、开孔补强、开孔补强 u

10、5、法兰、法兰u6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C） u7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B） 2.12.1园筒和球壳园筒和球壳 园筒和球壳壁厚是根据弹性力学最大主应力理论中径公式导出：园筒和球壳壁厚是根据弹性力学最大主应力理论中径公式导出： tciiciHPDDPD442 ticDP41 ticicDPllDP22 ticDP22 中径（Di+）替代Di cticPDP41 cticPDP22 5 . 1,4 . 0KPc相当于适用范围 是以是以 薄壁容器内径公式导出，认为应力是均匀分布。薄壁容器内径公式导出，认为应力是均匀分布。随壁厚增加随壁厚增加K K值增大，应力分布不

11、均匀程度加大，当值增大，应力分布不均匀程度加大，当K=1.5K=1.5时，由薄壁公式时，由薄壁公式计算应力比拉美公式计算应力要低计算应力比拉美公式计算应力要低23%23%，误差较大；当采用（，误差较大；当采用（Di+Di+）替代）替代DiDi内径后，则其应力仅相差内径后，则其应力仅相差3.8%3.8%，这样扩大了公式应用范围（，这样扩大了公式应用范围（K1.5K1.5），），误差在工程允许范围内。误差在工程允许范围内。,H2 . 10iDDK园筒受力图 园筒环向应力是轴向应力园筒环向应力是轴向应力2 2倍，最大主应力为环向应力，所以公倍，最大主应力为环向应力，所以公式中焊接接头系数为纵向焊缝接

12、头系数。式中焊接接头系数为纵向焊缝接头系数。 cticPDP4 而球壳环向应力和径向应力是相等。按中径公式可推导出，球壳而球壳环向应力和径向应力是相等。按中径公式可推导出，球壳壁厚壁厚适用范围适用范围Pc0.6Pc0.6 t t，相当于，相当于K1.353K1.353公式中焊接接头系数为所有拼接焊缝接头系数。公式中焊接接头系数为所有拼接焊缝接头系数。2.2 2.2 封头封头 2.2.1 2.2.1 椭圆封头椭圆封头 1 1）应力分布）应力分布 标准椭圆封头（标准椭圆封头（a/b=2a/b=2）应力分布：）应力分布： par2parpapa 径向应力径向应力r r为拉伸应力，封头中心最大，沿径线

13、向封头底边逐渐为拉伸应力，封头中心最大，沿径线向封头底边逐渐减小。减小。 周向应力周向应力封头中心拉伸应力，并沿径线向封头底边逐渐减小，封头中心拉伸应力，并沿径线向封头底边逐渐减小，由拉伸应力变为压缩应力，至底边压应力最大。且由拉伸应力变为压缩应力，至底边压应力最大。且a/ba/b越大，底部压应越大，底部压应力愈大。出于上述考虑，力愈大。出于上述考虑，GB150GB150规定规定a/b2.6a/b2.6。 所以在内压作用下，封头短轴要伸长，长轴要缩短称之为趋园现象所以在内压作用下，封头短轴要伸长，长轴要缩短称之为趋园现象，在曲面与直边相连部分，封头底边径向收缩，园筒径向胀大，在边界，在曲面与直

14、边相连部分，封头底边径向收缩，园筒径向胀大，在边界力作用下产生附加弯距（弯曲应力），封头上最大应力为薄膜应力和弯力作用下产生附加弯距（弯曲应力），封头上最大应力为薄膜应力和弯曲应力之和。曲应力之和。 2.2.12.2.1 计算公式计算公式 cticPDKP5 . 02可近似理解为，椭圆封头壁厚是园筒壁厚的K倍。（园筒周向应力）封头上最大总应力）(maxK其中： 表示为封头形状系数，a/b越大，越扁平，长轴收缩多，变形越大，应力也大。K与Di/2hi关系查表 7.13 3）稳定性）稳定性 在内压作用下，长轴缩短，产生压应力，存在周向失稳可能，标准控在内压作用下，长轴缩短，产生压应力，存在周向失稳

15、可能，标准控制最小厚度来保证。（制最小厚度来保证。（GB150 GB150 表表7-1 7-1 下部说明）下部说明） 在外压作用下，短轴缩短，产生压应力，球面部分存在失稳可能，用在外压作用下，短轴缩短，产生压应力，球面部分存在失稳可能，用图表法进行校核计算。图表法进行校核计算。2.2 2.2 封头封头 2.2.2 2.2.2 碟形封头碟形封头1 1）应力分布）应力分布 碟形封头由球面、环壳和园碟形封头由球面、环壳和园筒组成，应力分布与椭圆封头相筒组成，应力分布与椭圆封头相似。似。 径向应力径向应力 r r为拉伸应力，为拉伸应力，在球面部分均匀分布，至环壳应在球面部分均匀分布，至环壳应力逐渐减小

16、，到底边应力降至一力逐渐减小，到底边应力降至一半。半。 周向应力周向应力 在球面部分为在球面部分为均匀分布拉伸应力，环壳上为压均匀分布拉伸应力，环壳上为压缩应力，在连接点到底边逐渐减缩应力，在连接点到底边逐渐减小，而在球面与环壳连接处最大小，而在球面与环壳连接处最大。r002rRi20rh 碟形封头与椭圆封头形状相似，不同点是应力与变形都是不连续的，碟形封头与椭圆封头形状相似，不同点是应力与变形都是不连续的，而且有两个拐点（球面与环壳、环壳与园筒）在两个边界上产生附加力矩而且有两个拐点（球面与环壳、环壳与园筒）在两个边界上产生附加力矩（弯曲应力）（弯曲应力） 在内压作用下，球面外凸，环壳内缩，

17、园筒外胀。当在内压作用下，球面外凸，环壳内缩，园筒外胀。当r/Rr/R越小，球面越小，球面与环壳处产生应力最大；与环壳处产生应力最大；r/R1r/R1趋于球壳，弯距趋于球壳，弯距0 0；所以蝶形封头最大；所以蝶形封头最大应力在球面与环壳过度区。应力在球面与环壳过度区。 2 2）碟形封头的计算公式）碟形封头的计算公式 Ri/rRi/r越大，变形越大，应力也大，所以越大，变形越大，应力也大，所以M M随随R/rR/r增大而增大，增大而增大， M M与与Ri/rRi/r查表查表7-37-3 cticPRMP5 . 02可近似理解为，蝶形封头壁厚是球壳壁厚的可近似理解为，蝶形封头壁厚是球壳壁厚的M M

18、倍。倍。其中：其中： 形状系数，形状系数，球壳最大应力最大总应力M3 3）稳定性）稳定性 在内压作用下，长轴缩短，产生压应力，存在周向失稳可能，标准控在内压作用下，长轴缩短，产生压应力，存在周向失稳可能，标准控制最小厚度来保证。（制最小厚度来保证。（GB150 GB150 表表7-1 7-1 下部说明）下部说明） 在外压作用下，短轴缩短，产生压应力，球面部分存在失稳可能，用在外压作用下，短轴缩短，产生压应力，球面部分存在失稳可能，用图表法进行校核计算。图表法进行校核计算。2.2 2.2 封头封头 2.2.3 2.2.3 锥形封头锥形封头1 1）定义）定义 锥形封头半顶角锥形封头半顶角6060，

19、以大端直径为当量园筒直径，以大端直径为当量园筒直径( (D Di i/cos/cos) )方法计算（即按当量园筒一次薄膜应力计算）。方法计算（即按当量园筒一次薄膜应力计算）。 同一直径处周向应力等于轴向应力同一直径处周向应力等于轴向应力2 2倍；不同直径处，应力是不同倍；不同直径处，应力是不同的。的。 半顶角半顶角6060，按园平板计算，此时应力以弯曲应力为主，与薄，按园平板计算，此时应力以弯曲应力为主，与薄膜理论不适应的。膜理论不适应的。 大端大端3030采用无折边结构；采用无折边结构； 3030带折边带折边 小端小端4545采用无折边结构；采用无折边结构； 4545带折边带折边 2 2）应

20、力分析）应力分析大端大端 轴向力轴向力T T2 2分解成沿母线方向分解成沿母线方向N N2 2和垂直与轴线方向和垂直与轴线方向P P2 2。 N N2 2 轴向拉伸应力轴向拉伸应力 P P2 2 大端径向收缩，产生径向弯大端径向收缩，产生径向弯曲应力，并使周向应力与压力作用曲应力，并使周向应力与压力作用产生周向应力，方向相反而相对减产生周向应力，方向相反而相对减小，所以大端以一次轴向拉伸应力小，所以大端以一次轴向拉伸应力+ +二次轴向弯曲应力为强度控制条二次轴向弯曲应力为强度控制条件件 3 1 . 12 2）应力分析）应力分析小端小端 轴向力轴向力T T1 1分解成母线方向分解成母线方向N N

21、1 1和垂直于轴线方向和垂直于轴线方向P P1 1. . N N1 1 轴向拉伸应力轴向拉伸应力 P P1 1 小端径向张大，产生周向应小端径向张大，产生周向应力。此周向应力与压力作用产生周力。此周向应力与压力作用产生周向应力方向一致，相互叠加，所以向应力方向一致，相互叠加，所以小端以一次周向应力小端以一次周向应力+ +由边界力引由边界力引起周向起周向应力为强度条件控制值应力为强度条件控制值3 3）计算公式）计算公式 锥壳厚度锥壳厚度 cos12ctcccPDP 由于受边界条件影响，是否需要在大、小端增设加强段，由由于受边界条件影响，是否需要在大、小端增设加强段，由GB150 GB150 图图

22、7-117-11、7-137-13判断，交点在左边表示二次应力影响不大，不起控制作用判断，交点在左边表示二次应力影响不大，不起控制作用，按上式计算即可；当交点在右边时，需增设加强段。，按上式计算即可；当交点在右边时，需增设加强段。大端厚度：大端厚度： 小端厚度小端厚度： cticrPDQP2 ctiscrPDQP2Q Q应力增值系数，体现边界应力作用。应力增值系数，体现边界应力作用。通常情况下，锥壳为一个厚度。则应取上述三个厚度中最大值。通常情况下，锥壳为一个厚度。则应取上述三个厚度中最大值。2.2 2.2 封头封头 2.2.42.2.4平盖平盖 平盖厚度是基于园平板在均布载荷作用下一次弯曲应

23、力来计算：平盖厚度是基于园平板在均布载荷作用下一次弯曲应力来计算： K K为结构特征系数，分固支（焊接）和简支（螺栓）查表为结构特征系数，分固支（焊接）和简支（螺栓）查表7-77-7。 比较两种边界条件下得最大挠度与最大应力，可知：比较两种边界条件下得最大挠度与最大应力，可知： 挠度反映板的刚度；应力则反映强度。挠度反映板的刚度；应力则反映强度。 所以周边固支平盖的最大挠度和最大弯曲应力比周边简支要小，从所以周边固支平盖的最大挠度和最大弯曲应力比周边简支要小，从强度和刚度要求，周边固支比周边简支的为好。强度和刚度要求，周边固支比周边简支的为好。 tcckPD 08. 4maxmax固支简支ff

24、65. 1maxrmaxr固支简支u1、总论、总论 u2、受压元件、受压元件 u3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4、开孔补强、开孔补强 u5、法兰、法兰u6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C） u7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B） 3.1 3.1 失稳失稳外压元件承受的压应力，其破坏形式主要是失稳，失稳可分为周向失外压元件承受的压应力，其破坏形式主要是失稳，失稳可分为周向失稳和轴向失稳。稳和轴向失稳。周向失稳周向失稳 断面由园形变成波形断面由园形变成波形 轴向失稳轴向失稳 轴线由直线变成波形线轴线由直线变成波形线 3.2 3.2 外压容器的设计外压容器

25、的设计外压容器园筒和球壳的设计主要是稳定性计算。外压容器园筒和球壳的设计主要是稳定性计算。外压容器园筒壁厚的计算，主要是为了防止在外压作用下壳体的失稳。外压容器园筒壁厚的计算，主要是为了防止在外压作用下壳体的失稳。为了防止失稳，应使壳体防止失稳的许用压力为了防止失稳，应使壳体防止失稳的许用压力 PP大于或等于计算压力大于或等于计算压力Pc.Pc.园筒稳定安全系数取园筒稳定安全系数取3.03.0，球壳稳定安全系数取，球壳稳定安全系数取14.5214.52。1 1）周向失稳计算）周向失稳计算外压容器壳体壁厚计算一般采用图算法，根据壳体直径（或半径），计外压容器壳体壁厚计算一般采用图算法，根据壳体直

26、径（或半径），计算长度，假设壁厚算长度，假设壁厚( (ee) )和所用材料牌号，利用图表查取系数，然后代入和所用材料牌号，利用图表查取系数，然后代入公式得到许用外压力公式得到许用外压力 PP，使使 PPcPPc ；否则重新计算直至合格为止。；否则重新计算直至合格为止。2 2）轴向失稳计算）轴向失稳计算由园筒或管子的半径，壁厚由园筒或管子的半径，壁厚ee和所用材料牌号，用图表查取系数，代入和所用材料牌号，用图表查取系数，代入公式得公式得B B值，使计算压力值，使计算压力PcPc小于或等于许用轴向压缩应力。许用轴向压缩小于或等于许用轴向压缩应力。许用轴向压缩应力取设计温度下材料许用应力应力取设计温

27、度下材料许用应力 和和B B值的较小值。值的较小值。 3.3 3.3 防止外压园筒失稳措施防止外压园筒失稳措施防止外压园筒失稳措施主要有：防止外压园筒失稳措施主要有：1 1）增加园筒壁厚；）增加园筒壁厚；2 2）缩短园筒的计算长度；）缩短园筒的计算长度；3 3）设置加强圈。）设置加强圈。 加强圈设置应整圈围绕在园筒上，并要求有足够截面积和组合加强圈设置应整圈围绕在园筒上，并要求有足够截面积和组合惯性距。加强圈可设置在容器内部或外部。加强圈和园筒之间连接惯性距。加强圈可设置在容器内部或外部。加强圈和园筒之间连接可采用连续焊或间断焊。间断焊外部不少于园筒周长的可采用连续焊或间断焊。间断焊外部不少于

28、园筒周长的1/21/2，内部，内部不少于不少于1/31/3。u1、总论、总论 u2、受压元件、受压元件 u3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4、开孔补强、开孔补强 u5、法兰、法兰u6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C） u7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B） 4.1 4.1 适用范围适用范围 在筒体、封头上开圆孔，椭圆孔或长圆孔。非园孔的在筒体、封头上开圆孔，椭圆孔或长圆孔。非园孔的a/b2a/b2。筒体筒体 D Di i15001500或凸形封头或凸形封头 d1/2Dd1/2Di i( (且筒体且筒体d520mm)d520mm)筒体筒体 D Di i1

29、5001500或锥形封头或锥形封头 d1/3Dd1/3Di i( (且筒体且筒体d1000mm)d1000mm)开孔不仅削弱容器强度，也造成局部应力集中，是开孔不仅削弱容器强度，也造成局部应力集中，是造成容器破坏重要因素，所以开孔补强是压力容器造成容器破坏重要因素，所以开孔补强是压力容器设计重要组成部分。设计重要组成部分。 4.2 4.2 开孔补强形式与作用开孔补强形式与作用 1 1）型式）型式 两种开孔补强型式两种开孔补强型式整体补强和局部补强（补强圈）整体补强和局部补强（补强圈） 整体补强整体补强 增加壳体厚度（经济性差）增加壳体厚度（经济性差） 厚壁管（推荐）厚壁管（推荐） 整体补强锻件

30、与壳体焊接（嵌入式接管）整体补强锻件与壳体焊接（嵌入式接管） GB150 P222 GB150 P222 图图J5 aJ5 a），），b b）局部补强局部补强 补强圈（推荐）补强圈（推荐） 2 2）作用）作用内压容器内压容器对开孔截面拉伸强度补偿。对开孔截面拉伸强度补偿。外压容器外压容器对开孔截面压缩稳定性补偿，防止失稳。对开孔截面压缩稳定性补偿，防止失稳。 4.3 4.3 开孔补强的规定开孔补强的规定 1 1）不另行补强的最大开孔直径）不另行补强的最大开孔直径 应满足应满足GB150 P75 8.3GB150 P75 8.3规定规定 2 2）采用补强圈补强要求）采用补强圈补强要求 b540M

31、Pa ; b540MPa ; 1.51.5n; n; n38mmn38mm3 3）整体补强要求）整体补强要求 下列情况之一，应采用整体补强（增加壳体厚度或采用补强锻件下列情况之一，应采用整体补强（增加壳体厚度或采用补强锻件与壳体相焊）。与壳体相焊）。HG20583 HG20583 钢制化工容器结构规定。钢制化工容器结构规定。 b b540MPa540MPa 1.51.5n n n n38mm38mm P Pd d4.0MPa4.0MPa T Td d350350 介质为极度，高度危害介质介质为极度，高度危害介质 4.4 4.4 开孔补强方法开孔补强方法 1 1）等面积补强法（）等面积补强法（d

32、1/2Did1/2Di） 原则：有效补强面积大于或等于开孔失去面积原则：有效补强面积大于或等于开孔失去面积 式中式中为开孔处计算厚度，为开孔处计算厚度， 注意：注意：对椭圆封头和碟形封头中心部位和边缘部位对椭圆封头和碟形封头中心部位和边缘部位是不同的。是不同的。retfdA12rtefdA125 . 0 4.4 4.4 开孔补强方法开孔补强方法 2 2）压力面积补强法（）压力面积补强法（0.80.8DidDid0.5Di0.5Di） 原则：有效承压面积上作用力原则：有效承压面积上作用力许用应力许用应力 当壳体、接管、补强圈材料不同时，上述可表达为：当壳体、接管、补强圈材料不同时，上述可表达为：

33、 0 0、 1 1、 2 2分别为壳体、接管、补强圈材料的许用应力，分别为壳体、接管、补强圈材料的许用应力，MpaMpa A A0 0、A A1 1、A A22分别为有效补强范围内壳体、接管和补强圈横截面分别为有效补强范围内壳体、接管和补强圈横截面积，积，mmmm2 2 P P 设计压力，设计压力，MpaMpa； A AP P为补强有效范围内压力作用面积，为补强有效范围内压力作用面积，mmmm2 2 详见详见 HG 20581 HG 20581 钢制化工容器强度计算规定钢制化工容器强度计算规定PPAApApAp22110022221PAApu1、总论、总论 u2、受压元件、受压元件 u3、外压

34、元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4、开孔补强、开孔补强 u5、法兰、法兰u6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C） u7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B） 5.1 5.1 法兰分类法兰分类 1 1）按垫片）按垫片 窄面法兰窄面法兰 垫片在螺栓孔内侧（一般采用窄面法兰）垫片在螺栓孔内侧（一般采用窄面法兰）宽面法兰宽面法兰 垫片在螺栓孔两侧垫片在螺栓孔两侧 2 2）按整体性程度）按整体性程度 松式法兰松式法兰 法兰与筒体未连成整体，如活套法兰、螺纹法兰法兰与筒体未连成整体，如活套法兰、螺纹法兰整体法兰整体法兰 法兰环、锥颈与筒体连成整体，如长颈法兰法兰环、锥颈与筒体连

35、成整体，如长颈法兰任意式法兰任意式法兰 如平焊法兰（如平焊法兰（JB4700JB4700中，甲、乙型平焊法兰）中，甲、乙型平焊法兰） 3 3）按密封面型式）按密封面型式 突面法兰突面法兰 由一对平面组成由一对平面组成凹凸面法兰凹凸面法兰 由一对相配合的凹面和凸面组成由一对相配合的凹面和凸面组成榫槽法兰榫槽法兰 由一对相配合的榫面和槽面组成由一对相配合的榫面和槽面组成环面法兰环面法兰 由一对相配合的环面组成由一对相配合的环面组成 按密封面形式按密封面形式 法兰示意图法兰示意图 5.2 5.2 垫片垫片 1 1）垫片种类）垫片种类 非金属垫片非金属垫片 橡胶板、橡胶石棉板、聚四氟乙烯、膨胀石墨等橡

36、胶板、橡胶石棉板、聚四氟乙烯、膨胀石墨等金属垫片金属垫片 纯铝、紫铜、软钢、不锈钢等，用于压力、温度较高场合纯铝、紫铜、软钢、不锈钢等，用于压力、温度较高场合金属包垫片金属包垫片 柔性石墨、石棉板为芯材，外包铜、铝、不锈钢、镀锌铁皮柔性石墨、石棉板为芯材，外包铜、铝、不锈钢、镀锌铁皮 常用于中、低压和较高温度场合。常用于中、低压和较高温度场合。缠绕垫片缠绕垫片 由金属薄带（由金属薄带（0 0Cr13Cr13、0Cr18Ni90Cr18Ni9、08F08F）和填充带和填充带 （石墨、柔性石墨、聚四氟乙烯）相间缠绕而成，（石墨、柔性石墨、聚四氟乙烯）相间缠绕而成， 适用较高压力和温度范围。适用较高

37、压力和温度范围。 5.2 5.2 垫片垫片 2 2）垫片压紧力）垫片压紧力 预紧状态下最小压紧力预紧状态下最小压紧力 操作工况下最小压紧力操作工况下最小压紧力 式中，式中，m m垫片系数，垫片操作时，为保持密封需要施加于垫片单位垫片系数，垫片操作时，为保持密封需要施加于垫片单位有效密封面积上的最小压紧力与内压力比值，即有效密封面积上的最小压紧力与内压力比值，即 2 2是系数，是系数，m m是垫片材料的一个特性，是垫片材料的一个特性， y y垫片比压力，垫片在预紧时，为了消除法兰密封面与垫片接触面垫片比压力，垫片在预紧时，为了消除法兰密封面与垫片接触面间的缝隙，需施加于垫片单位有效密封面积上的最

38、小压紧力。间的缝隙，需施加于垫片单位有效密封面积上的最小压紧力。 垫片合理设计，应使垫片在预紧和操作状态下所需压紧力尽可能小垫片合理设计，应使垫片在预紧和操作状态下所需压紧力尽可能小。byGaDFcpbmp2GDFcpbpmGDF5 5、法兰、法兰 5.3 5.3 法兰设计法兰设计 1 1）法兰密封要求）法兰密封要求 法兰是通过紧固螺栓（螺柱）压紧垫片来实现密封，所以法兰设计要法兰是通过紧固螺栓（螺柱）压紧垫片来实现密封，所以法兰设计要防止泄漏，既要保证强度，也要有足够刚性，以保持良好密封性。防止泄漏，既要保证强度，也要有足够刚性，以保持良好密封性。 影响法兰密封因素：影响法兰密封因素：a a

39、）操作条件，操作条件，P P、T T、介质介质b b）螺栓的预紧力螺栓的预紧力c c）垫片的性能，应考虑垫片材料对温度及其介质相容性。垫片的性能，应考虑垫片材料对温度及其介质相容性。d d）法兰密封面形式法兰密封面形式e e）法兰刚度法兰刚度 5.3 5.3 法兰设计法兰设计 2 2）螺栓）螺栓 螺栓载荷螺栓载荷 预紧状态：预紧状态： 操作状态：操作状态：螺栓面积螺栓面积 预紧时预紧时 操作时操作时 取两者大值作为确定螺栓截面积依据。取两者大值作为确定螺栓截面积依据。 在螺栓面积在螺栓面积A A已定情况下，选用小直径螺栓，个数多；选用大直径螺已定情况下，选用小直径螺栓，个数多；选用大直径螺栓，

40、个数少，为保证扳手在周向和径向间距要求，应选取合适螺栓直径，栓，个数少，为保证扳手在周向和径向间距要求，应选取合适螺栓直径，使螺栓中心圆直径最小。螺栓中心圆直径增大，使螺栓预紧力增大，承受使螺栓中心圆直径最小。螺栓中心圆直径增大，使螺栓预紧力增大，承受弯距增大，不利于密封。弯距增大，不利于密封。byDFGacGcGpbmpDpDFF242 bGbaabyDFA tbcGcGtbppbmpDpDFFA242 5.3 5.3 法兰设计法兰设计 3 3）法兰）法兰 法兰强度设计的理论有多种，我国法兰设计规范的依据是弹性分析理法兰强度设计的理论有多种，我国法兰设计规范的依据是弹性分析理论，即控制法兰中

41、应力在弹性范围内，以保证法兰的密封要求。（论，即控制法兰中应力在弹性范围内，以保证法兰的密封要求。（Waters Waters 法）法） 工程上法兰设计主要是对法兰轴向应力工程上法兰设计主要是对法兰轴向应力H H，径向应力径向应力r r和周向应力和周向应力和组合应力的校核。和组合应力的校核。 即即 ， tr、 5 . 1H 2tH 2rH 5.3 5.3 法兰设计法兰设计 4 4）法兰设计的合理性）法兰设计的合理性 a a）选择垫片时，尽可能选择所需压紧力小的垫片，即选择垫片时，尽可能选择所需压紧力小的垫片，即m m、y y小的垫片。小的垫片。 b b）尽可能缩小螺栓中心圆直径，减小法兰力矩的

42、力臂，有利密封；尽可能缩小螺栓中心圆直径，减小法兰力矩的力臂，有利密封； c c）合理设计法兰锥颈（合理设计法兰锥颈（1 1）和法兰环（和法兰环（f f），），既保证强度，又有足够既保证强度，又有足够刚度，即调整刚度，即调整1 1、 f f使法兰的各计算应力尽可能接近相应许用应使法兰的各计算应力尽可能接近相应许用应 力，趋满应力状态。力，趋满应力状态。 u1、总论、总论 u2、受压元件、受压元件 u3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4、开孔补强、开孔补强 u5、法兰、法兰u6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C） u7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B） 设计

43、温度低于或等于设计温度低于或等于-20-20的钢制压力容器（室外安装无的钢制压力容器（室外安装无保温的容器，最低设计温度应考虑地区环境温度影响）保温的容器，最低设计温度应考虑地区环境温度影响） 各国对低温压力容器划分温度界限：各国对低温压力容器划分温度界限： 受环境温度影响，壳体的金属温度低于或等于受环境温度影响，壳体的金属温度低于或等于-20-20时，时，也应遵循低温压力容器规定。也应遵循低温压力容器规定。 美国日本、德国法国英国-30-10-2020mm20mm钢板逐张超探钢板逐张超探 对不同使用温度，进行低温冲击对不同使用温度，进行低温冲击2 2）对焊接和无损探伤要求）对焊接和无损探伤要

44、求 全焊透结构全焊透结构 无损探伤比例为无损探伤比例为5050和和100100 100 100RTRT或或UTUT检测的容器，其对接接头、检测的容器，其对接接头、T T形接头、角焊接缝需进行形接头、角焊接缝需进行100100MTMT或或PTPT检测。检测。 焊缝表面不得有咬边焊缝表面不得有咬边3 3）焊后热处理）焊后热处理 钢板厚度钢板厚度16mm16mm的碳素钢和低合金钢制容器或受压元件，应进行的碳素钢和低合金钢制容器或受压元件，应进行焊后热处理。焊后热处理。 u1、总论、总论 u2、受压元件、受压元件 u3、外压元件（园筒和球壳）、外压元件（园筒和球壳） u4、开孔补强、开孔补强 u5、法

45、兰、法兰u6、低温压力容器（附录、低温压力容器（附录C） u7、超压泄放装置（附录、超压泄放装置（附录B） 压力容器在运行中由于外界因素影响和工艺过程失控，压力容器在运行中由于外界因素影响和工艺过程失控，造成超压或超温，容器有可能发生破裂或爆炸等安全事故，造成超压或超温，容器有可能发生破裂或爆炸等安全事故，超压泄放装置就是在容器一旦超压时会自动泄放，避免事故超压泄放装置就是在容器一旦超压时会自动泄放，避免事故发生。发生。7.1 7.1 对泄压装置要求对泄压装置要求 1 1）动作压力能在设定压力及允许误差范围内）动作压力能在设定压力及允许误差范围内2 2）泄放能力大于或等于容器安全泄放量）泄放能

46、力大于或等于容器安全泄放量3 3）有可靠密封，能保证容器正常工作）有可靠密封，能保证容器正常工作 4 4）在有效使用期限内能可靠工作）在有效使用期限内能可靠工作超压泄放装置有安全阀、爆破片、及安全阀和爆破片组合。超压泄放装置有安全阀、爆破片、及安全阀和爆破片组合。 7.2 7.2 采用爆破片条件采用爆破片条件符合下列条件之一，必须采用爆片符合下列条件之一，必须采用爆片 1 1）压力快速增长）压力快速增长 2 2）对密封要求高）对密封要求高 3 3）介质粘稠、有腐蚀性或对阀门有磨损的介质）介质粘稠、有腐蚀性或对阀门有磨损的介质 4 4）其他安全阀不能适用的场合）其他安全阀不能适用的场合 7.3

47、7.3 安全阀、爆破片动作压力和容器设计压力关系安全阀、爆破片动作压力和容器设计压力关系 安全阀动作压力安全阀动作压力 爆破片爆破压力爆破片爆破压力 wZPP)10. 105. 1 (zdPP 上限）(maxbbPPmaxbbPP 下限）(minbbPP 当采用安全阀与爆当采用安全阀与爆破片组合装置时，其中破片组合装置时，其中一个泄放装置的动作压一个泄放装置的动作压力应不大于设计压力，力应不大于设计压力，另一个泄放装置的动作另一个泄放装置的动作压力可提高，但不得超压力可提高，但不得超过设计压力的过设计压力的4% 4% 。 （安全阀动作压力不（安全阀动作压力不大于设计压力；爆破片大于设计压力；爆

48、破片的动作压力不超过设计的动作压力不超过设计压力的压力的4 4）。）。 7 7.4 .4 泄放装置的设计泄放装置的设计 泄放装置设计主要是泄放能力（安全泄放量）计算和排放面积确定。泄放装置设计主要是泄放能力（安全泄放量）计算和排放面积确定。7.5 7.5 泄放装置的使用泄放装置的使用1 1）气体泄放装置应在容器顶部或气体管道上）气体泄放装置应在容器顶部或气体管道上; ; 液体泄放装置应在正常液位下方。安全阀应处在垂直位置；液体泄放装置应在正常液位下方。安全阀应处在垂直位置； 2 2）容器与泄放装置之间一般不能设置截止阀；）容器与泄放装置之间一般不能设置截止阀；3 3）泄放装置应有足够泄放能力和

49、强度；）泄放装置应有足够泄放能力和强度；4 4）安全阀应定期检验（一般每年检验一次）；）安全阀应定期检验（一般每年检验一次）； 爆破片应定期更换（一般爆破片应定期更换（一般2323年更换一次）。年更换一次）。GB151 管壳式换热器管壳式换热器Tubular heat exchangers u1、适用范围、适用范围 u2、换热器特点、换热器特点 u3、设计参数、设计参数 u4、材料、材料 u5、设计、设计u6、管板与换热器的连接、管板与换热器的连接 适用于固定管板式、浮头式、适用于固定管板式、浮头式、U U形管式和填料函式形管式和填料函式换热器的设计、制造、检验和验收。换热器的设计、制造、检验

50、和验收。 换热器主要由前端管箱、壳体和后端结构（包括管换热器主要由前端管箱、壳体和后端结构（包括管束）三部件组成。束）三部件组成。 1.1 1.1 适用参数适用参数 D DN N2600mm2600mm P PN N36MPa36MPa D DN NP PN N1.751.7510104 41.2 1.2 设计温度设计温度 同GB150 1.3 1.3 不适用场合不适用场合直接受火焰加热换热器直接受火焰加热换热器 核辐射换热器核辐射换热器 疲劳分析换热器疲劳分析换热器其他行业标准管辖的换热器其他行业标准管辖的换热器u1、适用范围、适用范围 u2、换热器特点、换热器特点 u3、设计参数、设计参数