资源描述
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年产500万吨良坯的转炉炼钢车间
顶底复吹转炉氧枪设计
学校：东北大学
学院：材料与冶金学院
班级：冶金051班
姓名：何奕波
学号：20051587
指导教师：钟良才
1、 物料平衡计算
1.1 基本数据
（1） 铁水和废钢的成分及温度。见表1-1。
表1-1 铁水和废钢的成分
元素
C
Si
Mn
P
S
温度
铁水/%
3.9
0.55
0.33
0.068
0.002
1350
废钢/%
0.18
0.25
0.55
0.030
0.030
25
（2） 造渣剂及炉衬成分。见表1-2。
表1-2 造渣剂及炉衬成分
成分/%
CaO
SiO2
MgO
Al2O3
Fe2O3
CaF2
P2O5
S
CO2
H2O
烧减
石灰/%
91.0
1.50
1.60
1.50
0.50
0.10
0.06
3.64
0.10
矿石/%
1.0
5.61
0.52
1.10
61.80
FeO=29.40
0.07
0.50
铁矾土/%
7.20
28.60
2.01
48.99
11.39
0.06
0.06
TiO2=1.69
轻烧白云石/%
50.15
0.46
41.80
0.74
6.85
炉衬/%
1.0
0.92
79.80
0.28
1.60
C=16.4
（3） 冶炼钢种及成分。见表1-3。
表1-3 钢种成分
元素
C
Si
Mn
P
S
钢种Q235/%
0.14～0.22
0.12～0.30
0.30～0.70
≤0.045
≤0.045
（4） 铁合金成分。见表1-4。
表1-4 铁合金成分
元素
C
Si
Mn
P
S
Fe
硅铁/%
—
70
0.70
0.05
0.04
29.21
锰铁
7.50
2.50
75
0.38
0.03
14.59
铁合金种的元素收得率：Mn的收得为80%，Si的收得率为75%，C的收得率为90%，其中10%的C被氧化成CO2。P，S，Fe全部进入钢中。
（5） 操作实测数据。见表1-5。
表1-5 实测数据
名称
参数
名称
参数
终渣碱度
R=%CaO/%SiO2=2.8
喷溅铁损
为铁水量的（0.1～0.3）%，取0.2%计算
铁矾土加入量
为铁水量的0.5%
渣中铁损（铁珠）
为渣量的（1～2.5）%,取2.5%计算
矿石加入量
为铁水量的1.0%
氧气纯度
99.5%O2，0.5%N2
炉衬侵蚀量
为铁水量的（0.1～0.3）%，取0.1%计算
炉气中自由氧含量
为炉气体积的0.5%
终渣T.Fe含量
取12%计算，其中炉渣中的（%FeO）=1.35（%Fe2O3）
金属中[C]的氧化
80%～85%的C氧化成CO，取80%计算，则20%的C氧化成CO2
烟尘量
为铁水量的（1.3～1.5）%，取1.5%计算（其中FeO为75%，Fe2O3为20%）
1.2 计算过程（以100kg铁水为基础）
（1） 炉渣量及成分。炉渣来自金属料元素氧化和还原的产物，加入的造渣剂以及炉衬侵蚀等。
① 铁水中各元素氧化量。终点钢水的成分是根据同类转炉冶炼Q235钢种的实际数据选取。其中[C]：应根据冶炼钢种含碳量和预估计的脱氧剂的增碳量来确定终点钢水含碳量，取0.10%；[Si]：在碱性氧气转炉炼钢法中，铁水中的硅几乎全部被氧化进入炉渣；[Mn]：终点钢水残锰量，一般为铁水中含锰量的50%～60%，取50%；[P]：采用低磷铁水操作，铁水中磷约85%～95%氧化进入炉渣，在此取脱磷率为90%。
铁水中各元素氧化量见表1-6。
表1-6 100kg铁水各元素氧化量
元素
C
Si
Mn
P
S
合计
铁水/kg
3.9
0.55
0.33
0.068
0.002
终点钢水/kg
0.1
痕迹
0.165
0.0068
0.002
氧化量/kg
3.8
0.55
0.165
0.0512
0.002
4.5682
其中，氧化成CO的C质量为3.880%=3.04kg，氧化成CO2的C质量为3.820%=0.76kg。
② 铁水中各元素氧化耗氧量及氧化产物量。见表1-7。
表1-7 铁水中各元素氧化耗氧量及氧化产物量
元素
反应产物
耗氧量
产物量
备注
C
[C]→[CO]
3.0416/12=4.053
3.0428/12=7.093
进入炉气
[C]→[CO2]
0.7632/12=0.868
0.7660/28=1.628
进入炉气
Si
[Si]→(SiO2)
0.5532/28=0.628
0.5560/28=1.178
进入炉渣
Mn
[Mn]→(MnO)
0.16516/55=0.048
0.16571/55=0.213
进入炉渣
P
[P]→(P2O5)
0.051280/62=0.066
0.0512142/62=0.117
进入炉渣
Fe
[Fe]→(FeO)
0.59316/72=0.132
0.763
[Fe]→(Fe2O3)
0.39648/112=0.170
0.565
合计
5.663
③ 造渣剂加入量及其各组元质量
a. 矿石、铁矾土、炉衬带入的各组元质量。由矿石、铁矾土加入量和炉衬侵蚀量和其中各组元的成分可计算出各组元的质量，见表1-8和1-9。炉衬中C的氧化耗氧量为0.116.4%（1680%/12+3220%/12）=0.026kg。
b. 轻烧白云石。为了提高转炉炉衬寿命，在加入石灰造渣的同时，添加轻烧白云石造渣，其目的是提高炉渣中MgO的含量，有利于提高炉衬寿命。渣中（MgO）含量在6%～10%效果较好。经试算后轻烧白云石加入量为1.5kg/100kg铁水。其各组元质量见表1-8和表1-9.其中的烧减为（MgCO3CaCO3）分解产生的CO2质量。
c. 炉渣碱度和石灰加入量。根据铁水的[P]、[S]含量，取终渣碱度R=2.8。未计石灰带入的SiO2量时，渣中现有的SiO2量为（见表1-7和表1-8）：
SiO2=(SiO2)铁水+(SiO2)炉衬+(SiO2)矿石+(SiO2)铁矾土+(SiO2)轻白 =1.178+0.001+0.056+0.143+ 0.008=1.386kg
渣中现有的CaO量为：
CaO=CaO炉衬+CaO矿石+CaO铁矾土+CaO轻白
=0.001+0.010+0.036+0.753=0.8kg
则石灰加入量为：
W石灰=RSiO2-CaO%CaO石灰-R%SiO2石灰
=2.81.386-0.891.0%-2.81.5%=3.549kg
④ 终渣T.%Fe的确定。终渣中T.%Fe与终点碳含量和终渣的碱度有关，根据生产数据，终渣T.%Fe取12%计算。渣中存在着（FeO）和（Fe2O3），按照（%FeO）=1.35（%Fe2O3）和T.%Fe=56(%FeO)/72+112(%Fe2O3)/160的关系，求得（FeO）=9.26%和（Fe2O3）=6.86%。
⑤ 终渣及成分。终渣量及成分列于表1-8中。表中的FeO和Fe2O3质量计算过程如下。
不计（FeO）和（Fe2O3）在内的炉渣质量为
Ws=CaO+MgO+SiO2+Al2O3+MnO+P2O5+TiO2
=4.03+0.779+1.439+0.32+0.213+0.121+0.008=6.91kg
表1-8 终渣量及成分
组元
产物量/kg
石灰/kg
矿石/kg
轻白/kg
炉衬/kg
铁矾土/kg
合计
比例
CaO
3.23
0.01
0.753
0.001
0.036
4.03
48.92%
MgO
0.057
0.005
0.627
0.08
0.01
0.779
9.46%
SiO2
1.178
0.053
0.056
0.008
0.001
0.143
1.439
17.47%
Al2O3
0.053
0.011
0.011
0.245
0.32
3.88%
MnO
0.213
0.213
2.59%
P2O5
0.117
0.004
0.121
1.47%
TiO2
0.008
0.008
0.10%
FeO
0.763
0.763
9.26%
Fe2O3
0.565
0.565
6.86%
合计
8.238
100.00%
那么，总渣量为
Ws∑=6.91100%-9.26%-6.86%=8.238kg
（FeO）质量=8.2389.26%=0.763kg，其中铁=0.76356/72=0.593kg；
（Fe2O3）质量=8.2386.86%=0.565kg，其中铁=0.565112/160=0.396kg。
（2） 矿石、烟尘中的铁及氧量。假定矿石中的FeO、Fe2O3全部还原成铁，则
矿石带入铁量=1.00（29.40%56/72+61.80%112/160）=0.661kg
烟尘带走铁量=1.50（75.00%56/72+20.00%112/160）=1.085kg
矿石带入氧量=1.00（29.40%16/72+61.80%48/160）=0.251kg
烟尘消耗氧量=1.50（75.00%16/72+20.00%48/160）=0.340kg
其他造渣剂的Fe2O3带入的铁量和氧量忽略不计。
（3） 炉气成分、质量及体积。
① 当前炉气体积V1。由元素氧化和造渣剂带入的气体质量见表1-9。
表1-9 气体来源及质量、体积
来源
铁水/kg
炉衬/kg
轻白/kg
石灰/kg
矿石/kg
铁矾土/kg
合计
体积/m3*
CO
7.093
0.031
7.124
5.699
CO2
1.628
0.012
0.103
0.129
1.872
0.953
H2O
0.004
0.005
0.009
0.011
合计
V1=6.663
*：气体体积=气体质量22.4/气体分子量
② 当前氧气消耗质量及体积。当前氧气消耗质量见表1-10。
表1-10 氧气消耗质量
元素氧化
烟尘铁氧化
炉衬碳氧化
矿石带入氧
合计
耗氧量/kg
5.663
0.340
0.026
-0.251
5.778
则当前氧气消耗的体积VO2=5.77822.432=4.045m3
③ 炉气总体积Vg=元素氧化生成的体积+水蒸气的体积+炉气中自由氧体积+炉气中氮气体积，即
Vg=V1+O2炉气Vg+VO2+O2炉气VgN2氧气O2氧气
式中O2炉气－炉气中自由氧含量；
N2氧气－氧气中氮气成分；
O2氧气－氧气中氧气成分
整理得：Vg=V1+VO2N2氧气O2氧气1-O2炉气-O2炉气N2氧气O2氧气
=6.663+4.0450.5%99.5%1-0.5%-0.5%0.5%99.5%=6.717m3
④ 炉气中自由氧体积及质量
Vf=0.5%6.717=0.034m3，Wf=320.03422.4=0.049kg
⑤ 炉气中氮气体积及质量
VN2=4.045+0.0340.5%99.5%=0.020m3
WN2=280.02022.4=0.025kg
炉气中各组元成分的质量和体积见表1-11。
表1-11 炉气组元的质量和体积
炉气组元
CO
CO2
O2
N2
H2O
合计
质量/kg
7.124
1.872
0.049
0.025
0.009
9.079
体积/m3
5.699
0.953
0.034
0.02
0.011
6.717
体积百分数/%
84.84%
14.19%
0.51%
0.30%
0.16%
100.00%
（4） 总氧气消耗量及体积
WO2∑=5.778+0.049+0.025=5.852kg
VO2∑=22.4(5.778+0.049)32+22.40.02528=4.099m3
（5） 钢水质量Wm。在吹炼中铁水的各项损失见表1-12。
表1-12 吹炼中铁水的各项损失
吹损
元素氧化
烟尘铁损
渣中铁珠
喷溅铁损
矿石带入铁
合计
质量/kg
5.557
1.085
0.206
0.200
-0.661
6.387
则钢水质量Wm为：
Wm=100-6.387=93.613kg
钢水收得率为93.61%。
（6） 未加废钢时的物料平衡。见表1-13
表1-13 未加废钢时的物料平衡表
收入
支出
项目
质量/kg
%
项目
质量/kg
%
铁水
100
88.89%
钢水
93.613
82.96%
石灰
3.549
3.15%
炉渣
8.238
7.30%
铁矾土
0.5
0.44%
炉气
9.079
8.05%
轻烧白云石
1.5
1.33%
喷溅
0.2
0.18%
矿石
1
0.89%
烟尘
1.5
1.33%
炉衬
0.1
0.09%
渣中铁珠
0.206
0.18%
氧气
5.852
5.20%
合计
112.501
100.00%
合计
112.836
100.00%
计算误差=（112.836-112.501）/112.836100%=0.30%
2、 热平衡计算
2.1 基本数据
（1） 物料平均热容及其熔化潜热。见表2-1。
表2-1 物料平均热容
物料名称
生铁
钢
炉渣
矿石
烟尘
炉气
固态平均热容/（kJ/（kgK））
0.745
0.699
1.045
1.047
0.996
—
熔化潜热/（kJ/kg）
218
272
209
209
209
液态或气态平均热容/（kJ/（kgK））
0.837
0.837
1.248
—
—
1.137
（2） 入炉物料及产物的温度。见表2-2。
表2-2 入炉物料及产物的温度
名称
入炉物料
铁水 废钢 其他原料
产物
炉渣 炉气 烟尘
温度/℃
1350
25
25
比出钢温度高10～15℃,取10℃计
1450
1450
（3） 溶入铁液中元素对铁熔点的降低值。见表2-3。
表2-3 溶入铁液中元素对铁熔点的降低值
元素
C
Si
Mn
P
S
溶入1%元素使铁熔点降低值/℃
65
70
75
80
85
90
100
8
5
30
25
使用含量范围/%
＜1
1.0
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
≤3
≤15
≤0.7
≤0.08
另外,O,H,N共降低铁水熔点值6℃。
（4） 炼钢反应热效应。见表2-4。
表2-4 炼钢温度下的反应热效应
组元
化学反应
热效应/kJ/kmol
热效应/kJ/kg
物质
氧化反应
C+12O2=CO
-139420
-11639
C
C+O2=CO2
-418072
-34834
C
Si+O2=SiO2
-817682
-29202
Si
Mn+12O2=MnO
-361740
-6594
Mn
2P+52O2=P2O5
-1176563
-18980
P
Fe+12O2=FeO
-238229
-4250
Fe
2Fe+32O2=Fe2O3
-722432
-6460
Fe
成渣反应
SiO2+2CaO=2CaO∙SiO2
-97133
-1620
SiO2
P2O5+4CaO=4CaO∙P2O5
-693054
-4880
P2O5
分解反应
CaCO3=CaO+CO2
-169050
3019
CaO
MgCO3=MgO+CO2
-118020
2951
MgO
2.2 计算过程（以100kg铁水为基础）
（1） 热收入Qin。
① 铁水物理热Qhm。已知纯铁的熔点为1536℃，则根据表2-4和2-1的数据，得
铁水熔点Tt=1536-3.9100+0.558+0.335+0.06830+0.00225-6
=1132℃
铁水物理热Qhm=1000.7451132-25+218+0.8371350-1132
=122518.1kJ
② 元素氧化热及成渣热Qy。由铁水中元素氧化量和反应热效应（见表2-4）可以算出，其结果列于表2-5。
表2-5 元素氧化热和成渣热
反应
氧化热或成渣热/kJ
反应
氧化热或成渣热/kJ
C→CO
3.0411639=35382.56
Fe→Fe2O3
0.3966460=2558.16
C→CO2
0.7634834=26473.84
P→P2O5
0.051218980=971.776
Si→SiO2
0.5529202=16061.1
P2O5→4CaO∙P2O5
0.1214880=590.48
Mn→MnO
0.1656594=1088.01
SiO2→2CaO∙SiO2
1.4391620=2331.18
Fe→FeO
0.5934250=2520.25
合计Qy
87977.36
③ 烟尘氧化热Qc。由表1-5中给出的烟尘量参数和反应热效应（表2-4）计算可得：
Qc=1.575%56724250+20%1121606460=5075.36kJ
④ 炉衬中碳的氧化热Q1。根据炉衬蚀损量及其含碳量确定：
Q1=0.116.4%80%11639+16.4%20%34834=266.96kJ
故热收入总值为
Qin=Qhm+Qy+Qc+Q1=122518.1+87977.36+5075.36+266.96 =215837.78 kJ
（2） 热支出Qout。
① 钢水物理热Qm
a． 钢水熔点。Tm=1536-0.1065+0.1655+0.006830+0.00225-6=1522℃ 式中，0.10，0.165，0.0068，0.002分别为终点钢水C，Mn，P和S的含量。
b． 出钢温度。Tc=Tm+∆TG+∆T1+∆T2+∆T3+∆T4+∆T5 式中，∆TG为连铸中间包钢水过热度，碳素钢一般为10～20℃，取15℃计算；∆T1为出钢过程温度降，一般为20～60℃，取50℃计算；∆T2为钢水镇静和运输过程温度降，按3℃/min计，镇静和运输时间为7min，故其温度降为21℃；∆T3为钢水吹氩过程的温度降，取30℃计算；∆T4为钢水离开吹氩站到钢包开浇时的温度降，取20℃计算；∆T5为钢包钢水注入中间包的温降，一般在20～30℃，取25℃。故Tc=1522+15+50+21+30+20+25=1683℃
则钢水物理热：
Qm=93.6130.6991522-25+272+0.8371683-1522=136034.67 kJ
② 炉渣物理热QS，炉渣温度TS=1683+10=1693℃，炉渣熔化性温度一般为1300～1400℃，取1350℃计算，则
QS=8.2381.0451350-25+209+1.2481693-1350=16654.67 kJ
③ 炉气、烟尘、铁珠和喷溅金属的物理热。根据其数量、相应的温度和热容确定。详见表2-6。
表2-6 炉气、烟尘、铁珠和喷溅金属的物理热
项目
参数
备注
炉气物理热
9.0791.1371450-25=14710.02kJ
1450℃为炉气和烟尘的温度
烟尘物理热
1.50.9961450-25+209=2442.45kJ
渣中铁珠物理热
0.2060.6991522-25+272+0.8371683-1522=299.35kJ
1522℃为钢水熔点
喷溅金属物理热
0.20.6991522-25+272+0.8371683-1522=290.63kJ
合计
17742.45kJ
④ 轻烧白云石分解热Qb。由白云石的分解反应：
CaCO3∙MgCO3=MgO+CaO+2CO2
和轻烧白云石的烧减量6.85%，可计算得到与分解出来和烧减量相对应的CaO和MgO含量，即：
WCaO=6.85%MCaOMCO2=6.85%5688=4.36%
WMgO=6.85%MMgOMCO2=6.85%4088=3.11%
由轻烧白云石分解热Qb为：
Qb=1.54.36%3190+3.11%2951=335.11kJ
⑤ 矿石分解吸热Qk
Qk=129.4%56724250+61.80%1121606460=3766.43kJ
⑥ 热损失Qq。吹炼过程中转炉热辐射、对流、传导传热以及冷却水等带走的热量与炉容量大小、操作等因素有关，一般约占总热收入的3%～8%。本计算取7%，则得：
Qq=7%Qin=7%215837.78=15108.64kJ
结果得：
Qout=136034.67+16654.67+17742.45+335.11+3766.43+15108.64=189641.97kJ
⑦ 废钢加入量Wf。用于加热废钢的热量系剩余热量，即：
Qf=Qin-Qout=215837.78-189641.97=26195.81kJ
故废钢加入量
Wf=26195.810.6991522-25+272+0.8371683-1522=18.03kg
废钢比为 18.03100+18.03=15.28%
（3） 热平衡表。见表2-7。
表2-7 热平衡表
收入
支出
项目
热量/kJ
%
项目
热量/kJ
%
铁水物理热
122518.1
56.76%
钢水物理热
136034.67
63.03%
元素氧化热及成渣热
87977.36
40.76%
炉渣物理热
16654.67
7.72%
其中
C氧化
61856.4
28.66%
废钢吸热
26195.81
12.14%
Si氧化
16061.1
7.44%
矿石吸热
3766.43
1.75%
Mn氧化
1088.01
0.50%
炉气物理热
14710.02
6.82%
P氧化
971.776
0.45%
渣中铁珠物理热
299.35
0.14%
Fe氧化
5078.41
2.35%
喷溅金属物理热
290.63
0.13%
SiO2成渣热
2331.18
1.08%
轻烧白云石分解热
335.11
0.16%
P2O5成渣热
590.48
0.27%
热损失
15108.64
7.00%
烟尘铁氧化热
5075.36
2.35%
烟尘物理热
2442.45
1.13%
炉衬碳的氧化热
266.96
0.12%
合计
215837.78
100.00%
合计
215837.78
100.00%
热效率=钢水物理热+废钢物理热+炉渣物理热热收入总值100%
=136034.67+26195.81+16654.67215837.78100%=82.88%
3、 加入废钢和脱氧后的物料平衡
（1） 加入废钢后的物料平衡
① 废钢中各元素氧化量。见表3-1。
表3-1 废钢中各元素氧化量
元素
C
Si
Mn
P
废钢成分/%
0.18
0.25
0.55
0.030
终点钢水/%
0.10
痕迹
0.165
0.0068
氧化量/%
0.08
0.25
0.385
0.0232
② 废钢中各元素氧化耗氧量、氧化产物量。见表3-2。
表3-2 18.03kg废钢中元素的氧化产物及其成渣量
元素
反应产物
元素氧化量/kg
耗氧量/kg
产物量/kg
C
[C]→[CO]
0.012
0.015
0.027
[C]→[CO2]
0.003
0.008
0.011
Si
[Si]→(SiO2)
0.045
0.052
0.097
Mn
[Mn]→(MnO)
0.069
0.020
0.090
P
[P]→(P2O5)
0.004
0.001
0.010
合计
0.133
0.095
成渣量
0.233
进入钢水中的质量=18.03-0.133=17.897kg，进入炉气中的气体质量=0.027+0.011=0.038kg。
③ 加入废钢后的物料平衡。将表3-2中有关数据与表1-13的相应数据合并，得加入废钢后的物料平衡见表3-3和表3-4。
（2） 脱氧和合金化后的物料平衡
① 铁、硅铁加入量。先根据钢种成分中限（见表1-3）和铁合金成分及其收得率（见表1-4）算出锰铁和硅铁的加入量。锰铁加入量WFe-Mn的计算为：
WFe-Mn=Mn钢种%-Mn终点%锰铁含Mn%Mn回收率%钢水量=0.55%-0.165%75%80%94.476=0.606kg
表3-3 加入废钢的物料平衡表（以100kg铁水为基础）
收入
支出
项目
质量/kg
项目
质量/kg
铁水
100
钢水
111.51
废钢
18.03
炉渣
8.471
石灰
3.549
炉气
9.117
铁矾土
0.5
喷溅
0.2
轻烧白云石
1.5
烟尘
1.5
矿石
1
渣中铁珠
0.206
炉衬
0.1
氧气
5.947
合计
130.626
合计
131.004
表3-4 加入废钢的物料平衡表（以100kg（铁水+废钢）为基础）
收入
支出
项目
质量/kg
项目
质量/kg
铁水
84.724
钢水
94.476
废钢
15.276
炉渣
7.177
石灰
3.007
炉气
7.724
铁矾土
0.424
喷溅
0.169
轻烧白云石
1.271
烟尘
1.271
矿石
0.847
渣中铁珠
0.175
炉衬
0.085
氧气
5.039
合计
110.672
合计
110.992
计算误差=（110.992-110.672）/110.992100%=0.29%
硅铁加入量WFe-Si:
WFe-Si=Si钢种%-Si终点%加锰铁后的钢水量-Si锰铁硅铁含Si%Si加收率%
=0.55%-094.476+0.507-0.6062.5%75%70%75%
=0.973kg
铁合金中元素的烧损量和产物量列于表3-5。
表3-5 铁合金中元素烧损量及产物量
类别
元素
烧损量/kg
脱氧量/kg
成渣量/kg
炉气量/kg
进入刚中量/kg
锰铁
C
0.005
0.012
0.017
0.041
Mn
0.091
0.026
0.117
0.364
Si
0.004
0.004
0.008
0.011
P
0.002
S
0.0002
Fe
0.088
合计
0.099
0.043
0.125
0.017
0.507
硅铁
Mn
0.001
0.0004
0.002
0.005
Si
0.170
0.195
0.365
0.511
P
0.0005
S
0.0004
Fe
0.284
合计
0.172
0.195
0.367
0.801
总计
0.271
0.238
0.492
0.017
1.308
② 脱氧和合金化后的钢水成分。脱氧和合金化后的钢水成分计算如下：
C：0.10%+0.041/(94.476+1.308)100%=0.14%
Si：(0.011+0.511)/(94.476+1.308)100%=0.54%
Mn：0.165%+(0.364+0.005)/ (94.476+1.308)100%=0.55%
P：0.0068%+(0.002+0.0005)/ (94.476+1.308)100%=0.009%
S：0.002%+(0.0002+0.0004)/ (94.476+1.308)100%=0.003%
③ 脱氧和合金化后的物料平衡。降以上的结果合并，可得脱氧和合金化后的总物料平衡，见表3-6。
表3-6 总物料平衡表
收入
支出
项目
质量/kg
%
项目
质量/kg
%
铁水
84.724
75.32%
钢水
95.784
84.91%
废钢
15.276
13.58%
炉渣
7.669
6.80%
石灰
3.007
2.67%
喷溅
0.169
0.15%
铁矾土
0.424
0.38%
烟尘
1.271
1.13%
轻烧白云石
1.271
1.13%
渣中铁珠
0.175
0.16%
矿石
0.847
0.75%
炉气
7.741
6.86%
炉衬
0.085
0.08%
氧气
5.277
4.69%
硅铁
0.973
0.86%
锰铁
0.606
0.54%
合计
112.49
100.00%
112.809
100.00%
计算误差：112.809-112.49112.809100%=0.28%
4、 氧气转炉设计
4.1 车间的转炉座数
转炉炼钢车间常按“二吹一”或“三吹二”来选择车间内的转炉座数，即车间内装备两座转炉或三座转炉，经常一座或两座转炉进行生产，另外一座转炉转炉处于修炉或备用。今年来由于采用渐渣护炉技术，转炉寿命大幅度提高，所以今后很可能出现“一吹一”或“二吹二”的转炉车间。但在目前的设计中，仍应该按二吹一或三吹二的模式进行设计。
4.2 转炉的公称容量
转炉公称容量由三种表示方法：以平均金属装入量吨数表示；以平均出钢量吨数表示；以平均炉产良坯量吨数表示。通常认为以转炉平均出钢量表示较为合理。一座转炉炼钢车间的转炉公称容量，可根据该车间的年产良坯量W坯来确定。
① 车间年产钢水量Wm。对于全连铸车间
Wm=W坯η坯t=50096%=521 万吨
② 车间年出钢炉数m
m=n365β2460τ=236585%246040=22338 炉
式中 n—车间转炉的工作模式，二吹二时n=2，β为转炉的作业率，一般为80%～90%
τ —转炉炼钢平均冶炼周期
4.3 转炉平均出钢量G
G=Wmm=521000020780=233 t
则选择公称容量为250t的转炉，最大出钢量为275t，钢包容量为275t。
5、 转炉氧枪设计
氧枪时转炉吹氧设备中的关键设备，它由喷头、枪身和枪尾三部分组成。
5.1 喷头类型与选择
喷头在氧枪中是一个极为重要的构件，从炼钢的角度来说，要就喷头能正确合理地供养，使熔池能够获得强烈而均匀的搅拌，达到快速化渣和强化熔池元素氧化的目的。
喷头按喷孔形状可分为拉瓦尔型、直筒型喷头；按喷孔数目又可分为单孔和多孔喷头；按流过喷孔介质分为吹氧型、吹氧-石灰粉型和氧-燃喷头。
单孔拉瓦尔喷头供氧强度低，冲击面积小，只适合小型转炉使用，大中型转炉常采用三孔、四孔、五孔的多孔拉瓦尔型喷头。多孔喷头将集中供氧变为分散供氧，增大了冲击面积，可以减少喷溅，提高金属收得率，枪位稳定，成渣速度快，供氧强度大，可提高生产率。
我国推荐100t以下转炉采用三孔拉瓦尔喷头，100t以上转炉采用四孔或五孔喷头。据此，本次设计选用六孔拉瓦尔喷头。
5.2 喷头尺寸设计
合理的喷头结构时氧气转炉合理的供氧制度的基础。氧枪喷头设计的关键在于正确选择喷头参数。目前主要根据可压缩流体理论进行喷头参数的计算。
（1） 氧流量或供氧强度。氧流量Q时氧枪设计的重要参数。当喷孔的出口马赫数和操作氧压选定后，喷孔的喉口面积就取决于氧流量。Q为
Q=VO2GτO2 m3min=52.7722.43223318=478.15 m3m
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