高边坡脚手架施工方案.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流高边坡脚手架施工方案.doc.精品文档.金沙江白鹤滩水电站2016-2017年度施工区抢险及防汛零星工程第标段骑骡沟大桥左岸桥头脚手架施工方案编制： 复核： 审核： 中铁十五局集团第一工程有限公司白鹤滩水电站项目经理部目录1 工程概况12 编制依据13 施工方案13.1 施工准备13.2 施工工艺13.3 施工要求34 施工进度安排45 主要材料及机具要求45.1 主要材料45.2 主要机具56 质量保证措施57 安全保证措施67.1 架子工上岗要求67.2 注意事项67.3 脚手架的安全防护78 脚手架计算书78.1 计算参数78.2 大横

2、杆的计算：88.3 小横杆的计算:108.4 扣件抗滑力的计算:118.5 脚手架立杆荷载计算:128.6 立杆的稳定性计算:138.7 最大搭设高度的计算:158.8 连墙件的计算:168.9 立杆的地基承载力计算:171 工程概况受雨季持续降雨影响，葫白公路骑骡沟大桥左岸桥头附近路基K10+980K11+000段左侧边坡发生局部垮塌，为防止垮塌加剧，加强路基边坡稳定性，对该边坡采用系统喷锚支护修复。由于此边坡高度较高，施工中需搭设脚手架，特编制此专项方案。2 编制依据2.1 白鹤滩水电站工程设计（修改）通知单（编号：BHT/365-2015-007），关于修复葫白公路骑骡沟大桥左岸桥头附近

3、路基垮塌边坡支护的设计通知。2.2 建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。2.3 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2011)。2.4 我单位拥有的工法、科技成果和现有的管理水平、劳动力设备、技术能力以及以前所从事的类似项目所积累的施工经验。3 施工方案3.1 施工准备3.1.1队伍、人员、机械设备进场：安排专业人员进行施工，主要施工机械设备根据施工需要相应配备。3.1.2施工用电：采用柴油发电机供电。3.1.3原材料准备：备足所需原材料，经项目部自检合格，监理工程师抽检合格后方可使用。3.1.4对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底，交底双方均应签字。3.1.5

4、清除脚手架搭设四周的障碍物，以便安放垫板。3.2 施工工艺脚手架搭设高度约为35m，分两个平台搭设。第一平台搭设在混凝土路面上，高度为15m；第二平台搭设在原边坡马道上，高度为20m，两个平台间采用横向钢管连接成一整体。按照以下施工顺序进行搭设：基础清理垫块竖立杆并同时按扫地杆搭设水平杆设置连墙件搭设剪刀撑铺设脚手板搭设安全防护措施安装爬梯验收。3.2.1主要搭设参数： 立杆纵距1.8m，立杆横距1.55m，步距1.5m，连墙件设置为二步三跨，内排架距离边坡控制在0.35m内。3.2.2接头采用搭接连接，搭接长度不应少于1m，并应等间距设置3个旋转扣件固定。底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆

5、的连接交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开距离不得小于0.5m，并不得在同一步内，立杆顶部应高出施工面1.5m。3.2.3搭设水平杆按步距要求水平设置，接头管应采用搭接连接，搭接长度不应少于1m，并应等间距设置3个旋转扣件固定。内外两根纵向水平杆的接头不应在同步跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于0.5m，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的1/3。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。3.2.4按照二步三跨设置连墙件，采用22锚杆打入山体深1.5m，与纵横杆连接。防止脚手架整体向外倾翻和下滑。3.2.5脚手架马道基础

6、锁脚锚杆采用22mm螺纹钢筋进行锚固。3.2.6立杆由底到顶贯通。脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，不一致时必须采取措施校正到位。3.2.7沿脚手架全高采用柔性拉锚系统分段向上斜拉，斜拉方向上倾45度，柔性钢绳拉锚系统按照6m6m间距进行布置。同时，每级平台设置一排地锚插筋与脚手架水平小横杆连接牢固，地锚间距与脚手架纵向间距一致，按照1.8m间距进行设置。通过以上局部加固，以起到分段卸荷和防止脚手架在钻机冲击反力作用下向外倾翻，确保边坡脚手架整体安全稳定3.2.8搭设剪刀撑应符合下列要求：3.2.6.1脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪力撑。3.2.6.2每副剪刀撑跨越立杆的根数不应

7、超过5根，间距9米，与纵向水平杆呈4560度角。3.2.6.3剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接，其搭接长度不应小于1米，不少于3个旋转扣件固定，固定间距不应小于1m，并用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上，其交点距中心主交点的距离应大于150mm。3.2.9安装安全爬梯：采用钢管、旋转扣件连接，踏步采用双钢管铺设。3.2.10验收：脚手搭设完毕必须经验收后才能使用。3.2.11脚手架拆除流程：拆除外脚手与墙体临时拉接拆拉接修补拉锚洞拆除围护设施拆除水平杆拆除立杆。拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等。不

8、准分立面拆架或在上、下两步同时进行拆架，做到步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣件。所有连墙件等必须随脚手架拆除同步下降。严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于2步。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连墙件。卸料时各配件严禁抛掷至地面3.3 施工要求3.3.1作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值。3.3.2在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和

9、人员通行。严禁作业人员在架面上奔跑、退行。3.3.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。3.3.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。3.3.5工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。3.3.6人员上下脚手架必须走安全通道，严禁攀爬脚手架上下。3.3.7每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢

10、复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。3.3.8在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。4 施工进度安排本工程施工进度目标：满足业主进度要求。5 主要材料及机具要求5.1 主要材料5.1.1钢管应符合GB/700标准，选用483.6钢管，表面应光滑，不得有折叠、裂缝、搭焊等缺陷存在，不得有超过壁厚允许偏差值的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤结疤等缺陷存在，钢管表面锈蚀的深度0.50mm，钢

11、管弯曲12mm。脚手架钢管严禁用电焊或氧焊切割，严禁打孔。5.1.2扣件：采用与钢管外径相同的扣件，有裂缝、变形的扣件严禁使用。5.2 主要机具 5.2.1扳手、力矩扳手、工具袋套、水平尺、线锤等。6 质量保证措施6.1 管理措施6.1.1 建立健全质量管理机构，成立以主管领导、总工程师、专职质量检查工程师、队质检员及测试人员为主体的质量管理体系，人员固定，职责明确，奖罚分明。组织全体施工人员认真学习规范，强化全员质量意识，掌握并遵照设计要求和技术规范施工，推行全员质量责任制，提高全员抓质量的自觉性。6.1.2 认真复核技术文件，做好施工前的技术交底和岗位培训，确保技术指导和施工方法正确。6.

12、1.3 施工中坚持“三检”制度（自检、互检、交接检）做到检查有记录，发现问题有处理结果。6.1.4 加强试验工作，对所有用于本工程的材料把关检测，不合格材料不准进场。6.1.5 严格执行技术标准，加强施工质量控制，对施工中每一道工序随时进行检查，强调以自检为主，以监理工程师检测为准，所有工序须经监理工程师检验合格后方可进行下一道工序的施工。6.1.6 按照施工工艺的要求配备足够的施工设备，以精良的设备保证施工质量，真正体现以设备保工艺、以工艺保质量。6.1.7 组织专业化队伍施工，推行标准化作业。6.1.8 认真贯彻按合同条款办、按规范办、按监理工程师的指示办的原则，施工中积极配合和支持监理工

13、程师开展工作，齐心合力，共同把好质量关。6.2 质量要求6.2.1脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠。6.2.2立杆垂直度允许偏差：H/200，不大于10cm。6.2.3间距：步距偏差20mm，柱距偏差50mm，排距偏差20mm。6.2.4纵向水平杆高差：20mm（杆两端），同跨同一截面内高差：10mm。6.2.5双排脚手架 横向水平杆外伸长度偏差：外伸0-50mm。6.2.6两根相邻立柱对接扣件高差：要求50mm。6.2.7扣件螺栓拧紧矩：65N.M。7 安全保证措施7.1 架子工上岗要求7.1.1架子工必须经过培训，持证上岗。7.1.2架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、年

14、老体弱、不适于高空作业的人，禁止从事架子工作。7.1.3架子工生病未愈或病后不得操作。7.1.4架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋。7.1.5必须戴好安全帽，系好安全带。7.2 注意事项7.2.1安全带应高挂低用。7.2.2工具及小零件必须放在工具袋内。7.2.3在脚手上人员要精力集中，严禁打闹跑跳，严禁酒后上班。7.2.4六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架子上操作。7.2.5脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业。7.3 脚手架的安全防护7.3.1脚手架栏杆设在外立杆的内侧，双道并自上而下通挂阻燃型密目立网与杆件扎牢，网与网之间必须搭接

15、绑牢，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢绑紧。7.3.2在任何情况下，脚手架围护高度应比操作面高1.5米。7.3.3水平网设置：7.3.3.1支杆设在脚手架上，支牢，上端设水平撑杆。7.3.3.2安全网的内外口应由边绳与支杆绑牢，外口应高出里口600mm以上，里口应与脚手架上设置的横杆绑牢，不得留有空隙。7.3.3.3网与网之间必须搭接牢靠，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢、绑紧。7.3.3.4平网下严禁设置立杆或横杆。7.3.3.5安全网有杂物应及时清除。8 脚手架计算书8.1 计算参数8.1.1脚手架参数：双排脚手架搭设高度为35m， 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8m，立杆的横距为1.55

16、m，步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.35m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距3.6 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。8.1.2.活荷载参数：施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途：边坡支护；同时施工层数：1层。8.1.3风荷载参数：基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65。8.1.4.静荷载参数：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2)：0.1291；

17、脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板铺设层数为23层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033。8.1.5地基参数：地基土类型：混凝土、碎石土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2)：0.25；地基承载力调整系数：1.00。8.2 大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆

18、上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。8.2.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)8.2.2强度验算跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0

19、.080.1661.22+0.100.981.22 =0.16 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.22-0.1170.981.22 =-0.189 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.16106,0.189106)/4490=42.094 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 42.094 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求。8.2.3挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1

20、05=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V=0.6770.13812004/(1002.06105107800)+0.9900.712004/(1002.06105107800) = 0.735 mm大横杆的最大挠度0.735 mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150 mm与10 mm，满足要求！8.3 小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。8.3.1荷载值计算大

21、横杆的自重标准值：p1= 0.0331.2 = 0.04 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.2/(2+1)=0.126 kN；活荷载标准值：Q=21.051.2/(2+1) =0.840 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.04+0.126)+1.4 0.84 = 1.375 kN； 图3 小横杆计算简图8.3.2强度验算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 1.3751.05/3 =

22、0.481 kN.m；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.487 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.487106/4490=108.421 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =108.421 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求。8.3.3挠度验算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.04+0.

23、126+0.84 = 1.006 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1005.961050(310502-410502/9 ) /(722.06105 107800) = 1.861 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.861 = 1.885 mm；小横杆的最大挠度为 1.885 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求。8.4 扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40

24、kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.22/2=0.04 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.2/2=0.189 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.2 /2 = 1.26 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.017+0.189)+1.41.26=2.06 kN；R 6.4

25、0 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。8.5 脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 8.5.1每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1291 NG1 = 0.1291+(1.202/2)0.033/1.5033.70 = 5.248； 8.5.2脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3221.2(1.05+0.3)/2 = 5.346 kN； 8.5.3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15221.2/2 = 1.

26、98 kN；8.5.4吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005 ，NG4 = 0.0051.233.7 = 0.202 kN；经计算得到，静荷载标准值：NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.777 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：NQ= 21.051.21/2 = 1.26 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.45 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构

27、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1 ，Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.7 0.4510.645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1.4NQ= 1.212.777+ 1.41.26= 17.096 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.212.777+ 0.851.41.26= 16.831 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为： Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40

28、.2031.21.52/10 = 0.065 kN.m；8.6 立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.096 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系

29、数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.265 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 17096/(0.265424)=152.153 N/mm2；立杆稳定性计算 = 152.153 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.831 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155

30、 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 16831.366/(0.265424)+65280.127/4490 = 164.338 N/mm2；立杆稳定性计算 = 164.338 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N

31、/mm2，满足要求。8.7 最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7.528 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.26 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m；Hs =0.2654.2410-4205103-(1.27.528+1.41.26)/(1.20.129)=78.982 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 78.9

32、82 /(1+0.00178.982)=73.201 m；H= 73.201 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.7m，小于H，满足要求。按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7.528 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.26 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)

33、= 0.065 /(1.4 0.85) = 0.055 kN.m；Hs=( 0.2654.2410-4205103-(1.27.528+0.851.4(1.26+0.2654.241000.055/4.49)/(1.20.129)=70.146 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 70.146 /(1+0.00170.146)=65.548 m；H= 65.548 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.7m，小于H，满足要求。8.8 连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按

34、照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.072 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.072 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 350/15.9的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又

35、：A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9414.2410-4205103 = 81.792 kN；Nl = 8.072 Nf = 81.792，连墙件的设计计算满足要求，连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.072小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求。 图4 连墙件扣件连接示意图8.9 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 160 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =67.325 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.831 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2。p=67.325 fg=160 kpa，地基承载力满足要求。