内支撑拆除施工方案1.doc

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1、 内支撑拆除施工方案编制单位:1 目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况1第一节 项目工程概况1第二节 内支撑梁概况2第三章 施工部署3第三节 重难点分析3第四节 施工工艺3第四章 施工准备3第五节 内支撑梁拆除施工前条件3第六节 管理人员及劳动力表4第七节 材料机械设备投入计划4第八节 进度计划5第五章 施工原理及工艺流程5第九节 总体施工流程5第十节 绳锯法切割施工原理8第十一节 支撑梁切割拆除9第六章 设备运转及机械破碎荷载分析18第十二节 工程概况18第十三节 验算依据19第十四节 结构验算数据19第十五节 验算分析结果：29第十六节 120#炮机技术参数29第十七节 8T叉车技术参

2、数31第七章 基坑安全监测与文明施工33第十八节 内支撑梁基坑位移监测33第十九节 基坑结构安全控制33第二十节 安全文明施工34第二十一节 环保要求34第八章 应急预案35第二十二节 各类事故的应急措施:35第二十三节 事故的报告、调查36第二十四节 事故的分析、处理37第二十五节 其它有关规定、安全检查及安全教育39第二十六节 生产安全事故应急救援程序及相关人员职责:40 第一章 编制依据序号文件名称文件编号1建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001JI19-20012建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014建筑工程施工

3、现场供用电安全规范GB50194-935建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001(2011年版)6混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20117建筑施工安全检查标准JGJ59-2011第二章 工程概况第一节 项目工程概况 小榄海港城商业项目场地位于中山市小榄镇，南边毗邻中山市小榄汽车站，东邻小榄大道，西邻东区工业区，北邻升平中路，设3层地下室，基坑大致呈矩形布置，周长约600m，南北长约165m，东西宽约132m，基坑开挖深度为13.80m，拟建建筑物为1栋40层办公楼，商业裙楼8层，设3层地下室。根据场地岩土工程勘察报告，并结合场地周边的环境情况，本工程的基坑支护结构设计

4、采用800厚地下连续墙和2道钢筋混凝土环形内支撑的支护形式；基坑侧壁采用混凝土剪力墙围护结构，内支撑结构为钢筋混凝土梁、钢构立柱，基坑内负一层地下室处布置1道支撑梁，负二地下室处布置2道支撑梁，第一道支撑梁底至负一层板面距离3.2米，第二道支撑梁梁底至负二层楼面距离1.5-1.7米，基坑支护平面图如下：支撑梁平面示意图（二层）第二节 内支撑梁概况支撑梁编号宽度b（mm）高度h（mm）混凝土标号环梁1（HL1）20001000C30环梁2（HL2）34001200C30支撑梁1（ZCL1）10001000C30连系梁1（LXL1）800800C30连系梁2（LXL2）10001000C30腰梁1

5、(YL1)12001400C30第三章 施工部署第三节 重难点分析施工部位重点难点支撑梁拆除1、工期紧，需尽量缩短支撑梁拆除对其他班主施工影响；2、拆除时需考虑对主体结构的影响。3、第一道支撑梁与楼面距离较高，施工难度增加。第四节 施工工艺 结合现场实际情况，内支撑拆除采用以下方案1、 第二道内支撑拆除：支撑梁及联系梁采用切割拆除，环梁、腰梁、及叉车无法通行的区域采用机械破碎拆除。2、 第一道内支撑拆除：吊车覆盖半径范围内的支撑梁及联系梁采用切割拆除，环梁及吊车覆盖半径以外的支撑梁、联系梁及腰梁采用机械破碎拆除。第四章 施工准备第五节 内支撑梁拆除施工前条件根据设计图纸要求及工程进度，拆除内支

6、撑要求相应楼层浇筑混凝土到达设计强度后拆除支撑梁。第六节 管理人员及劳动力表序号姓名职务职责联系电话1邬名福项目负责人负责全面协调、联系、处理、现场总指挥等各项工作139288590632彭强分部总工负责施工方案及安全预案的编制、并做技术交底133264537553欧阳元宝现场负责人负责施工现场生产指挥工作137603107194司机工程机械、汽车工程机械操作、汽车运输，5人5拆除班组切割拆除及机械破碎50人6吊装班组砼块吊装外运6人7电工日常用电供应及维护2人8防护员2人9安全员4人第七节 材料机械设备投入计划序号设备名称单位数量备注1液压绳锯机台8备用机1台2金刚石链条米2800切割耗材3

7、汽车吊台1用于切割梁块吊运4平板汽车辆5用于切割梁块的运输5叉车台1用于砼块转运6120#炮机台8-10用于破碎环梁、腰梁经过对工程现场实际情况了解，针对本工程的工程量和施工工期要求，依据现场投入的机械设备和技术力量，按工期计划配置设备、人员。第八节 进度计划1、内支撑拆除时间内支撑拆除施工进度表（单层支撑梁的四分之一）。序号楼板完成后天数12345671支撑梁钢管支撑2支撑梁拆除3吊装外运4拆除钢管支撑 第五章 施工原理及工艺流程第九节 总体施工流程1、负二层底板浇筑且混凝土强度达到70%第二道内支撑拆除负一层底板浇筑且混凝土强度达到70%第一道内支撑拆除2、每道内支撑拆除分四个区域进行（见

8、右图）单个区域总施工流程先拆除连系梁再拆除支撑梁后拆除环梁平行最后拆除腰梁1区施工顺序2区施工顺序3区施工顺序4区施工顺序分项拆除施工流程1、切割施工：切割位置放线支架搭设安装导轨安装金刚石绳索连接相关操作系统设置安全防护栏内支撑梁切割叉车转运吊装混凝土梁平板车运输至工地外弃置拆除临时支撑2、机械破碎施工：机械拆除废旧钢筋清理归堆渣土清理渣土吊装外运3、环梁拆除施工需平行拆除，确保其平行受力，两钢构柱之间的部分从中心向两端进行拆除。第十节 绳锯法切割施工原理 金刚石绳锯拆除法是金刚石绳索在液压马达驱动下绕切割面高速运动研磨切割体，完成切割工作。由于使用金刚石单晶作为研磨材料，故此可以对石材、钢

9、筋混凝土等坚硬物体进行切割。切割采用的是液压泵站，前期利用金刚石绳把要切割的钢筋混凝土支撑梁抱捆固定，然后利用液压泵站驱动锯架上的气缸，在切割的过程中气缸不停的往锯架上方行走，待气缸行走到一定位置之后，所要切割的混凝土块即将切割完成。切割过程中不但操作安全方便，而且震动和噪音很小，被切割物体能在几乎无扰动的情况下被分离。切割过程中高速运转的金刚石绳索需靠水冷却，并将研磨碎屑带走，正常情况下切割一个混凝土截块的时间在20分钟左右（根据支撑梁的大小而定）。第十一节 支撑梁切割拆除11.1 临时支架搭设1、 待相对应梁板混凝土强度达到设计要求时，开始支撑架的搭设。现场主要选用搭支架的方式来做支撑，拟

10、采用搭设支架的方法来配合拆除。拆除下来的梁块直接先放置于支架上，待一条支撑梁全部拆除完成再统一用汽车吊将梁段吊起。内支撑梁支撑架采用48*3.5的钢管搭设，沿内支撑梁水平方向在内支撑梁两边搭设支架，立杆间距为550mm，步距为1100mm，扫地杆距楼地面200mm，示意图如下：2、验算依据工程名称计算依据计算部位截面尺寸为1000*1000或800*800的内支撑梁计算参数计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。立杆的纵距 b=0.6米，立杆的横距 l=0.6米，立杆的步距 h=1.00米。梁顶托采用100*100木方。采用的钢管类型为483.5。混凝土自重：25.5KN/

11、m支架示意图序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论梁底顶托梁计算1.顶托梁抗弯强度计算f=0.553106/83333.3=6.64N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13N/mm2满足要求!2顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.246mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250满足要求!立杆稳定性计算不考虑风荷载：=11919/(0.537489)=45.351N/mm2f满足要求!考虑风荷载作用：=11969/(0.537489)+26000/5080=50.749N/mm2f满足要求!11.2 支撑梁的切割与拆除1、设备选择 由于该项目为内支撑切割工程，不得破坏原结构，因此我司本次拆除采

12、用德国进口的世界领先技术的混凝土钻切设备“喜利得LP32/TS32”全液压切割机进行无损静力切割，绳锯切割具有切口平直，整齐、速度快，效率高，不会破坏原结构，噪音低、无粉尘、操作简便等特点。本工程拟采用切割设备“喜利得LP32/TS32”全液压切割机，机械参数如下：1、绳锯驱动方式：液压2、马达型号：HFM-23/HM-323、液压输出功率：22/30kw4、最大切割深度:不限深度5、进给驱动方式：液压6、切割机头重量：35kg7、绳锯驱动马达重量：6.5kg8、尺寸L/W/H：325/350/4009、总重量：41.5kg10、可配液压动力站：HAG-12.22、支撑梁切割拆除施工 地下室外

13、墙回填后，待相对应楼板达到设计要求后，对其对应的内支撑梁进行拆除。采用特制的金刚石合金绳锯条为工作介质，将液压绳锯机执行机构安装于被切割的支撑梁上。3、钢构柱拆除（1）用氧焊将钢构柱的对角割断。（2）利用叉车将钢构柱叉住，再将另外两个对角割断（钢构柱分段每段不超过1.5m,如分段过长分离时容易侧翻）。（3）将切割分离后的钢构柱用叉车转运至吊车工作半径范围内装车。4、支撑梁吊装外运（1）起吊分析根据现场勘查，本工程采用50T履带作业，汽车吊摆放于东南一侧空地、西南角和西北角，具体如下图所示，第一、二道支撑梁在分块切割后，在吊车作业覆盖半径之内的根据吊车工况表分块后直接吊离基坑，作业半径之外的，利

14、用叉车转运至吊车覆盖半径范围内，然后才利用汽车吊将支撑梁吊离基坑，直接将支撑梁吊至平板车上拖至砼块临时堆放场地。50吨履带吊性能表：根据汽车吊性能表，汽车吊起吊覆盖范围示意如下（1-4区）：一区吊车摆放示意图二区吊车摆放示意图三区吊车摆放示意图四区吊车摆放示意图受到场地影响，汽车吊无法将切割下来的支撑梁一次吊运出基坑，故需要转运：将一台8t叉车调至相应楼层地板切割下来的支撑梁采用叉车将砼块转运至吊车作业半径之内吊车调离基坑采用大型平板车将砼块运走;需要转运的区域为ABC区段、CD区段、EF区段、GA区段一部分。（按照进度计划中切割的划分，叉车转运部分单段混凝土重量分块控制在8T左右。） 叉车转

15、运实景图 吊装实景图5、拆除过程中需要注意的要点1）拆除支撑时先均匀对称的拆除与圆环相连的支撑，分段拆除角撑，最后平行拆除圆环梁和腰梁。另外，拆除前，需要对内支撑周边的材料进行转运，特别是较重的钢筋，以减小基坑的周边荷载。2）拆除前须保证内支撑下层的墙柱梁板施工完成，且混凝图强度达到70%以上。3）拆除梁段的处理：对于能够用汽车吊吊运的切割梁块直接用平板汽车运走，对于汽车吊作业半径范围外的采用叉车转运。12.3 机械破碎拆除施工1) 待切割班组清理炮机车通行车道后，用吊车将炮机吊至基坑。2) 采用120#炮机直接将需破碎的内支撑保护层剥离直至露出钢筋。3) 利用风割将内支撑上面及一侧钢筋割断，

16、直至将内支撑破碎至露出另外两侧钢筋并将其割断，按此顺序依次破碎。4) 使用80#铲车将渣土运至吊车覆盖半径范围内倒入装渣斗。5) 利用吊车将渣土调离基坑并外运。第六章 设备运转及机械破碎荷载分析第十二节 工程概况 小榄海港城商业项目场地位于中山市小榄镇，南边毗邻中山市小榄汽车站，东邻小榄大道，西邻东区工业区，北邻升平中路，设3层地下室，基坑大致呈矩形布置，周长约600m，南北长约165m，东西宽约132m，基坑开挖深度为13.80m，拟建建筑物为1栋40层办公楼，商业裙楼8层，设3层地下室。主体为现浇钢筋混凝土结构。由于拆撑施工需求，需将8T叉车及120#炮机吊至基坑施工，其荷载需要临时支撑于

17、相应楼层上，故需对相应楼层进行结构验算。第十三节 验算依据 1、政府部门的有关法规、法令； 2、施工及验收规范、规程、标准； 3、建筑结构荷载规范（GB50009-2010）； 4、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）； 5、建筑抗震设防分类标准 (GB50223-2008)； 6、混凝土结构设计规范 (GB50010-2010)； 7、混凝土结构加固设计规范 (GB50367-2006)； 8、建筑抗震加固技术规程 (JGJ116-2009)； 9、混凝土结构加固技术规范 （GB50367-2006）； 10、混凝土结构加固构造 （06SG311-12）； 11、原设计图纸。 12、

18、中科院研发的“PKPM 2010版”结构计算软件。第十四节 结构验算数据14.1 主要建模参数与原设计图纸的数据进行验算： 1、验算范围按原设计的施工图相应楼板进行结构验算。 2、楼面活载：根据建筑荷载设计规范（GB 500092012）的要求，只考虑轴内炮机施工时及叉车叉运混凝土的活载取16T作为验算依据。 3、楼面恒载：根据建筑荷载设计规范（GB 500092012）的要求，楼板自重为计算机根据楼板厚度自动生成。 4、柱混凝土强度为C60，楼板混凝土强度为C35。主要布置位置及截面尺寸均按原图，取整数值计算。并根据设计要求，按6度抗震设防要求，第二组，抗震等级为四级，基本风压为0.5kN/

19、。14.2 按以上的数据，采用中科院研发的“PKPM 2010版”结构计算软件，按现行规范标准，对负一层梁板进行了复核验算。PKPM为建筑工程设计软件，该软件的特点是完全适应中国规范的内力组合并能自动生成配筋包络图14.3 参考原设计图负一，负二层板、柱的截面尺寸和配筋，以及混凝土强度等数据。14.4 计算信息 1.材料信息 混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm2 ftk=2.20N/mm2 Ec=3.15104N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.236% 纵向受拉钢筋合

20、力点至近边距离: as = 20mm 2.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: G = 1.000 可变荷载分项系数: Q = 1.000 准永久值系数: q = 1.000 永久荷载标准值: gk = 5.500kN/m2 可变荷载标准值: qk = 18.000kN/m2 3.计算方法:弹性板 4.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 5.设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比: = 0.20014.5 配筋计算(lx/ly=7900/7400=1.0682.000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(

21、G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0170+0.0204*0.200)*(1.000*5.500+1.000*18.000)*7.42 = 27.148 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*27.148106/(1.00*16.7*1000*200*200) = 0.041 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.041) = 0.042 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*200*0.042/300 = 462mm2 5)

22、 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 462/(1000*220) = 0.210% min = 0.236% 所以取面积为As = min*b*h = 0.236%*1000*220 = 519 mm2 采取方案14150。 2.Y向底板钢筋 1) 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0204+0.0170*0.200)*(1.000*5.500+1.000*18.000)*7.42 = 30.646 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*My/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*30.646106/(1.00*16.7*1000*

23、200*200) = 0.046 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.046) = 0.047 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*200*0.047/300 = 523mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 523/(1000*220) = 0.238% min = 0.236% 满足最小配筋要求 采取方案14150. 3.X向支座左边钢筋 1) 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0531*(1.000*5.500+1.

24、000*18.000)*7.42 = 68.391 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mox/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*68.391106/(1.00*16.7*1000*200*200) = 0.102 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.102) = 0.108 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*200*0.108/300 = 1205mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 1205/(1000*220) = 0.548% min =

25、 0.236% 满足最小配筋要求 采取方案14150 4.X向支座右边钢筋 1) 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0531*(1.000*5.500+1.000*18.000)*7.42 = 68.391 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mox/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*68.391106/(1.00*16.7*1000*200*200) = 0.102 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.102) = 0.108 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*

26、/fy = 1.000*16.7*1000*200*0.108/300 = 1205mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 1205/(1000*220) = 0.548% min = 0.236% 满足最小配筋要求 采取方案14150. 5.Y向上边支座钢筋 1) 确定上边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0560*(1.000*5.500+1.000*18.000)*7.42 = 72.077 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Moy/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*72.077106/(1.00*16.7*1000*

27、200*200) = 0.108 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.108) = 0.114 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*200*0.114/300 = 1274mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 1274/(1000*220) = 0.579% min = 0.236% 满足最小配筋要求 采取方案14150. 6.Y向下边支座钢筋 1) 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0560*(1.000*5.500+

28、1.000*18.000)*7.42 = 72.077 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Moy/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*72.077106/(1.00*16.7*1000*200*200) = 0.108 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.108) = 0.114 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*200*0.114/300 = 1274mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 1274/(1000*220) = 0.579% min

29、 = 0.236% 满足最小配筋要求 采取方案14150.146 跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = (0.0204+0.0170*0.200)*(5.500+18.000)*7.42 = 30.646 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0204+0.0170*0.200)*(5.500+1.0*18.000)*7.42 = 30.646 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = M

30、k/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) = 30.646106/(0.87*200*523) = 336.756 N/mm sq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) = 30.646106/(0.87*200*523) = 336.756 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*220= 110000mm2 te = As/Ate 混规(7.1.2-4) = 523/110000 = 0.475% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 k = 1.1-0.6

31、5*ftk/(te*sk) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.65*2.20/(0.475%*336.756) = 0.207 q = 1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.65*2.20/(0.475%*336.756) = 0.207 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3.15104 = 6.349 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 523/(1000*200) = 0.262% 7) 计算受弯构件的短期

32、刚度 Bs Bsk = Es*As*ho2/1.15k+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)(混规(7.2.3-1) = 2.0105*523*2002/1.15*0.207+0.2+6*6.349*0.262%/(1+3.5*0.0) = 7.784103 kN*m2 Bsq = Es*As*ho2/1.15q+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)(混规(7.2.3-1) = 2.0105*523*2002/1.15*0.207+0.2+6*6.349*0.262%/(1+3.5*0.0) = 7.784103 kN*m2 3.计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影

33、响增大影响系数 当=0时，=2.0 混规(7.2.5) 2) 计算受弯构件的长期刚度 B Bk = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1) = 30.646/(30.646*(2.0-1)+30.646)*7.784103 = 3.892103 kN*m2 Bq = Bsq/ (混规(7.2.2-2) = 7.784103/2.0 = 3.892103 kN*m2 B = min(Bk,Bq) = min(3891.890,3891.890) = 3891.890 4.计算受弯构件挠度 fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B = 0.00143*(5.500+

34、18.000)*7.44/3.892103 = 25.975mm 5.验算挠度 挠度限值fo=Lo/250=7400/250=29.600mm fmax=25.975mmfo=29.600mm，满足规范要求!14.7裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0170+0.0204*0.200)*(5.500+1.00*18.000)*7.42 = 27.148 kN*m 2) 光面钢筋,所以取值vi=0.7 3) 因为C 20，所以取C = 20 4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.8

35、7*ho*As) 混规(7.1.4-3) =27.148106/(0.87*200*523) =298.322N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*220=110000 mm2 te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/110000 = 0.0048 因为te=0.0048 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*298.322) =0.621 7)

36、 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/150 =6 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq=(ni*di2)/(ni*vi*di) 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1)=1.9*0.621*298.322/2.0105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.2679mm 0.30, 满足规范要求第十五节 验算分析结果：经上述验算结果表明：增加16t活载时梁、板、柱的截面尺寸和配筋，以及混凝土强度等数据与原设计梁、板、柱的截面尺寸和配筋以及混凝土强度等数据相符，均满足转

37、运16t活载需求。且各构件承载力也能满足现行规范的安全使用要求。第十六节 120#炮机技术参数项目参数整机工作重量(kg):10030回转速度(rpm):11行走速度(Km/h):2.7-5.5爬坡能力(%):70/30接地比压(Kpa):0.39kg/c铲斗挖掘力(kN):8800斗杆挖掘力(kN):6300额定功率(Kw/rpm):64/2200排量(L):3.26冷却方式:水冷工作形式:直喷、涡轮增压、中冷式柴油发动机主泵最大流量(L/min):226L/min工作液压油路(Mpa):325kg/c行走液压回路(Mpa):355kg/c回转液压回路(Mpa):295kg/c控制液压回路(

38、Mpa):30kg/c运输总长度(mm):7599运输总高度(mm):2175驾驶室全高(mm):2175配重离地间隙(mm):855履带接地长度(mm):2880履带总长度(mm):3610履带板宽度(mm):500履带轨距(mm):1990最小离地间隙(mm):400后端回转半径(mm):2110第十七节 8T叉车技术参数1、发动机技术参数：发动机型号制造商额定功率Nm/rpm最大扭矩Nm/rpm缸径/缸数/排量Mm/L耗油量g/KwhYC6B125玉柴发动机92/2300450/1500108/6/6.7812302、 具体参数：型号CPCD80A货叉起升时高度（带挡货架）mm5210B最大起升高度mm3000C自由起升高度mm0D货叉落地时全高（门架垂直时）mm