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1、目录目录摘要摘要 . .3AbstractAbstract . .4第一章第一章原始资料分析原始资料分析 . .5.5.10.15船舶荷载推算.15.21第二章第二章港口总平面布置港口总平面布置 . .22码头卸港量计算 . .22码头泊位数计算 . .23码头岸线长度计算.25港口陆域布置.25港口水域布置.31港内波稳条件验算.34第三章第三章码头结构造型与设计码头结构造型与设计 . .35面板设计.35分析荷载作用.35作用效应计算.35作用效应组合.41配筋计算.42抗裂验算.46纵梁设计. .48计算原则.48计算参数.49作用分析.50作用效应.50作用效应计算.51作用效应组合.
2、53配筋 . .54抗裂验算 . .56横向排架计算. .58计算原则.58计算参数.59作用效应分析.63作用效应计算.64作用效应组合.77配筋.78抗裂验算.81桩的设计. .82设计条件.82桩的配筋.83桩的承载力验算 . .83桩的吊运.83打桩时混凝土抗拉强度计算. .84抗裂验算.85靠船构件的计算.86内力计算.86配筋 . .86裂缝宽度验算.87第四章第四章整体稳定性验算整体稳定性验算 . .88文献综述文献综述 . .91参考文献参考文献 . .94致谢致谢 . .95外文翻译外文翻译 . .96摘要摘要本次毕业设计的题目是广州ZD 渔港工程设计 。本毕业设计的目的是对
3、广州ZD 渔港进行港口平面布置、 顺岸式修船码头结构断面形式进行设计并验算整体结构稳定性。根据所给潮汐资料推求港区设计高水位、设计低水位、极端高水位、极端低水位。用水文资料推算设计风速，然后依照设计风速推算设计波高。确定水产品卸港量从而进行码头总平面布置，确定码头结构形式，设计码头断面，对面板、纵梁、横向排架（横梁、桩、桩帽）和整体稳定性进行必要的计算和验算。最后进行设计总结。设计中主要包括港口的平面布置和高桩码头结构的计算。其中港口的平面布置包括推求 2017 年卸港量、码头泊位数、码头岸线长度，最后进行陆域布置和水域布置。在总平面布置中要确定码头顶高程和底高程以及设计高水位、设计低水位和施
4、工水位，为下一步的断面设计打下基础。接下来对修船码头进行结构计算，对面板的计算主要难点在于荷载的接触宽度、传递宽度和计算荷载，荷载垂直码头岸线方向上取单宽板带。在强度计算中，使用期按五跨连续梁计算。面板的计算重点在于影响线上，不同形式的荷载的影响线不同，汽车荷载影响线略显麻烦。在强度验算时，这里采用了预应力混凝土纵梁，充分发挥了预应力混凝土的优势。横向排架计算运用了三弯矩方程，重点理解压缩系数，最后对横梁及桩进行配筋和验算。对靠船构件进行配筋计算和验算，对岸坡稳定性进行验算。码头结构形式在达到设计要求情况的前提下进行方案优化比选，高桩码头结构形式简单，结构轻，对地基要求不高。最后通过设计说明书
5、、设计计算书、平面图、结构图、配筋图、施工图，完成本次的毕业设计。关键字：关键字：修船码头荷载配筋验算AbstractThe graduation design topic is the GuangZhou city ZD project of fishing.The graduation is designed for GuangZhou port ZD layout, ports along theshore Ship repair wharf discharge type design and calculation section formthe structure stability
6、.According to the given data to determine the amount on aquatic dischargingport wharf general layout, determine the wharf structures, the design ofsection wharf, longitudinal and transverse bent panel on ships that pile,the whole stability of the components and necessary calculations andchecking Fin
7、al design.Design mainly includes the layout and port of piled wharf. The layout ofport in 2017, including speculation, determine the unloading port numberand length of shoreline berths, finally to decorate river water, landarrangement in the general layout important determine the elevation andbottom
8、 elevation pier and design of high water level, design and construction,low water level to the next section design to lay the foundation. Thedischarge YuMaTou structure calculation, the calculation of main difficultypanel width, relay contact load calculation, width and the width of theon-board vert
9、ical quay line on single direction with wide plate, strengthcalculation, use according to five continuous beam. The key lies in thecalculation amount, different loads affect online influence of differentforms of line, line slightly automobile loading effects in trouble,intensity, using prestressed c
10、oncrete longitudinal here, give full play tothe advantages of prestressed concrete. Using three transverse bending bentcalculation equation, understanding, and finally to compression coefficientand pile reinforcement and checking. By ship component of reinforcement andchecking of bank-slope stabilit
11、y checking last. Quay structure form to meetthe design requirements in the premise condition than scheme optimizationand piled wharf structure form, structure, simple to higher ground. Throughthe design specifications, design calculation, construction plan, charts,and complete the graduation design.
12、Key words: piled wharf layout institution第一章第一章 原始资料分析原始资料分析海港工程的设计潮位包括：设计高水位、设计低水位、极端高水位、极端低水位。、设计低水位推算、设计低水位推算根据海港水文规范 （JTJ213-98） ，设计高水位、设计低水位推算方法采用绘制高潮或低潮累积频率曲线。设计高水位采用高潮累积频率 10%的潮位，设计低水位采用低潮累积频率 90%的潮位。高潮或低潮累积频率按以下步骤统计：， 统计其在不同潮位级内的出现次数，潮位级的划分采用 10cm 为一级。，以横坐标表示累积频率，将各累积频率值点于相应潮位级下限处，连绘成高潮或低潮累积
13、频率曲线，然后在曲线上摘取高潮 10%和低潮 90%的潮位值。、极端低水位推算、极端低水位推算根据海港水文规范 （JTJ213-98）附录C， ，按下式近似计算极端高水位和极端低水位。hJ hs K式中：hJ极端高水位或极端低水位；hS设计高水位或设计低水位；hJ、hS需同时采用高水位或低水位；K 常数，采用与表C.0.4中潮汐性质、潮差大小、河流影响以及增减水影响都较相似的附近港口相应的数值，高水位时用正值，低水位时用负值。本港采用汕尾港相应数值：极端高水位 K=；极端低水位 K=。广州 ZD 港每日最高潮位统计表1号2号3号4号5号6号7号8号9号10号11号12号13号14号15号16号
14、17号18号19号20号21号22号23号24号25号26号27号28号29号30号31号一月221211198180170189213238245258268267261248231210185175181189197213221228241249246242238233221二月213190185193212233243249255257253246236216193184172172190214232229240234224226231229三月218190181179185204220227225226222217210194196197194190186195204209207210
15、214221225218213214227四月231227217216215216205217215200199201207210213204189179178182188185194198211236248239246231五月217209207208205203216233249260269267263251235220207196189187199221248269285295296292286273251六月223202210227248274284294287275264251238229219210202218243270301338368381374349314275241214
16、七月216232243248247250257261265265254239224206187179193211234257277287288283273260245220218216215八月219227233244248249253251248241225206203209215228248268282289288277261236210213215211207212221九月234247257268267258248232217221231230219224243264278279264244221219230247261254231215210211十月2192302352312282
17、21226235247255254246244241238234232233252264263255245231216202190184186186200十一月213226234236234233233232227217206194201217230250268271268262255246237221198175182197213225十二月232246256254251245236219199209216223228239246252249246238227215197177159179202226242246260广州 ZD 港每日最低潮位统计表1号2号3号4号5号6号7号8号9号10号
18、11号12号13号14号15号16号17号18号19号20号21号22号23号24号25号26号27号28号29号30号31号一月42363133444228232320202530313639425360554429201927293942474543二月46453930232214211620314152555349413741353433272822283832三月432817131120262013104922212919202130414636272319162094148四月162635363121231391043811132128323230262115202225303629
19、25五月22253139474035384550545554494648515761563932344047537059687576六月76766156617280797675766971727580877871801031321551651741591441129482七月83776752403640536371666454464841302526252525303946465749727060八月46312320303849495248474846423734343933474843423636435258594934九月3140556458574336413840414038404655
20、64433220254562778174614639十月39504037252023223145556161555854474849514941322831374247515152十一月423428261410121926333743483941475252504844474749484750502617十二月17212323243237485462705540312934353742383936333237494938363635高潮累计频率统计1间隔月月月月月月月月月月月月数数 m00%23456789101112次累计次m/n*1潮位（M）381-372371-362361-352351
21、-342341-332331-322321-312311-302301-292291-282281-272271-262261-252251-242241-232231-222221-212211-202201-192191-182181-172172次数2236865422831222855 4 2303214142462231211 1322553131126324452244753114303141274514113058443222131210111051092127474141593724231323652334556611213051781251662072663033273503
22、633651223232335 343422 3 3 1315542 4 23 55 6 6 6 2314 21 1 13130低潮累计频率统计1间隔月月月月月月月月月月月月数数 m00%23456789101112次累计次m/n*1潮位（M）174-165164-155154-145144-135134-125124-115114-105104-9594-8584-7574-6564-5554-4544-3534-2524-1514-55次数2311810531761281513512823131186230225116413122112647573131212962302273123151
23、265331136623301241365312201102021816317182704518436524456688102844751462282983433643654022125330计算结果计算结果根据绘制的高（低）潮位累积频率曲线，查出：设计高水位：设计低水位：极端高水位：极端低水位： 。因为本港区没有波浪观测资料，只有港区附近气象站多年的风资料，所以需要根据风资料确定风浪要素，从而推求波高设计值。假定风浪要素的重现期简单地等于风速的重现期，即 50 年一遇的大风风速产生 50 年一遇的大浪。此时，可找出与某一波向对应的同向的逐年最大风速，组成年最大风速系列，按工程水文书中第六章所
24、述的频率分析法进行统计分析，采用皮尔逊 III 型曲线作为理论分布曲线进行适线配合，求出该风向的某一重现期的风速值作为推算同一重现期风浪的计算风速，然后按风场要素与波浪要素之间的关系求得该重现期的设计波浪。风资料序号年份NNNENEENEEESEESSSESSSWWSWSWWWNWNWNNW1234567891011121314151617181920212219891990199119921993199419951996199719981999200020012002200320042005200620072008200920104768989633453639398335981061014
25、457534561511454594611795143610514812875129510102121088411104615111061010661011119121379138101010710105857784612671484351248516568851513531567125139795137576959171614181816151316171514121513131416151217167157517891471511911715979811711111012812366797567837336767116813911716581273610141097141171212414
26、1210106131268171312812128812131311141591115101212129121271079910681489161065735610738781010736981011101175567585115111055715141216161413111415131210131111121413101514根据历年各风向频率统计表、各向历年最大风速表绘制风频率玫瑰图和最大风速玫瑰图，根据最大风速玫瑰图、地形图确定主要建港地区来波方向为：ESE 向和ES 向。NNWNEWESWSSE风向频率玫瑰图最大风速玫瑰图在分析风资料时要注意到，在风资料观测记录中，风向是按16 个方
27、位记录的。但是当需要统计分析某一个方向的波浪时，常常将此方向左右各一个方向（）内的风速均视为该方向的风速来统计，其原因是因为风向的观测并不是很准确。但若需每隔 45方位角进行统计分析时，则对每一个风向，的方位中，不能重复。又根据调查得知当地波浪以风浪为主。 m， 所以需换算成海上 10 m 高的风速。高度换算公式如下:Vl10 KzUzVh10 K Vl10式中:Vl10,Vh10-分别为离地面、海面高 10 m 处的风速；Uz-离地面 Z 处的风速；Kz-风速高度变化系数；K-风速增大系数。历年 ESE 向，ES 向最大风速详细换算如下表：ESE、ES 向多年最大风速转换表ESEES风向风速
28、序号12345678910111213141516171819202122U(m/s)121211918121411912912151112930121111911U(m/s)U(m/s)1818181820141821911182115152415201512151420U(m/s)在风速资料分析中采用近似分析法，假定风浪要素的重现期简单地等于风速的重现期。因此先用皮尔逊型曲线作为“理论”频率曲线，进行适线配合，求得某波向的某一重现期的风速值，作为推算风浪的设计风速。 ESE ESE 向向列表计算 ESE 向风速（风速按降序排列）的变差系数Cv和偏态系数Cs，详细计算如下表。表中第 3 列
29、Ki为模比系数，第 7 列为年最大风速的经验累积频率 P，按累积频率的数学期望公式计算。ESE 向mU1m/sUKiiUKi1(Ki1)2(Ki1)30000000Pi12345678910111213141516171819202122合计mn1（%）把以上值点绘于机率格纸上，通过适线法，与经验点比较，Cv=、Cs=2Cv 这条曲线与经验点拟合最佳，Cv=、Cs=2Cv 这条曲线，取并查得： Cv= Cs=2CvP%12510205075909599Kp二年一遇： P=50%设计风速为二十五年一遇：P=4%设计风速为五十年一遇： P=2%设计风速为 ES ES 向向mU1m/sUKiiUKi
30、1(Ki1)2(Ki1)30. 0269Pi12345678910111213141516171819202122合计mn1（%）设计风速推求结果如下：通过适线法，与经验点比较，Cv=、Cs=，取 Cv=、Cs=，并查得：P%Kp Cv= Cs= Cv12510205075909599二年一遇： P=50%设计风速为 。二十五年一遇：P=4%设计风速为 ；五十年一遇： P=2%设计风速为 ；通过以上的分析计算，得到各主要来波方向的设计风速成果下表设计风速成果表风速（m/s）风向重现期ESE7ES7五十年二十五年二年风时(h)风区平均水深(m)计算水深的确定:， ，相差比较大，因此原始波要素需要
31、分设计高、低水位两种情况分别进行计算。判断风浪状态标准：在一定的风速U 下，在给定风时t 时产生最大波浪所需要的最短风距，记为 Fmin。当实际风距 FFmin时，则风浪受制于风时而处于过度状态，风浪推算时，取 Fmin作为计算风距。由给定的风速、风时查海港水文规范 ， 。ESE 风向重现期50最小风距12525110278ES 风向重现期最小风50135251262105距上表所得最小风距都大于实际风距 60km，风浪处于定常状态。用风速 U 和实际风距 60km 查查 海港水文规范 、 ， 计算 t/U、 d/U2,查图得折减系数 Kt,深水波高 H1/3乘以折减系数 Kt得浅水波高 H1
32、/3。由浅水波高 H1/3及风速 U 查图可得周期 Ts。根据海港水文规范 （JTJ213-98） ， ，计算结果填入下表。如果设计水位相差不大，可按平均水深进行推算。设计波高成果表波向ESE设计高水设计低水设计水位位位（）（）项目五十年二十五年二年波高 H1/3（m）周期 Ts(s)波高 H1/3（m）周期 Ts (s)波高 H1/3（m）周期 Ts (s)ES设计高水位（）设计低水位（）1. 4各种累计频率波高之间的换算根据海港水文规范 。计算结果下表。不同累积频率波高计算表设计波浪ESEESH1%H4%H5%H13%H1%H4%H5%H13%设计高水位五十年一遇波高（m）周期（s）二十五
33、波高（m）年一遇周期（s）二年一遇五十年一遇二十五二年一遇波高（m）周期（s）波高（m）周期（s）波高（m）波高（m）周期（s）设计低水位年一遇周期（s）船舶荷载推算船舶荷载推算风荷载根据港口工程荷载规范 ，作用在船舶上的计算风压力的垂直于码头前沿线的横向分力和平行于码头前沿线的纵向分力宜按下列公式计算：Fxw 73.6105AxwVx2Fyw 49.0105AxwVy2式中：Fxw，Fyw分别为作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力KN;Axw, Axw分别为船体水面上横向和纵向受风面积mm2;Vx,Vy分别为设计风速的横向和纵向分量m/ s;风压不均匀系数。4 万吨级渔船半载或压载时：l
34、og Axw 0.2830.727log DWlog Ayw 0.019 0.628log DW解得：Axw 4235.02m2，Ayw 777.46m2控制风速：船舶在超过九级风时离开码头到锚地避风，所以控制风速为 22m / sVxVy 22m / s查表10.2.3得：x 0.70，x1.00，因此：Fxw 73.61054253.022220.7 1060.52KNFyw 49.0105777.462221.00 184.38KN水流力根据港口工程荷载规范 ，作用在船舶上的水流力按附录 E 计算。水流对船舶作用产生的水流力船首横向分力和船尾横向分力：Fxsc Cxsc2V2BV2BFx
35、mc Cxmc2Fxsc、Fxmc-分别为水流对船首横向分力和船尾横向分力 KN;Cxsc、Cxmc-分别为水流力船首横向分力系数和船尾横向分力系统；水的密度；V 水的速度；B船舶吃水线以下的横向投影面积m2。式中：1t / m3,V 1.5m / s,d / D 13.3/12.3 1.08查表E.0.3得：Cxsc=0.14，Cxmc=0.08logB 0.4840.612log DW2B 1999.50m式中：B船舶吃水线以下的横向投影面积m2；DW 船舶载重量。1Fxsc 0.141.521999.5 314.92KN21Fxmc 0.081.521999.5179.96KN2水流对船
36、舶作用产生的水流力纵向分力：2Cyc 0.046Re0.134bRe VLvS 1.7LDCbLBFyc CycV2S式中：Fyc-水流对船舶产生的水流力纵向分力KN;Cyc-水流力纵向分力系数；水的密度；V 水的速度；S 船舶吃水线以下的表面积m2;Re水流对船舶作用的雷诺数；b系数；L船舶吃水长度。查表E.0.9得：b 0.001VL1.5198 2.2671064v1.3110Cyc 0.046(2.267106)0.134.001 0.0075Re S 1.719812.30.62519832.2 8124.93m21Fyc 0.00751.528125.93 65.55KN2取平均水
37、温10oC查表E.0.8得：v 1.31104m2/ s系缆力根据根据港口工程荷载规范 ，系缆力标准值 N 及其垂直于码头前沿线的横向分力 Nx，平行于码头前沿线的纵向分力 Ny和垂直于码头面的竖向分力 Nz可按下列公式计算：FxFysincoscoscosNx N sincosN KnNy N coscosNz N sinNx，Ny，Nz分别为系缆力标准值及其横向、纵向和竖向分力KN；F，Fxy分别为可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和及纵向分力总和KN；K 系船柱受力分布不均匀系数，取3；n计算船舶同时受力的系船柱数目,5个；系船缆的水平投影与码头前沿线所成的夹角，取300；
38、系船缆与水平面之间的夹角，取15o。Vx 22m/ s,Vy 0m/ sFFN xy1060.52314.92179.96 1555.40KN 68.55KN1.31555.401555.40858.65KNoooo5sin30 cos15cos30 cos15因此，系缆力标准值取N=860KN挤靠力根据港口工程荷载规范 ，当橡胶护舷连续布置时挤靠力标准值可按下式计算：FjKjFxn式中：Fj橡胶护舷间断布置时，作用于一组或一个橡胶护舷上的挤靠力标准值；Kj挤靠力不均匀系数，取1.3；n与船舶接触的橡胶护舷的组数或个数。本工程橡胶护舷间距 7m，与船舶接触的橡胶护舷 27 组，因此撞击力根据根
39、据港口工程荷载规范 ，船舶靠岸时的撞击力标准值应根据船舶有效撞击能量和橡胶护舷性能曲线及靠船结构的刚度确定。船舶靠岸时的有效撞击能量E0可按下式计算：Fj1.31555.40=74.89KN27式中：E0=2MVn2E0船舶靠岸时的有效撞击能量KJ；有效动能系数，取0.75；M 船舶质量t，按满载排水量计算；Vn船舶法向靠岸速度，取0.1m/ s。满载排水量：logf 0.1770.991log DWf 54656tM f 54656t因此，有效撞击能量为：E0=0.75546560.12 204.96KJ2选用DA8001500标准型橡胶护舷：E=278KJ,反力R 825KN地形图的绘制地
40、形图的绘制第二章第二章港口总平面布置港口总平面布置港口吞吐量预测方法主要分定性和定量两类。定性分析法是利用历史资料，依靠专家的经验、 知识和综合能力， 对未来的发展状况进行分析预测， 如意见集合法、专家调查法、专家小组意见法等。定量分析法是根据历史统计数据，通过建立数学模型来预测实物发展的未来状况， 常用的有时间序列法、 概率分析法、 因果关系法、动态预测法和组合预测法。每种预测法都有其特点和适用范围，具体应用时采用适当的方法。设计推求 2017 年的鱼货卸港量采用时间序列法。时间序列分析法，资料年份长一些是有利的，相关系数一般满足 r。r2表示回归方程中应变量的变化有多大部分是由自变量引起的
41、。时间序列法主要原理：把年份或序号作为回归方程的自变量 x，吞吐量作为因变量 y，通常表示为 y=a+bx。计算出 a 和 b 即可推算出 y 值。历年码头卸港量统计表序号 Xi年份卸港量 Yi（t）1199512101219961378531997149754199818239519992235062000235677200125568820022897392003326981020043356811200536194122006376481320073998214200840123数据计算表Yi-y（Xi-x） （Yi-y）Xi-x1234567891011121314总和（Xi-x）2y
42、=a+bx，a=y-bx ,b=xi x yi y xi xi1i1nn2相关系数 r=xi1nii1ni x yi y2ni2x xyi1 yx=y=b= a=y=+r=满足要求。计算结果：2017 年卸港量 y=+=根据上述表格求得的 2017 年吞吐量 Q=， ，大于 20000t，为一级码头。根据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：N1QZC1K1C1= t1P1式中：N1-卸鱼码头泊位数；Q-水产品年卸港量 t；Z-年平均作业天数 d， 为年日历天数减去因恶劣天气、 码头维修影响渔港作业 天数根据本港实际情况确定，如无实测资料，取 40-60d；C1-泊位日卸鱼能力
43、 t/d；K1-卸鱼码头泊位利用率， 为船舶年平均占用泊位作用时间与年平均作用时间之比；t1-泊位日有效卸鱼时间 h；P1-泊位有效卸鱼能力 t/h，如无实测资料，人工卸鱼取 2-4t/h，船用吊机取5-9t/h，卸鱼机械取 1015t/h。本设计取：Z=315 t1=12 P1=10 C1=120 K1=计算结果： N1=3N2QZC2K2 C2=t2P2式中：N2-供冰码头泊位数:；W-每吨水产品加冰量， ；C2-泊位日加冰能力；K2-供冰码头泊位利用率；T2-泊位日有效加冰时间 h；P2-碎冰机有效碎冰能力 t/h，如无实测资料，取 20-40t/h。本设计取：Z=315 t2=12 P
44、2=30 C2=360 K2=计算结果：N2=1特一级及一级渔港可设物资码头，其泊位数按下式计算：东、南海区 N3=（+10-4）式中：N3-物资码头泊位数。计算结果：N3=4365Z一、二、三级渔港根据需要可设 1-2 个修船泊位， 本设计取 N4=2 个泊位。可根据渔船数量及当地供油情况确定。本设计设置 1 个油码头 N5=1。总泊位数：N=N1+N2+N3+N4+N5=11 个本港进出船类型有：8152 艉滑道 40 艘8153 艉滑道 30 艘8004 型渔轮 25 艘交通船 2艘取设计代表船型：8152 艉滑道，船长 LC=。根据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：
45、端部泊位长度：Lc+中间泊位长度：Lc+d式中：Lc-设计代表船型全长 m； d-泊位富裕长度， ， 。码头岸线长度 L=2（Lc+）+8（Lc+d）=570m卸鱼棚面积据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：A QS2Z式中：A-卸鱼棚卸鱼量；Q-水产品年卸港量；S-综合不平衡系数，东、黄、 ， ；Z-年平均作业天数（d） ，为年日历天数减去恶劣天气、码头维修及休渔期影响渔港作业天数。恶劣天气及码头维修影响渔港作业天数根据本港实际情况确定，如无实测资料，取 40-60d；水产品堆放方式采用箱装时，堆高 56 箱，每吨水产品占地 5m2；水产品日周转 1-2 次； ； ；Z取
46、310d。卸鱼棚面积 2055=1025 交易大厅面积考虑到净空应满足汽车及冷藏运输车使用要求,跨度为 12m， 同时考虑机动车进计算结果卸鱼及水产品交易区面积为 2025m2出方便极良好的给水排水设施，取交易大厅面积 1000 m2。：根据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：A G10 15式中：G-日冻结能力。据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ，生产性冷库日冻结能力可按下式计算：QQ0G SKdZ式中：G日冻结能力（t/d） ；Q水产品年卸港量（t） ；Q0水产品全年海上冻结量（t） ；S综合不平衡系数，东、黄、 ， ；Kd冻结量占卸港量的百分数（%）
47、 。理鱼加工间的建筑面积应以日冻结能力为依据。冻结一吨水产品所需面积可采用 10-15m2，本港取10m2，水产品全年海上冻结量本港取545t，Kd取 30%，计算结果如下：面积计算值（m2）设计取值（m2）12201250据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：A Gagkn式中：A冻结间面积；G日冻结能力（t/d） ，计算方法同上； a一个吊笼占地面积，*= m2；n一天冻结次数，一般取 2； k利用系数， ； ； g吊笼装鱼量，取 20*20=400kg=；冻结间面积根据日冻结能力计算，结果如下：日冻结能力（t/d）冻结间面积（m2）122120按照渔港总体设计规范 ，冷
48、藏间面积应由冷藏量、冻品重度、堆垛方式、冷藏间高度等因素确定。生产性冷库的冷藏量可取冻结能力的 1520 倍. m2/T； m2/T；冷藏量=日冻结能力 G（15-20）冷藏间面积 A=冷藏量（）=12220=1586 m2I10.850.50.8式中：I 一日制冰能力（T/d） ；一冰重度（T/m3） ；一冰块高；一利用系数；据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：A制冰=日制冰能力 I=(Q Q0)W365K式中：W一每吨水产品加冰量 t/t， ， ； K；经计算：制冰面积 A=718m2 A贮冰=贮冰能力0.850.853.5式中： 一冰重度 T/m3；一利用系数；一冰堆
49、高度；贮冰能力=I（15-20）经计算：贮冰间面积 A=1447m2冷库总面积为理鱼间、冻结间、冷藏间、制冰间、贮冰间面积之和，考虑冷库其他辅助车间及生活办公辅助用房， 。计算如下表：序号123456名称理鱼间冻结间冷藏间制冰间贮冰间冷库总面积面积（m2）1250120158671814477681水产品加工厂的类别及生产规模应根据水产品的种类、数量及市场需求情况综合考虑，经技术经济论证后确定。取水产品加工区面积 500m2。按渔港总体设计规范 ，综合物资区设置渔需物资商场、网具修理场地及各种物资临时堆场。其面积根据渔港级别、场地条件及需要确定。名称面积(m )2物资仓库1500鱼箱堆场500
50、绳网车间200总面积 2000 m2。油库区的建设规模应根据进出港各类型渔船耗油量总和确定。据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：全年总耗油量计算： V0=（Vin3i）式中：V0一全年总耗油量 t； Vi一 i 类型渔船每艘年耗油量 t； n3i一 i 类型渔船总数；8152 艉滑道 40 艘8153 艉滑道 年耗油量 42t 30 艘8004 型渔轮 25 艘交通船年耗油量 55t 2 艘计算结果：V0=据渔港总体设计规范 （SC/T 9010-2000） ：油库的总容量计算：VV 0a式中：a一油库年周转次数，可取 8-12 次，本设计取 12 次；计算结果：V=体积: