锅炉课程设计(共58页).docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上 题 目锅炉课程设计学生姓名学 号 院 ( 系 )专 业指导教师报告日期2016年12月28日目 录前言第一章 锅炉课程设计任务书3第二章 煤的元素分析数据校核和煤种判别5第三章 燃料燃烧计算7第四章 锅炉热平衡计算9第五章 炉膛设计和热力计算 10第六章 前屏过热器设计和热力计算 15第七章 后屏过热器设计和热力计算 20第八章 温再热器设计和高热力计算24第九章 第一悬吊管热力计算 28第十章 高温对流过热器设计和热力计算 30第十一章 第二悬吊管热力计算 33第十二章 低温再热器垂直段设计和热力计算 35第十三章 转向室热力计算 39第十四章 低温再热器水平段设

2、计和热力计算 41第十五章 省煤器设计及热力计算 45第十六章 分离器气温和前屏进口气温的校核 48第十七章 空气预热器设计和热力计算 49第十八章 锅炉整体热平衡校核 56第十九章 热力计算结果的汇总 57专心-专注-专业前 言锅炉原理是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉，因此，它是锅炉原理课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程，内容包括锅炉受热面，锅炉炉膛的辐射传热及计算。对流受热面的

3、传热及计算，锅炉受热面的布置原理和热力计算，受热面外部工作过程，锅炉蒸汽参数的变化特性与调节空气动力计算等。由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏。第一章 锅炉课程设计任务书1.1 引言 锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高掌握了锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力而且培养了我们查阅资料，合理选择和分析数据的能力，培养了我们严肃认真和负责的态度。 我国的锅炉目前以煤为主要燃料。锅炉的结构设计和参数的设计与选择

4、以及煤种的选择与应用等都将会对燃料效率、锅炉安全经济运行水平以及环境污染等问题有影响。因为在锅炉设计中对锅炉的性能、结构、经济性和可靠性等方面进行各种计算，尤其是热力计算作为主要和基础的计算，为锅炉的其他计算，如水和空气动力计算、烟气阻力计算、强度计算等提供相关的重要的基础数据。1.2 锅炉设计参数（1）锅炉额定蒸发量：Dsh=1913t/h（2）过热蒸汽压力:Psh=25.4 MPa（表压）（3）过热蒸汽温度: tsh=571 （）再热蒸汽流量：rh=1586t/h（5）再热蒸汽入口压力：prh=4.35MPa（表压）（6）再热蒸汽入口温度：trh=310（8）再热蒸汽出口压力：prh=4.

5、16MPa（表压）（9）再热蒸汽入口温度：trh=569（10）给水温度 :tfw=282（11）给水压力：pfw=29.35MPa（12）周围环境温度：tca=20（13）排烟温度假定值：exg=1261.3 燃料特性;（1）燃料名称：丰广褐煤（2）煤的收到基成分：（%）：Car=35.28 Har=3.24 Oar=12.54 Nar=1.04 Sar=0.16 Aar=25.74 Mar=22.00（3）煤的干燥无灰基挥发分：Vdaf=55.00%（4）煤的低位发热值：Qnet,ar=13410kJ/kg（5）灰熔点：DT、ST、FT1500600MW机组锅炉设计计算原始参数序号名 称符

6、 号单 位计算公式或数据来源结 果1额定蒸发量Dsht/h给定19132过热蒸汽压力pshMPa给定，表压25.43过热蒸汽温度tsh给定5714再热蒸汽流量Drht/h给定15865再热蒸汽入口压力prhMPa给定，表压4.356再热蒸汽入口温度trh给定3107再热蒸汽出口压力prhMPa给定，表压4.168再热蒸汽出口温度trh给定5969给水压力pfwMPa给定，表压29.3510给水温度tfw给定28211周围环境温度tca给定2012锅炉燃煤特性丰广褐煤（1）碳收到基质量百分比Car%给定35.28 （2）氢收到基质量百分比Har%给定3.24 （3）氧收到基质量百分比Oar%给定

7、12.54 （4）氮收到基质量百分比Nar%给定1.04 （5）硫收到基质量百分比Sar%给定0.16 （6）灰分收到基质量百分比Aar%给定25.74 （7）水分收到基质量百分比Mar%给定22.00 （8）挥发分干燥无灰基质量百分比Vdaf%给定55.00 （9）燃料收到基低位发热量Qnet,arkJ/kg给定13410第二章 煤的元素分析数据校核和煤种判别2.1煤的元素分析数据校核和煤种判别：表4-1 燃料的数据校核和煤种判别序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1元素之和Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar100 2元素之和正确否？正确3高位发热量（经验公式）

8、Qgr,arkJ/kg339Car+1256Har-109(Oar-Sar)14680 4低位发热量（经验公式）Qnet,arkJ/kgQgr,ar-r(0.09Har+0.01Mar) 13401 5经验公式值和给定值之差Qnet,arkJ/kgQnet,ar-Qnet,ar-9 6误差判别Qnet,ar800正确7煤的折算因子red4190/Qnet,ar0.312 8折算灰分Ared,arredAar8.04 9折算水分Mred,arredMar6.87 10折算硫分Sred,arredSar0.05 11煤的灰分特性判断Ared,ar4%高灰分煤Mred,ar8%低水分煤Sred,ar

9、0.2%低硫分煤2.2 炉整体的外型选型布置选择形布置的理由如下：(1)锅炉排烟口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上；(2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力；(3)各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热；(4)机炉之间的连接管道不长。2.3受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。本锅炉为中压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多。为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，在水平烟道内布置高、低温对流过热器。前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构

10、。设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。热风温度=350，理应采用二级布置空气预热器。在省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。2.4汽水系统按锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下：（1）过热蒸汽系统的流程 汽包顶棚式过热器低温对流过热器一级喷水减温高温对流过热器汽轮机（2）水系统的流程 给水泵低温级省煤器高温级省煤器汽包下降管下联箱水冷壁上联箱汽包。第三章 燃料燃烧计算3.1燃烧产物计算(1) 理论烟气量及理论烟气容积(2) 空气平衡表及烟气特性表根据

11、该锅炉的燃料属优质燃料，可选取炉膛出口过量空气系数1=1.2，选取各受热面烟道的漏风系数，然后列出空气平衡表，如表41。根据上述计算出的数据，又选取炉渣份额后计算得飞灰份额fh=0.9，计算表42列出各项，此表为烟气特性表。炉膛，凝渣管高温对流过热器低温对流过热器二级省煤器二级空气预热器一级省煤器一级空气预热器进口1.201.231.261.281.311.33漏风0.050.030.030.020.030.020.03出口1.201.231.261.281.311.331.36表42 空气平衡表表4-2 理论空气量和理论烟气量计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1理论空气量Vo

12、Nm3/kg0.0889 (Car + 0.375 Sar) + 0.265Har0.0333Oar3.583 2理论氮气容积VoN2Nm3/kg0.79 V0 + 0.008 Nar2.839 3三原子气体RO2的容积VRO2Nm3/kg0.01866 (Car+ 0.375 Sar)0.659 4理论水蒸汽容积V0H2ONm3/kg0.111 Har + 0.0124 Mar+ 0.0161 V00.690 5理论烟气容积VogNm3/kgVoN2+VoH2O+VRO24.188 (3)烟气焓温表表4-4 烟气焓温表序号温度()理论烟气焓I0g(kJ/kg)理论空气焓I0a(kJ/kg)飞

13、灰的焓Ifa(kJ/kg)烟气的焓Ig=I0g+(-1)I0a+Ifa (kJ/kg)=1.15=1.19=1.23IgIgIgIgIgIg1100584.6 473.0 19.8 694.3 711.3 713.2 730.6 22001183.2 953.1 41.4 1405.6 734.0 1443.7 753.6 33001800.7 1443.9 64.5 2081.8 734.4 2139.6 754.3 2197.3 774.2 44002436.8 1942.0 88.0 2816.2 752.9 2893.8 773.2 2971.5 793.6 55003089.3 24

14、50.8 112.1 3569.1 769.0 3667.1 789.9 3765.1 810.9 66003755.1 2973.9 136.9 4338.1 790.2 4457.0 811.6 4576.0 832.9 77004439.9 3507.8 162.2 5128.3 813.8 5268.6 835.4 5408.9 857.1 88005147.1 4048.8 187.6 5942.0 826.3 6104.0 847.9 6265.9 869.6 99005866.1 4589.8 213.7 6768.3 843.0 6951.9 865.2 7135.5 887.

15、4 1010006598.9 5145.2 240.6 7611.3 848.3 7817.1 871.1 8022.9 893.8 1111007334.4 5714.9 268.0 8459.6 851.0 8688.2 873.8 8916.8 896.6 1212008073.0 6284.6 294.9 9310.6 880.8 9562.0 903.6 9813.4 926.4 1313008830.7 6854.3 332.6 10191.4 912.2 10465.6 935.6 10739.7 959.0 1414009603.7 7438.3 384.2 11103.6 8

16、99.8 11401.2 923.2 11698.7 946.6 15150010370.2 8022.3 429.9 12003.5 883.6 12324.4 907.2 12645.3 930.7 16160011148.1 8609.9 447.5 12887.1 929.3 13231.5 952.6 13575.9 976.0 17170011932.1 9194.0 505.2 13816.4 906.7 14184.1 930.1 14551.9 953.4 18180012722.3 9778.0 534.1 14723.1 937.5 15114.2 961.6 15505

17、.3 985.7 19190013520.4 10380.0 583.2 15660.6 915.7 16075.8 939.6 16491.0 963.5 20200014315.3 10978.3 614.3 16576.3 925.7 17015.4 949.8 17454.5 973.9 21210015119.4 11580.3 645.6 17502.0 925.3 17965.2 949.3 18428.4 973.2 22220015925.7 12178.6 674.9 18427.3 18914.5 19401.6 （4）烟气特性表表4-3 烟气特性表序号名称及公式符 号单

18、 位前屏至省煤器空预器热段空预器冷段1 烟道进口过量空气系数（查表3-3）a1.15 1.15 1.19 2 烟道出口过量空气系数（查表3-4）a1.15 1.19 1.23 3 烟道平均过量空气系数(+)/2aav1.15 1.17 1.21 4 过剩空气量(av-1)VoVNm3/kg0.537 0.609 0.752 5 水蒸汽容积VoH2O+0.0161VVH2ONm3/kg0.699 0.700 0.702 6 烟气总容积Vgo+1.0161(av-1)VoVgNm3/kg4.734 4.807 4.953 7 RO2占烟气容积份额VRO2/VgrRO20.1393 0.1372 0

19、.1331 8 H2O占烟气容积份额VH2O/VgrH2O0.1476 0.1456 0.1418 9 RO2+H2O的容积份额rRO2+rH2Org0.2869 0.2828 0.2749 10 烟气质量1-Aar/100+1.306avVoGgkg/kg6.381 6.475 6.662 11 飞灰浓度，fa取0.95faAar/(100Gg)ashkg/kg0.0383 0.0378 0.0367 第四章锅炉热平衡计算4.1热平衡及燃料消耗量计算锅炉热平衡及燃料消耗量计算，如表表4-5 锅炉热平衡及燃料消耗量序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1燃料带入的热量QfkJ/kgQn

20、et.ar13410 2排烟温度exg给定126 3排烟的焓IexgkJ/kg调用函数855.4冷空气温度tcaoC给定205理论冷空气焓IcaokJ/kg调用函数93.2 6机械不完全燃烧热损失q4%取用0.60 7化学不完全燃烧热损失q3%取用0.00 8排烟热损失q2%(Iexg-exgI0ca)(1-q4/100)/Qf1005.49 9散热损失q5%取用0.20 10灰渣热损失q6%取用0.06 11总热损失q%q2+q3+q4+q5+q66.35 12锅炉热效率b%100 -q93.65 14保热系数1-q5/(b+q5)0.9979 15过热蒸汽的焓ishkJ/kg调用函数，ps

21、h=25.4MPa注3400.5 16给水的焓ifwkJ/kg调用函数，pfw=29.35MPa1239.3 17过热蒸汽流量Dsht/h给定1913 18再热蒸汽出口焓irhkJ/kg调用函数，prh=4.16MPa3602.2 19再热蒸汽进口焓irhkJ/kg调用函数，prh=4.35MPa2975.0 20再热蒸汽流量Drht/h给定1586 21锅炉有效利用热量Q1kJ/hDsh(ish-ifw)+Drh(irh-irh)5.1291E+0922锅炉实际燃料消耗量Bkg/hQ1/(bQf/100) 24锅炉计算燃料消耗量Bcalkg/sB(1-q4/100)/3600112.77 第

22、五章 炉膛设计和热力计算炉膛尺寸的确定是借助于恰当选取一组炉膛热力参数（如炉膛的容积热负荷qv、截面热负荷qa等）来完成的。当选取了较大的qv时，炉膛容积就要小一些；当选取了较小的qa时，炉膛截面就大一些，炉膛变得较为矮胖。在选取炉膛容积热负荷qv时，要综合考虑煤粉在炉内的停留时间、燃尽的条件、水冷壁受热面是否布置得开、炉膛出口烟温、炉膛温度和结焦倾向、整个炉膛的造价等。在一般情况下，按燃尽条件确定的炉膛容积VL，都不足以使烟气在炉内得到足够的冷却，因此，按冷却条件确定的qv值都要小于按燃尽条件确定的qv值。我国各大锅炉制造厂在炉膛设计中，多从燃烧安全、传热充分出发，按照冷却条件来确定qv，因

23、此qv值都选得小些，从煤种的通用性来说采用较低的qv值较合适，缺点是锅炉尺寸较大，消耗钢材量较多。“标准”中表所规定的是按燃尽条件允许的qv值范围，其确定的炉膛容积都较小些。按照冷却条件确定qv值一般在80120 kW/m3之间选取；按燃尽条件确定qv值一般在110170 kW/m3之间选取。表1 列出了我国大容量锅炉炉膛热力参数的推荐范围：表1 我国300MW、600MW电站锅炉热力参数的推荐值 燃烧方式切向燃烧方式对冲燃烧方式机组容量等级300MW600MW300MW600MW容积热负荷qv，kW/m3贫煤85116821029012085105烟煤90118851059512590115

24、褐煤75906080801007590截面热负荷qa， MW/m2贫煤4.55.24.65.44.25.24.65.4烟煤3.85.14.45.23.65.03.85.2褐煤3.34.33.64.53.24.53.54.8上排一次风喷嘴中心至屏下沿的距离L，m贫煤1721.5192315201823烟煤1620182214181822褐煤1824202516221824表2 列出了炉膛热力参数选取的某些影响因素。表2 对炉膛热力参数选取的一些影响因素名 称机组容量煤的着火性能煤的燃尽性能煤灰的结焦倾向容积热负荷qv-截面热负荷qa选定了炉膛容积热负荷qv之后，即可求炉膛容积VL： m3 （1）

25、式中 B实际燃料消耗量，kg/s； Q,p燃料低位发热量，kJ/kg。确定了炉膛容积以后，即可根据所选取的另外一个炉膛热力参数qa，按下式确定炉膛的截面面积AL (通常指燃烧器标高处的炉膛截面积)： m2 （2）式中符号意义同前。在选取qa时，主要考虑燃料的着火、燃尽性能、炉膛和燃烧器的结焦、水冷壁高温腐蚀等要求，例如当煤的挥发分低、灰分高时，应重点考虑煤的着火问题，qa不宜选取太低，以便提高燃烧器区域的炉温，促进煤的着火和燃尽；当燃用灰熔点偏低、易结焦的煤时，应注意考虑炉膛和燃烧器可能产生结焦问题，qa不宜选取太高，以便降低燃烧器区域的炉温，防止炉膛结焦。电站锅炉qa值的范围大致在3.25.

26、4 MW/m2之间。选取合宜的炉膛宽深比c，可以确定炉膛的截面形状，从而在炉膛截面积AL已定的条件下，计算出炉膛截面的宽度和深度。对于采用四角布置直流燃烧器的锅炉，一般希望炉膛的宽深比不大于1.2，以保证良好的炉内空气动力工况。在确定炉膛宽度时还要兼顾尾部烟道的尺寸，能很好布置尾部受热面。以上只是大略地决定炉膛的宽度和深度，然后再根据水冷壁的具体结构加以修正。5.1炉膛结构设计表4-6 炉膛结构特征和水冷壁有效系数的计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果一、炉膛结构计算1前墙面积Ffrm2(35.538+7.332+9.458/2)18.816895.62 2后墙面积Fbm2(6.

27、751+30.367+7.332+9.458/2)18.816925.35 3侧墙面积Fsm2(13.356+17.696)/25.171+30.36717.696+(17.696+9.458)/26.006699.20 4两侧墙2Fsm22Fs1398.41 5四角的四个切角削去炉墙的面积Fdm241.3324.02255.36 6四角补加面积Faddm241.8824.0180.48 7应扣去布置燃烧器损失的面积FBm2Fd-Fadd74.88 8出口烟窗面积Foutm213.35618.816251.31 9包围炉膛的总面积Fm2Ffr+Fb+2Fs+Fout-Fl3395.81 10方

28、形炉膛容积Vfm3FsW13156.20 11四个切角损失容积Vlm31.332/242484.91 12炉膛实际容积Vefm3Vf-Vl13071.29 13炉膛辐射层有效厚度Sm3.6Vef/F13.857 二、水冷壁热有效系数的计算14水冷壁热有效系数查表3-60.45 15燃烧器所占炉墙面积FBm2估算50.00 16炉膛出口烟窗平面热有效系数out=0.80.450.36 17炉膛水冷壁平均热有效系数av(F-Fout-FB)+FB0+Foutout/F0.44 三、在BMCR工况下，假定下面5层燃烧运行，同时每层燃烧器给粉量相同18燃烧器布置相对高度xBhB/hf0.360 19M

29、值M0.59-0.5xB0.41 20燃烧器区域炉膛有效截面积Am217.69618.816-1.332/24329.43 21炉膛截面积的当量半径Rmsqrt(A/)10.240 5.2炉膛热力计算表4-7 炉膛热力计算 序号名称符号单位计算公式或数据来源结 果1热空气温度thaoC假设后校核3252理论热空气焓IhaokJ/kg调用函数1568.346193炉膛和制粉系统总漏风系数f+pcs查表3-40.074空预器出口过量空气系数ah-(f+pcs)1.085空气带入炉内热量QakJ/kgahIha0+(f+pcs)Icao1700.3 61kg燃料带入炉内的有效热QeffkJ/kgQf

30、(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qa15102.2 7理论燃烧温度tthoC调用函数1840.3 8理论燃烧温度TthKtth+2732113.3 9炉膛出口烟温foC假设后校核1350 炉膛出口烟温TfKf+2731623 10炉膛出口烟焓IfkJ/kg调用函数10648.516811烟气平均热容(VC)avkJ/(kgK)(Qeff-If)/(Tth-Tf)9.084 12波尔兹曼数BoBcal(VC)av/(avF0T3th)1.25 13水蒸汽容积份额rH2O烟气特性，查表4-30.1476 三原子气体的容积份额rg烟气特性，查表4-30.2869 三原子气体辐射减弱系

31、数kgrgm-1式(3-19)，调用函数0.14灰粒平均直径dashm中速磨煤机16 烟气中飞灰浓度ashkg/kg烟气特性，查表4-30.0383 灰粒辐射减弱系数kashashm-1式(3-20)，调用函数0.15最上排燃烧器布置高度htm结构计算，图4-118.721 最下排燃烧器布置高度hunm结构计算，图4-111.153 高度差hmht-hun7.568 炉膛计算高度hfm结构计算，图4-141.544 焦炭颗粒浓度cok,vg/Nm3式(3-24)，调用函数2.7892 16焦炭颗粒的平均粒径dcokm取用70 焦碳粒子辐射减弱系数kcokcokm-1式(3-21)，调用函数0.

32、0119 17火焰吸收减弱系数kam-1kgrg+kashash+kcokcok0.1024 炉内辐射层光学密度kaS1.418 18炉内火焰黑度11-e-0.758 火焰综合黑度syn式(3-29)，调用函数0.604 19炉膛黑度synf式(3-28)0.772 炉膛火焰最高温的相对高度xmmxB0.360 20炉膛出口无量纲烟温f(1)热有效系数法，式(3-26)0.炉膛出口温度Tf,cal(1)Kf(1)(tth+273)1628.2 炉膛出口温度f,cal(1)oCTf,cal(1)-2731355.2 计算误差f(1)oC允许误差1005.2 21炉膛出口无量纲烟温f(2)前苏73

33、计算修正法，式(3-30)0.765 炉膛出口温度Tf,cal(2)Kf(2)(tth+273)1616.7 炉膛出口温度f,cal(2)oCTf,cal(2)-2731343.7 计算误差f(2)oC允许误差100-6.3 22炉内传热量QRkJ/kg式(3-31)4442.6 23第一悬吊管之前的炉内容积Vfm3估算，Vf+Vp1+Vp2+Vrh218317.35 燃烧器区域炉膛容积热强度qVkW/m3BcalQnet,ar/Vf，一般在75100之间94.64 24燃烧器区域炉膛断面热强度qAMW/m2BcalQnet,ar/A，上限在44.6之间4.59 25燃烧器区域炉墙面积ABm2

34、2(W+D)(h+3)771.72 26富燃缺氧条件下主燃烧区燃尽份额x取0.70.7 27主燃烧区壁面热强度qBMW/m2xBcalQnet,ar/AB，上限约1.32.01.57 第六章 前屏过热器设计和热力计算6.1减温水假设和前屏结构设计表4-8 减温水假设序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1一级减温水量Ddsh1t/h假设后校核59.0 2二级减温水量Ddsh2t/h假设后校核29.0 表4-9 前屏结构计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管子直径dmm结构设计41.3*6.02屏片数n1结构设计63每片屏小屏数n2结构设计64每片小屏管子数n3结构设计1

35、25管子总数nn1n2n34326工质流通截面fm2/4di2n0.291 7横向截距s1m结构设计2.6888纵向截距s2m结构设计0.051 9系数s2/d结构设计1.23 10主受热面的角系数xp查图3-50.87 11屏片最外圈管子的外轮廓线所围成的平面面积Fpm2(16+0.02065)(3.607+0.0413)2621402.76 12计算受热面积Hpm2Fpxp1220.40 13顶棚受热面积Fcem2(0.591+3.6072+0.85+0.794)18.816177.79 14前墙受热面积Ffrm21618.816301.06 15侧墙受热面积Fsm2(0.591+3.60

36、72+0.85+0.794)162302.37 16总受热面积Hm2Hp+Fce+Ffr+Fs2001.61 17计算受热面积所占份额rpHp/H0.6097 18炉顶受热面积所占份额rceFce/H0.0888 19前墙受热面积所占份额rfrFfr/H0.1504 20侧墙受热面积所占份额rsFs/H0.1511 21受热面区总容积Vp1m3169.44918.8162844.68 22受热面区总包围面积Fm2H+Ffr+Fce2480.46 23烟气辐射层有效厚度Sm3.6Vp1/F4.129 24系数L/s116/2.6885.95 25系数D/s18.064/2.6883.00 26前屏穿透角系数vp1查附图A-20.12 27烟气流通截面Fgm2(18.816-0.04136)16297.09 28从炉膛进入前屏区的烟气流份额g19.449/13.3560.7075 6.2前屏热力计算表4-10 前屏热力计算序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果一、烟气参数1进口烟温p1炉膛出口温度，查表4-71350 2进口烟焓Ip1kJ/kg炉膛出口烟焓，查表4