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1、土木工程抗震计算实例解析PKPM构造设计软件在应用中的问题解析2020.7第一章砖混底框的设计一“按经历考虑墙梁上部作用的荷载折减由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，进而使墙梁的荷载降低。若选择此项，则程序对所有的托墙梁均折减，而不判定该梁能否为墙梁。二“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载若选择此项，则则程序自动判定托墙梁能否为墙梁，若是墙梁则自动根据规范要求计算梁上的荷载，若不是墙梁则按均布荷载方式加到梁上。若同时选择“按经历考虑墙梁上部作用的荷载折减和“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载两项，则程序对于墙梁则执行“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载，对于非墙梁则执行“按经历考虑墙梁上
2、部作用的荷载折减。三“底框构造剪力墙侧移刚度能否应该考虑边框柱的作用若选择此项，则程序在计算侧移刚度比时，与边框柱相连的剪力墙将作为组合截面考虑。否则程序分别计算墙、柱侧移刚度。一般而言，对混凝土抗震墙可选择考虑边框柱的作用，对砖抗震墙可选择不考虑边框柱的作用。四混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入适用范围：混凝土墙与砖墙弹性模量比只要在该构造在某一层既输入了混凝土墙，又输入了砖墙时才起作用。物理意义：混凝土墙与砖墙的弹性模量比。参数大小：该值缺省时为3，大小在36之间。怎样填写：一般而言，混凝土墙的弹性模量是砖墙的10倍以上。假如是同等墙厚，则混凝土墙的刚度就是砖墙的10倍以上。但实际上，在构造设
3、计时，一方面混凝土墙的厚度小于砖墙，进而使混凝土墙的刚度有所降低；另一方面，在实际地震力作用下混凝土墙所受的地震力能否就是砖墙的10倍以上还是未知数，因而我们不能将该值填得过高。五砖混底框构造风荷载的计算TAT软件能够直接计算风荷载。SATWE软件不能够直接计算风荷载，需要设计人员在特殊风荷载定义中人为输入。六砖混底框不计算地震力时该怎样设计？目前的PMCAD软件不能计算非抗震的砖混底框构造。处理方法：设计人员能够按6度设防计算，砖混抗震验算结果能够不看。砖混抗震验算完成后执行SATWE软件进行底框部分内力的计算。处理方法的基本原理：一般来讲，砖混底框构造，按6度设防计算时地震力并非控制工况。
4、对于构件的弯矩值，基本上都是恒+活载控制；剪力值，有可能某些断面由地震力控制，但该剪力值的大小与恒+活载作用下的剪力值相差也不会很大。直接用该值设计首先肯定安全，其次误差很小。假如个别构件出现其弯矩值和剪力值由地震力控制，这种情况一般出如今构造的外围构件中。设计人员或者直接使用该值进行设计，误差不大，或者作为个案单独处理。七砖混底框构造刚度比的计算与调整方法讨论A规范要求（建筑抗震设计规范）第7.1.8条第3款明确规定：底层框架抗震墙房屋的纵横两个方向，第二层与底层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.5，8度时不应大于2.0，且均不应小于1.0。（建筑抗震设计规范）第7.1.8条第4款明确规
5、定：底部两层框架抗震墙房屋的纵横两个方向，底部与底部第二层侧向刚度应接近，第三层与底部第二层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.0，8度时不应大于1.5，且均不应小于1.0。B规范精神由于过渡层为砖房构造，受力复杂，若作为薄弱层，则构造位移反响不均匀，弹塑性变形集中，进而对抗震不利。充分发挥底部构造的延性，提高其在地震力作用下的抗变形和耗能能力。CPMCAD对混凝土墙体刚度的计算对无洞口墙体的计算假如墙体高宽比M1.0，则需计算剪弯刚度，计算公式为(略)对小洞口墙体的计算小洞口墙体的判别标准(略)0.4目前的PMCAD软件，对于砖混底框构造，只允许开设小洞口的剪力墙。对于0.6或洞口高度大于
6、等于0.8倍墙高的大洞口剪力墙，则只能分片输入。PMCAD软件根据开洞率根据（抗震规范）表7.2.3乘以墙段洞口影响系数计算小洞口剪力墙的刚度。D工程算例：例子还有图形等，未录入本例通过不改变剪力墙布置而用剪力墙开竖缝的方法来知足其刚度比的要求。第二章剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算与选择一地震力与地震层间位移比的理解与应用规范要求：（抗震规范）第3.4.2和3.4.3条及（高规）第4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70或其上相邻三层侧向刚度平均值的80。计算公式：Ki=Vi/ui应用范围：可用于执行（抗震规范）第3.4.2和3.4.3条及（高规
7、）第4.4.2条规定的工程刚度比计算。可用于判定地下室顶板能否作为上部构造的嵌固端。二剪切刚度的理解与应用规范要求：（高规）第E.0.1条规定：底部大空间为一层时，可近似采用转换层上、下层构造等效剪切刚度比表示转换层上、下层构造刚度的变化，宜接近1，非抗震设计时不应大于3，抗震设计时不应大于2。计算公式见（高规）151页。（抗震规范）第6.1.14条规定：当地下室顶板作为上部构造的嵌固部位时，地下室构造的侧向刚度与上部构造的侧向刚度之比不宜小于2。其侧向刚度的计算方法根据条文讲明能够采用剪切刚度。计算公式见（抗震规范）253页。SATWE软件所提供的计算方法为（抗震规范）提供的方法。应用范围：
8、可用于执行（高规）第E.0.1条和（抗震规范）第6.1.14条规定的工程的刚度比的计算。三剪弯刚度的理解与应用规范要求：（高规）第E.0.2条规定：底部大空间大于一层时，其转换层上部与下部构造等效侧向刚度比e可采用图E所示的计算模型按公式E.0.2计算。e宜接近1，非抗震设计时e不应大于2，抗震设计时e不应大于1.3。计算公式见（高规）151页。（高规）第E.0.2条还规定：当转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60。SATWE软件所采用的计算方法：高位侧移刚度的简化计算。应用范围：可用于执行（高规）第E.0.2条规定的工程的刚度比的计算。四（上海规程）对刚度比
9、的规定（上海规程）中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：（上海规程）第6.1.19条规定：地下室作为上部构造的嵌固端时，地下室的楼层侧向刚度不宜小于上部楼层刚度的1.5倍。（上海规程）已将三种刚度比统一为采用剪切刚度比计算。五工程算例：工程大概情况：某工程为框支剪力墙构造，共27层包括二层地下室，第六层为框支转换层。构造三维轴测图、第六层及第七层平面图如图1所示图略。该工程的地震设防烈度为8度，设计基本加速度为0.3g。113层X向刚度比的计算结果：由于列表困难，下面每行数字的意义如下：以“分开三种刚度的计算方法，第一段为地震剪力与地震层间位移比的算法，第二段为剪切刚度，第三段为
10、剪弯刚度。详细数据依次为：层号，RJX，Ratx1，薄弱层RJX，Ratx1，薄弱层RJX，Ratx1，薄弱层。其中RJX是构造总体坐标系中塔的侧移刚度应乘以10的7次方；Ratx1为本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70的比值或上三层平均刚度80的比值中的较小者。详细数据如下：1，7.8225，2.3367，否13.204，1.6408，否11.694，1.9251，否2，4.7283，3.9602，否11.444，1.5127，否8.6776，1.6336，否3，1.7251，1.6527，否9.0995，1.2496，否6.0967，1.2598，否4，1.3407，1.2595，否9
11、.6348，1.0726，否6.9007，1.1557，否5，1.2304，1.2556，否9.6348，0.9018，是6.9221，0.9716，是6，1.3433，1.3534，否8.0373，0.6439，是4.3251，0.4951，是7，1.4179，2.2177，否16.014，1.3146，否11.145，1.3066，否8，0.9138，1.9275，否16.014，1.3542，否11.247。1.3559，否9，0.6770，1.7992，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否10，0.5375，1.7193，否14.782，1.2500，否10.
12、369，1.2500，否11，0.4466，1.6676，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否12，0.3812，1.6107，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否注1：SATWE软件在进行“地震剪力与地震层间位移比的计算时“地下室信息中的“回填土对地下室约束相对刚度比里的值填“0；注2：在SATWE软件中没有单独定义薄弱层层数及相应的层号；注3：本算例主要用于讲明三种刚度比在SATWE软件中的实现经过，对构造方案的合理性不做讨论。计算结果分析按不
13、同方法计算刚度比，其薄弱层的判定结果不同。设计人员在SATWE软件的“调整信息中应指定转换层第六层薄弱层层号。指定薄弱层层号并不影响程序对其它薄弱层的自动判定。当转换层设置在3层及3层以上时，（高规）还规定其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60。这一项SATWE软件并没有直接输出结果，需要设计人员根据程序输出的每层刚度单独计算。例如本工程计算结果如下：1.34331071.417910794.7460知足规范要求。地下室顶板能否作为上部构造的嵌固端的判定：a)采用地震剪力与地震层间位移比4.72831071.72511072.742地下室顶板能够作为上部构造的嵌固端b)采用剪切刚度比11.
14、4441079.09951071.252地下室顶板不能够作为上部构造的嵌固端SATWE软件计算剪弯刚度时，H1的取值范围包括地下室的高度，H2则取等于小于H1的高度。这对于希望H1的值取自0.00以上的设计人员来讲，或者将地下室去掉，重新计算剪弯刚度，或者根据程序输出的剪弯刚度，人工计算刚度比。以本工程为例，H1从0.00算起，采用刚度串模型，计算结果如下：转换层所在层号为6层含地下室，转换层下部起止层号为36，H1=21.9m，转换层上部起止层号为713，H2=21.0m。K1=1/(1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251)107=1.4607107K2=1/
15、(1/11.145+1/11.247+1/10.369)107=1.51321071=1/K1；2=1/K2则剪弯刚度比e=(1H2)/(2H1)=0.9933(六)关于三种刚度比性质的讨论地震剪力与地震层间位移比：是一种与外力有关的计算方法。规范中规定的ui不仅包括了地震力产生的位移，还包括了用于该楼层的倾覆力矩Mi产生的位移和由于下一层的楼层转动而引起的本层刚体转动位移。剪切刚度：其计算方法主要是剪切面积与相应层高的比，其大小跟构造竖向构件的剪切面积和层高密切相关。但剪切刚度没有考虑带支撑的构造体系和剪力墙洞口高度变化时所产生的影响。剪弯刚度：实际上就是单位力作用下的层间位移角，其刚度比也
16、就是层间位移角之比。它能同时考虑剪切变形和弯曲变形的影响，但没有考虑上下层对本层的约束。三种刚度的性质完全不同，它们之间并没有什么必然的联络，也正由于如此，规范赋予了它们不同的适用范围。ds2202006-6-602:41第三章短肢剪力墙构造的计算一短肢剪力墙构造中底部倾覆力矩的计算规范要求：（高层建筑混凝土构造技术规程）第7.1.2条第2款规定：抗震设计时，筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于构造总底部地震倾覆力矩的50。TAT与SATWE软件对短肢剪力墙的判定：TAT软件按双向判定；旧版SATWE软件按单向判定，新版SATWE软件按双向判定。工程算例工程大概情况该工程为一
17、层地下室，第六层包括地下室为框支转换层，转换层以上为短肢剪力墙构造，共31层。地震烈度为8度设计基本地震加速度为0.2g，框支框架抗震等级为一级，剪力墙抗震等级为二级、转换层以上构造平面图如下列图所示图略TAT和SATWE软件底部地震倾覆力矩计算结果：用TAT计算，Mx短99548.0、Mx340276.0、Mx短/Mx22.63%；My短103067.2、My338728.8、My短/My23.33%。用SATWE旧版计算，Mx短313757.7、Mx598817.6、Mx短/Mx52.40%；My短266632.3、My620842.5、My短/My42.95%。用SATWE新版计算，Mx
18、短320204.2、Mx173764.8、Mx短/Mx35.18%；My短128251.8、My353020.7、My短/My30.95%。二带框支构造短肢剪力墙的计算构造体系的选择：复杂高层构造还是短肢剪力墙构造？规范规定抗震等级：a复杂高层：当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按表4.8.2和表4.8.3的规定提高一级采用，已经是特一级的不再提高。对于转换层的位置设置在3层及3层下面时，不要求提高抗震等级；b短肢剪力墙：其抗震等级，应比表4.8.2规定提高一级采用。注意，这里不含表4.8.3，这是由于B级高度的高层建筑和9度抗震设计的A级高度的高层
19、建筑，不应采用短肢剪力墙构造。剪刀墙轴压比：a复杂高层：剪刀墙轴压比限值不要求降低；b短胶剪力墙：当抗震等级为一、二、三级时，分别不宜大于0.5、0.6、0.7；对于无翼缘或端柱的一字形短肢剪力培，其轴压比限值相应降低0.1。内力计算：a复杂高层：特一、一、二级落地剪力培底部加强部位的弯矩设计值，应按墙体底截面有地震组合的弯矩值乘以增大系数1.8、1.5、1.25；其剪力设计值，应按规程第7.2.10条的规定调整，特一级应来以增大系数1.9；b短肢剪力墙：除底部加强部位应按规程第7.2.10条的规定调整外，其他各层短肢剪力墙的剪力设计值，一、二级抗震等级应分别乘以增大系数1.4和1.2。注意：
20、短肢剪力墙并没有要求对底部加强部位的弯矩设计值根据复杂高层那样乘以放大系数。配筋率：a复杂高层：底部加强部位墙体水安然平静竖向分布筋最小配筋率，抗震设计时不应小于0.3；b短肢剪力墙：其截面的全部纵向钢筋的配筋率，底剖加强部位不宜小于1.2，其他部位不宜小于1.0。注意：对于配筋率，规范对“复杂高层和“短肢剪力墙这两种构造体系的要求是不一样的。前者强调的是水安然平静坚向分布筋的配筋率，而后者强调的是纵向钢筋的配筋率。底部加强部位高度：a复杂高层：剪力墙底部加强部位高度取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值；b短肢剪力墙：其底部加强部位高度并没有特殊要求，仅仅是墙胶总高
21、度的1/8和底部二层两者的较大值。工程算例工程大概情况：某高层带短肢剪力墙的框支构造，共31层包括一层地下室。该工程的第6层地下室为第1层为框支转换层，转换层以上为短肢剪力墙构造。地震烈度为7度设计基本地震加速度为0.15g，框支框架的抗震等级为一级，剪力墙抗震等级为二级。图略计算结果分析：两种构造体系的计算结果如表1和表2所示：表1“短肢剪刀墙构造体系计算分析结果楼层/第3层/第3层/第7层/第7层/第11层/第11层/剪力墙类别/短剪墙3/普剪墙3/短剪墙7/普剪墙7/短剪墙11/普剪墙11/抗震等级/特一级/一级/一级/一级/一级/二级/M1(kn-m)/-168(1)/160(1)/8
22、07(37)/402(1)/286(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-15677(1)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/14700(1)/1600(37)/2875(1)/678(39)/1280(1)/SV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/564(31)/-6401(39)/56(1)/140(1)/307(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-4546(1)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/
23、Ash(mm2)/324.9(31)/547.1(39)/200(1)/125(1)/233.7(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/表2“复杂高层构造体系计算分析结果楼层/第3层/第3层/第7层/第7层/第11层/第11层/剪力墙类别/短剪墙3/普剪墙3/短剪墙7/普剪墙7/短剪墙11/普剪墙11/抗震等级/一级/一级/二级/一级/二级/二级/M1(kn-m)/-168(1)/26595(39)/840(37)/402(1)/238(39)/121(1
24、)/N1(kn)/-3372(1)/-7209(39)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/15315(39)/1600(37)/2875(1)/2039(39)/1280(1)/SV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/475(31)/-6401(39)/407(41)/140(1)/220(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-1199(41)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/202.8(31)/547
25、.1(39)/200(41)/125(1)/100(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/表3荷载组合分项系数组合号/VD/VL/WX/WY/EX/EY/EV/1/1.35/0.98/0.00/0.00/0.00/0.00/0.00/31/1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/35/1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/1.30/0.00/37/1.00/0.50/-0.28/0.00/-1.30/0.00
26、/0.00/38/1.00/0.50/0.00/0.28/0.00/1.30/0.00/39/1.00/0.50/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/41/1.00/0.50/-0.28/0.00/1.30/0.00/0.00/a抗震等级：从表中看不一样。b内力分析：由表中看出，这两种体系的内力计算结果非常复杂，即便是同一片墙在不同的构造体系控制工况下其结果也不一样。按“使杂高层计算阿“普剪墙3的“M1值，远远大于按“短肢剪力墙计算的“普剪墙3的“M1值。这主要是由于SATWE软件在进行工况组合时，当发现所有工况组合计算的配筋面积均小于构造配筋面积时，程序仅按第一种工况组合输
27、出内力和工况号即恒十活；只要当发现控制工况组合计算的配筋面积大于构造配筋面积时，才按最大控制工况组合输出内力和工况号。再从两个表中“短剪墙3的“V2计算经过进行分析，规范规定，短胶剪力墙底部加强部位的剪力应按规程第7.2,10条的规定调整，一级为1.6，特一级为1.9，我们结合上面的两个计算表，验证如下：4751.9/1.6564kn其计算结果正好为“短肢剪力墙计算表中的“V2值。可见，程序考虑了规范的规定。同样，程序也考虑了“短肢剪力培构造体系非底部加强部位一、二级抗震等级应分别来以增大系数1.4和1.2的要求“短肢剪力墙计算表中第十一层的“短剪墙3，其V22201.4308kn。c配筋率：
28、只要定义了“短股剪力墙构造，SATWE程序才对自动判定的短肢剪力墙，其截面的全部纵向钢筋的配筋率，底部加强部位不宜小于1.2，其他部位不宜小于1.0，而“复杂高层却无此功能。构造边缘构件为何也输出体积配箍率？根据（高规）7.2.17条规定：抗震设计时，对于复杂高层建筑构造、混合构造、框架剪力墙构造、简体构造以及B级高度的剪力墙构造中的剪力墙，其构造边缘构件的配箍特征值V不宜小于0.1。由于程序没有判定A级高度和B级高度的功能，所以程序不管约束边缘构件还是构造边缘构件，均统一输出体积配箍率。第四章多塔构造的计算一带变形缝构造的计算带变形缝构造的特点：通过变形缝将构造分成几块独立的构造。若忽略基础
29、变形的影响，各单元之间完全独立。缝隙面不是迎风面。计算方法：整体计算的注意事项：a在SATWE软件中将构造定义为多塔构造；b所给振型数要足够多，以保证有效质量系数90；c定义为多塔后，对于老版本软件，程序将对每一个缝隙面都计算迎风面，因而风荷载计算偏大；新版本软件增加了一项新的功能即能够人为定义遮挡面进而有效地解决了这一问题。d周期比计算有待商讨。分开计算的注意事项：a旧版软件除风荷载计算有些偏大外，其余结果都没问题，新版软件定义遮挡面后，风荷载计算也没有问题了。b一般而言，对于基础连在一起的带变形缝构造，由于基础对上部构造整体的协调能力有限，所以建议采用分开计算。二大底盘多塔构造的计算大底盘
30、多塔构造的特点：各塔楼拥有独立的迎风面。各塔楼之间的变形没有直接影响，但都通过大底盘间接影响其他塔楼。塔楼与刚性板之间没有一对应关系，一个塔楼可能只要一块刚性板，可以能有几块刚性板。大底盘顶板应有足够的刚度以协调各塔楼之间的内力、变形和位移。计算方法：在SATWE软件中将构造定义为多塔构造；位移比、大底盘以上的各塔楼的刚度比均正确；周期比、转换部位的刚度比计算有待商讨。大底盘多塔构造刚度比的计算方法：大底盘多塔构造在大底盘与各主体之间的刚度比方何计算规范并没有讲明，但也没有讲不要求。SATWE软件仅仅输出1号塔的主体与大底盘相比拟的结果，其它塔与大底盘相比的结果则用“号表示。大底盘多塔构造刚度
31、比的整体计算：根据龚思礼先生主编的（建筑抗震设计手册）提供的方法：要求在计算大底盘多塔构造的地下室楼层剪切刚度比时，大底盘地下室的整体刚度与所有塔楼的总体刚度比不应小于2，每栋塔楼范围内的地下室剪切刚度与相邻上部塔楼的剪切刚度比不宜小于1.5。大底盘多塔构造刚度比的分开计算：a根据（上海规程）第6.1.19条中条文讲明中建议的方法：如碰到较大面积地下室而上部塔楼面积较小的情况，在计算地下室相对刚度时，只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的奉献，塔楼周围的范围能够在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。b在各塔楼周边引45度线，45度线范围内的竖向构件作为与上部构造共同作用的构件。第五章总刚计算模
32、型不过的主要原因一多塔定义不对同一构件同时属于两个塔。图略定义为空塔。图略某些构件不在塔内。图略二悬空构件用户输入斜梁、层间梁或不与楼面等高的梁时，假如不仔细检查，可能出现梁在梁端不与任何构件相连的情况，即梁被悬空。图略注意：节点处假如有墙，则变节点高是不起作用的，与此节点相连的任一构件标高均与楼层一样。节点处有柱时，与同一柱相连的梁，假如标高差小于500时，标高较低的节点会被合并到较高的节点处，大于500则不合并，但最多只允许3种不同的标高。如下列图所示图略。三铰接构件定义不对设计人员在定义铰接构件时，使构造成为可变体系如下列图所示。图略该工程顶层为网架模型，各节点处梁均设为铰接，这样就出现
33、了与同一节点相连的杆件均为铰接的情况，这在程序中是不允许的。钢支撑在SATWE中是默以为两端铰接的，对于越层钢支撑，用户经常忽略这一点，同样造成与同一节点相连的村件这里为上下层的两段支撑均为铰接的情况，为避免这种情况，用户应在SATWE前处理的“特殊构件补充定义中将越层支撑设为两端固接如下列图所示。第六章错层构造的计算一错层构造的模型输入错层高度不大于框架架高时的错层构造的处理；对于错层高度大于框架梁高的单塔错层构造的输入对于错层高度大于框架梁高的多塔错层构造的输入错层洞口的输入二错层构造的计算规范要求错层构造设计中应注意的问题：SATWE软件在计算错层构造时，会在越层的柱和墙处施加水平力。由
34、于在越层处水平力的存在，进而使越层构件上下端的配筋不一样，设计人员在出施工图时能够取二者的大值。本章可能是讲课人员的提纲，没有详细内容。后面还有相类似的情况，只要标题第七章怎样选择剪力墙连梁的两种刚度模型在SATWE软件中，剪刀墙连梁刚度的计算有两种模型，第一种为杆元模型，即连梁根据普通梁的方式输入，另一种为壳元模型，即连梁以洞口的方式构成。在设计中这两种刚度模型怎样选择是设计人员非常关心的问题。一剪力墙连梁变形的相对位移以双肢墙为例，采用连续化算法推导剪切变形与相对位移比的计算公式。剪力墙连梁变形的计算通过公式推导，得出剪切变形与相对位移比的计算公式：11132ahp2ahp-(1)根据式1
35、，本文列出和连梁跨高比之间的相对关系，如表1所示：表1和连梁跨高比之间的相对关系跨高比/0.5/1.0/1.5/2.0/2.5/3.0/3.5/4.0/4.5/5.0/0.923/0.75/0.571/0.428/0.324/0.25/0.197/0.158/0.129/0.107/二结论连梁跨高比大干5.0时可根据普通梁输入；连梁跨高比小于2.5时能够洞口方式构成；连梁跨高比大于2.5，但小于5.0时可视详细情况酌情处理。连梁构成方式的不同，对构造的整体刚度、周期、位移以及连梁的内力计算都会产生影响。第八章板带截面法计算板柱剪力墙构造体系一板往剪力墙构造体系的计算方法等代框架法有限元法二有限
36、元法计算的问题局部应力的大小与有限元划分的大小密切相关，不便于设计人员把握；用SATWE软件的“复杂楼板有限元分杯子菜单分析板柱剪力墙构造，其内力和配筋是以点值或极值的方式输出的。“点值方式不利于确定配筋范围，“极值方式又不免配筋太大，造成浪费。三板带截面法的特点首先采用有限元法进行内力和配筋设计。根据设计人员已定义的骨架线即相邻支座的连线，骨架线上有梁包括虚梁或剪力墙划分板带。既能保证计算精度，又具备方便的后处理功能。目前的板带截面法，楼板荷载计算比拟大。参考文献：赵勇、李云贵、黄鼎业（基于有限元分析结果的混凝土板板带截面设计法）载（建筑构造）杂志2004年第8期。第九章弹性楼板的计算和选择
37、一什么是弹性楼板在外力作用下能够产生弹性变形的楼板。二弹性楼板的造择与判定楼饭局部大开洞图略板柱体系或板柱抗震墙体系：（高规）第5.3.3条规定：对于平板无梁楼盖，在计算中应考虑板的平面外刚度的影响，其平面外刚度可按有限元方法计算或近似将柱上板带等效为扁梁计算。根据（高规）的此项规定，板柱体系要考虑楼板的平面外刚度，因而板柱体系要定义弹性楼板如图2所示。图略框支转换构造：研究表明，对于框支转换构造，转换梁不仅会产生弯矩和剪力，而且还会产生较大的轴力，这个轴力不能忽略。在SATWE软件中，只要定义弹性楼板才能产生转换梁的轴力。因而，对于框支转换构造，必须整层定义弹性楼板。厚板转换构造：对于厚板转
38、换构造，由于其厚板的面内刚度很大，能够以为是平面内无限刚，其平面外的刚度是这类构造传力的关键。因而，此类构造的厚板转换层应定义为弹性楼板。多塔联体构造：多塔联体构造的连廊定义为弹性楼板。三四种计算形式的意义和适用范围刚性板假定假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。梁刚度放大系数的应用（高规）第5.2.2条规定：在构造内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.32.0。对于无现浇面层的装配式构造，可不考虑楼面翼缘的作用。适用范围：楼板形状比拟规则的构造。弹性板6假定楼板的平面内刚度和平面外刚度均为有限刚。适用范围：板柱体系或板柱剪力墙构造。弹性膜假定采用平面应力膜单元真实地反映楼板的平面内刚度，同时又忽略了平面外刚度，即假定楼板平面外刚度为零。