《400t水泥罐焊接工艺16Mn手工电弧焊埋弧自动焊.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《400t水泥罐焊接工艺16Mn手工电弧焊埋弧自动焊.docx（32页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、沈阳工学院焊接工艺规程说明书第1章 绪 论1.1 焊接结构的概论 400吨水泥罐，罐体纵焊缝和环焊缝的焊接工艺。材质为16Mn 图1.1 罐体结构示意图1.2 焊接方法的选择 如图纵焊缝用埋弧焊水平位置焊接。环焊缝用悬挂式埋弧焊机焊接。 通常来讲，厚板环焊缝和长度较长的纵焊缝多采用埋弧焊进行焊接。罐体支架等部位多采用手工电弧焊进行焊接。下面是对埋弧焊和手工电弧焊的一些介绍：1.2.1 埋弧焊原理及应用1 、 埋弧焊工作原理埋弧焊是以连续送进的焊丝作为电极和填充金属。焊接时，在焊接区域的上面覆盖一层颗粒状焊剂，电弧在焊剂层下面燃烧，将焊丝端部和局部母材熔化形成焊缝。埋弧焊机结构如图1-2所示。
2、图1.2 埋弧焊示意图型号 MZ-1000 电源电压 380V50Hz 次级受载电压 初级 6986V 焊接电流 4001200A 焊丝直径 36mm 焊丝输送速度电弧电压 30 伏时 2m/min 焊接速度 1570m/h 自动焊机装置 可移式 焊机头以小车垂直轴可旋转 90 焊机头横向位移 060mm 焊机头在焊缝垂直面上的向前倾斜角 45 焊机头在焊缝垂直面上的侧面倾斜角 45 焊机头在垂直方向的位移 65mm 焊接电流的调节方法 远距离控制 焊缝平面的最大允许倾斜角 10 焊丝盘可容纳焊丝重量 12kg 焊剂斗可容纳焊剂容量 12L 焊车重量 不包括焊丝及焊剂 65kg BX2-100
3、0 型焊接变压器 初级电压 380V50Hz1 额定负载持续率 60% 额定输入容量 76KVA 额定初级电流 196A 额定焊接电流 1000A 次级空载电压 69-78V 额定工作电压 44V 重量 560kg MZ-1000 自动埋弧焊机系熔剂层下自动焊接的设备，它配用交流焊机作为电弧电源，它适用于水平位置或与水平位置倾斜不大于10度的各种有、无坡口的对接焊缝、搭接焊缝和角焊缝。与普通手工弧焊相比，具有生产效率高、焊缝质量好，节省焊接材料和电能，焊接变形小及改善劳动条件等突出优点。 焊剂的作用：埋弧焊焊剂的作用与焊条药皮相似，埋弧焊过程中，熔化焊剂产生的渣和气，一方面可以保护焊缝金属，防
4、止空气污染；另一方面还可以起到脱氧和掺合金的作用，与焊丝配合改善焊缝金属的化学成分和力学性能；再那么还可以使焊缝金属缓慢冷却。1 、 埋弧焊的特点1埋弧焊的主要优点1所用的焊接电流大，比手工电弧焊要大46倍，具体比拟如表1-3所示。加上焊剂和熔渣的隔热作用，热效率较高，熔深大，工件的坡口可小一点，减少了填充金属量。单丝埋弧焊在工件不开坡口的情况下，一次可熔透20；表1.1 焊条电弧焊与埋弧焊的焊接电流、电流密度比拟焊条焊丝直径mm焊条电弧埋弧焊焊接电流A电流密度A/mm2焊接电流A电流密度A/mm2250651625200400631253801301118350600508541252001
5、016500800406351902501018700100030502由于焊接电流大，所以焊接速度就可以快，以厚度810的钢板对接焊为例，单丝埋弧焊速度可达5080/min，而手工电弧焊那么不超过1013/min；3焊剂的存在不仅能隔开熔化金属与空气的接触，而且使熔池的金属凝固变慢，液体金属与熔化的焊剂间有较多时间进行冶金反响，使焊缝中气孔与裂纹等可能的缺陷减少，焊剂还可以向焊缝金属补充一些合金元素，提高焊缝金属的力学性能；4在有风的环境中焊接时，埋弧焊的保护效果比其它电弧焊方法好；5在自动焊时，焊接行走速度、焊丝的送进速度及电流大小等焊接参数可通过自动调节保持稳定，减少了焊接质量对焊工技术
6、水平的依赖程度；6劳动条件较好，没有电弧光辐射。2埋弧焊的主要缺点1） 由于采用颗粒状焊剂进行保护，故一般只适用于平焊和角焊位置；2） 不能直接观察电弧与坡口的相对位置，需要采用焊缝自动跟踪装置，否那么容易焊偏；3） 埋弧焊使用电流较大，电弧的电场强度较高，电流小于100A时电弧稳定性较差，因此不适于焊厚度小于1的薄板。1.2.2 埋弧焊的应用由于埋弧焊熔深大、生产率高、机械化操作的程度高，因而适于焊接中厚板结构的长焊缝。在造船、锅炉与压力容器、桥梁、起重机械、铁路车辆、工程机械、重型机械、冶金机械、核电站结构、海洋钻探、重武器制造等各种部门有着广泛的应用，也是当今焊接生产中最普遍使用的焊接方
7、法之一。随着焊接冶金技术和焊接材料生产的开展，埋弧焊已广泛应用于碳钢、低合金结构钢和不锈钢的焊接。由于熔渣可以降低接头的冷却速度，故某些高强度结构钢、高碳钢等也可采用埋弧焊。 1.2.3 手工电弧焊的特点： 设备简单，可用本钱较低的交流或直流焊接电源。1.灵活方便，可用焊接各种位置、各种厚度和形状的焊件。2.焊条品种齐全，可供焊接不同的钢材选用。3.焊接质量主要取决于焊工的熟练程度和焊条的质量。1.3 母材的化学成分及焊接性 所选母材为16Mn，属于热轧钢，其组织为铁素体+珠光体，主要通过Mn，Si的固溶强化作用提高强度。1.3.1 16Mn力学性能 表1.2 16Mn力学性能牌号拉力强度MP
8、a屈服点MPa伸长率(%)16Mn490-67032021 由表1.2可知，16Mn韧性和塑性较好，具有良好的加工性。1.3.2 16Mn的化学性能 表1.3 16Mn的化学成分牌号化学成分(质量分数)(%)CSiMnPSCrMoV16Mn-1.3.3 16Mn的焊接性分析 焊接裂纹1焊接冷裂纹大量的生产实践和理论研究说明。钢种的淬硬倾向一定的含氢量和足够的拘束应力是焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。下面也从这三方面分析16Mn的冷裂纹倾向。淬硬倾向 16Mn由于其含碳量低，故在淬硬时，如冷却速度不是太快，就会得到低碳马氏体组织，或者是铁素体+珠光体组织，由于这些组织硬度不高，因而其淬硬倾向小，
9、只有在冷却速度较快时，才会得到高碳马氏体组织，那么有一定的淬硬倾向。含氢量 焊接时，焊缝中的氢主要来源于焊接材料中的水分、焊件坡口处的铁锈、油污以及环境湿度等。对16Mn来说，只要板厚不太大且冷却速度控制得当，由于焊接温度高，增强了氢的活动能力，使大局部氢会从焊缝中扩散逸出；同时，当焊缝冷却时，其组织会从奥氏体向铁素体转变，由于氢在奥氏体中的溶解度大大高于在铁素体中的溶解度，又会有局部氢逸出。因而到最后，焊缝中的剩余氢量就缺乏于形成冷裂纹。拘束应力 焊接时，焊缝中的应力主要包括热应力、组织应力和由于自身拘束条件所造成的应力。目前，普遍采用拘束度R综合表达这三种应力的大小，拘束度的计算可采用如下
10、公式：R=K1式中：1-板厚拘束度系数，N/(2.)； -板厚，mm.由上式可见，拘束度与材料板厚有很的关系，板厚越大，所造成的拘束度也越大，那么拘束应力也就越大，因而我们只要选择适宜的板厚，就可以控制拘束应力。综上所述，16Mn钢在板厚不是太大，冷却速度适当的情况下是不会出现冷裂纹的，只有在板厚40mm以上太大、冷却速度较快的情况下，才会出现冷裂纹倾向，不过，我们可以通过焊前适当预热等措施来预防。2焊接热裂纹 焊接热裂纹是在焊接高温下产生的，其中危害最严重的是结晶裂纹由于结晶裂纹是在结晶后期，有低熔点物质所形成的也太薄膜而引发的。它与焊缝金属的成分，主要是碳、硫、镍、锰等元素有密切关系。从表
11、2-3得知，16Mn含碳量低，含锰量高，硫和磷控制严格，它的Mn/S较高，因而具有良好的抗结晶裂纹性能。所以在正常情况下，16Mn钢是不会出现结晶裂纹的。3消除应力裂纹再热裂纹再热裂纹是由于钢中含有Mo、Cr、V、Nb等强碳化物形成元素，以及存在一定的剩余应力，并在焊后再次进行加热的情况下产生的。由表2-3可知，16Mn不含强碳化物形成元素，在热轧状态下供货焊后一般不进行热处理，因而对再热裂纹不敏感。4层状撕裂层状撕裂的产生，与钢材的合金成分没有直接关系紧与冶炼、轧制工艺及杂质的含量和分布有关。从Z向拘束力考虑，撕裂与板厚有关，一般板厚在16mm以下就不容易产生层状撕裂；从钢材本身来说钢中的片
12、状硫化物与层状硅酸盐或大量成片地密集于同一平面内的氧化铝夹杂物都能导致Z向塑性的降低和层状撕裂的产生。而对于16Mn来说，其本身杂质与有害元素含量控制严格，所以我们只要控制其板材厚度与选择适宜焊接工艺，层次撕裂是可以减少或防止的。 脆化问题1过热区脆化过热区脆化主要产生在被加热到1100以上区域它的产生原因与钢材成分及强化方式有关。对16Mn钢来说，当碳含量偏于下限0.12%0.14%时，由于其本身含碳量少，又是通过固溶强化方式来获得较好的强度和韧性的，因而其脆化倾向小。只有当焊接线能量过大时，会导致过热区奥氏体晶粒严重粗化，冷却时产生魏氏组织，这时才会出现脆化现象。而当含碳量偏于上限0.2%
13、时，此时不仅线能量过大会因此形成魏氏组织而脆化因而只要我们控制16Mn钢的成分与线能量，其过热区脆化也是可以减少或防止的。2热应变脆化一般认为热应变脆化发生于一些固溶氮含量高的低碳钢和强度级别不高的低合金钢中，主要是由于氮，碳原子聚集在位错周围，对位错造成钉扎作用引起的，特别易于在200400加热温度范围内的亚临界热影响区产生，如焊前已经存在缺口时，这种脆化就变得更加严重。对于16Mn来说，其本身含有一定的固溶氮，化学成分中又没有强氮化物形成元素可与氮结合为氮化物，因而具有一定的热应变脆化倾向。综合以上分析，我们知道在裂纹方面，16Mn对热裂纹、再热裂纹和层段撕裂不敏感，只有当板材厚度过大，且
14、冷却过快时对冷裂纹有一定的敏感性；在脆化方面，16Mn有一定的热应变脆化现象，对过热区脆化不敏感。在实际生产中，我们只要通过一些简单的焊接工艺就可以解决16Mn中由于局部原因对焊接性带来的不利影响。因而，总的来说，16Mn具有优良的焊接性，这正是它广泛用于各种焊接结构中的一个重要原因。经过对16Mn钢的焊接性进行分析，得出以下结论：16Mn钢板可装配成各种不同的焊接接头，适合不同位置焊接，且焊接工艺和技术要求相对简单。焊前一般不需要预热。塑性和冲击韧性良好，焊接接头产生冷裂纹或热裂纹的倾向小，适合各类大型结构和受压容器。16Mn钢，对焊接电源设备没有特殊要求，交直流弧焊机都可以焊接；对焊接材料
15、也无特殊要求，酸性、碱性焊条和焊剂都可以使用。 第2 章 焊接工艺的制定2.1 焊接方法的选择 在压力容器制造中，焊接方法主要根据被焊材料、接头厚度、焊缝位置和坡口形式选择。目前，常用的焊接方法有手工电弧焊、埋弧自动焊等。下面就对这几种焊接方法进行比拟，选出最适合16Mn的焊接方法。1. 埋弧焊：1 生产效率高这是因为，一方面焊丝导电长度缩短，电流和电流密度提高，因此电弧的熔深和焊丝熔敷效率都大大提高。一般不开坡口单面一次熔深可达20mm另一方面由于焊剂和熔渣的隔热作用，电弧上根本没有热的辐射散失和飞溅，虽然用于熔化焊剂的热量损耗有所增大，但总的热效率仍然大大增加。2 焊缝质量高 熔渣隔绝空气
16、的保护效果好，焊接参数可以通过自动调节保持稳定，对焊工技术水平要求不高而且焊缝成分稳定，机械性能比拟好。3 劳动条件好 除了减轻手工焊操作的劳动强度外，它没有弧光辐射，这是埋弧焊的独特优点。2.手工电弧焊：设备简单，可用本钱较低的交流或直流焊接电源。1 灵活方便，可用焊接各种位置、各种厚度和形状的焊件。2 焊条品种齐全，可供焊接不同的钢材选用。3 焊接质量主要取决于焊工的熟练程度和焊条的质量。焊接方法应根据焊接结构、制造要求以及对焊接接头质量的影响及所具有的焊接设备条件灵活选择，通过综合考虑，16Mn的焊接采用手工电弧焊+埋弧自动焊。手工电弧焊用于就平对接焊缝和支架等部位。埋弧自动焊用于焊接罐
17、体纵焊缝和环焊缝。 图2.1 手工电弧焊示意图2.1.1 焊缝坡口的选择当压力容器的板厚超过一定厚度时，为了保证压力容器的焊缝全部焊透又无缺陷，应将钢板接头处开各种形状的坡口。坡口的形状和尺寸取决于被焊材料和所采用的焊接方法。压力容器的筒体内壁焊接起来比拟困难，因为要装液体或气体，所以必须保证内壁的光滑和无毛刺，从而保证所装物质的纯洁。经分析，为了得到更好的焊缝质量和更方便的操作，宜选用单面V型坡口进行焊接。 图2.2 坡口示意图电源种类：交流电交流电比拟普遍，增强了实际操作中的灵活性 。2.1.2 焊接材料的选择焊接材料的选用必须保证焊缝性能不低于母材，尤其是焊缝的韧性指标是选材考虑的重点。
18、手工电弧焊应选J427或J426 型焊条交流电源J506或J507直流电源。此处我们用J426型焊条。焊接工艺参数如下表2-1和表2-2所示：表2.1 平对接各层焊缝的焊接工艺参数焊缝空间位置坡口形式焊件厚度mm) 第一条焊缝 其他各层焊缝 封底焊缝平对接焊缝单面V 形56焊条直径mm)焊接电流A)焊条直径mm)焊接电流A)焊条直径mm)焊接电流A)4200-2204200-2204200-220表2.2 交流电源焊接时的焊接工艺参数电源焊条焊接位置前倾/(侧倾/(交流J426平焊10-1580-90 埋弧自动焊所选焊丝为H08MnA,焊剂为HJ431表2.3 H08MnA的化学成分质量分数%
19、 C Si Mn S P表2.4 HJ431的化学成分质量分数%牌号MnoSiO2MgOCaF2CaO FeOSPHJ43134-3840-445-83-764表2.5 HJ431的力学性能抗拉强度MPa 屈服强度MPa伸长率MPa冲击吸收功Kv 415-5503302227 2.1.3 埋弧焊实施方法及工艺参数选择 (1) 焊前准备 1)坡口设计及加工 同其他焊接方法相比，埋弧焊接母材稀释率较大，母材成分对焊缝性能影响较大，埋弧焊坡口设计必须考虑到这一点。依据单丝埋弧焊使用电流范围，当板厚小于 14mm ，可以不开坡口，装配时留有一定间隙：板厚为 14 22mm ，一般开 V 形坡口；板厚
20、22 -50mm 时开 X 形坡口。对于锅炉汽包等压力容器通常采用 U 形或双 U 形坡口，以确保底层熔透和消除夹渣。埋弧焊焊缝坡口的根本形式和尺寸设计时，请查阅 GBT986 1988 。坡口加工方法常采用刨边机和气割机，加工精度有一定要求。 2)装配点固 埋弧焊要求接头间隙均匀无错边，装配时需根据不同板厚进行定间距、定位焊。另外直缝接头两端尚需加引弧板和熄弧板，以减少引弧和引出时产生缺陷。 3) 焊前清理 坡口内水锈、夹杂铁末，点焊后放置时间较长而受潮氧化等焊接时容易产生气孔，焊前需提高工件温度或用喷砂等方法进行处理。 4)焊接速度焊接速度对熔深和熔宽都有影响，通常焊接速度小，焊接熔池大，
21、焊缝熔深和熔宽均较大，随着焊接速度增加，焊缝熔深和熔都将减小，即熔深和熔宽与焊接速度成反比。焊接速度对焊缝断面形状的影响。焊接速度过小，熔化金属量多，焊缝成形差：焊接速度较大时，熔化金属量缺乏，容易产生咬边。实际焊接时，为了提高生产率，在增加焊接速度。 5)焊丝直径焊接电流、电弧电压、焊接速度一定时，焊丝直径不同，焊缝形状会发生变化。电流密度对焊缝形状尺寸的影响，从表中可见，其他条件不变，熔深与焊丝直径成反比关系，但这种关系随电流密度的增加而减弱，这是由于随着电流密度的增加，熔池熔化金属量不断增加，熔融金属后排困难，熔深增加较慢，并随着熔化金属量的增加，余高增加焊缝成形变差，所以埋弧焊时增加焊
22、接电流的同时要增加电弧电压， 以保证焊缝成形质量。(2) 工艺条件对焊缝成形的影响1对接坡口形状、间隙的影响 在其他条件相同时，增加坡口深度和宽度，焊缝熔深增加，熔宽略有减小，余高显著减小。在对接焊缝中，如果改变间隙大小，也可以调整焊缝形状，同时板厚及散热条件对焊缝熔宽和余高也有显著影响。 2) 焊丝倾角和工件斜度的影响 焊丝的倾斜方向分为前倾和后倾两种。倾斜的方向和大小不同，电弧对熔池的吹力和热的作用就不同，对焊缝成形的影响也不同。3) 焊剂堆高的影响 埋弧焊焊剂堆高一般在2540mm，应保证在丝极周围埋住电弧。当使用粘结焊剂或烧结焊剂时，由于密度小，焊剂堆高比熔炼焊剂高出 2050。焊剂堆
23、高越大，焊缝余高越大，熔深越浅。3焊接工艺条件对焊缝金属性能的影响 当焊接条件变化时，母材的稀释率、焊剂熔化比率(焊剂熔化量焊丝熔化量)均发生变化，从而对焊缝金属性能产生影响，其中焊接电流和电弧电压的影响较大。由于焊剂熔化比率的变化，焊缝金属的化学成分、力学性能均发生变化，特别是烧结焊剂中合金元素的参加对焊缝金属化学成分的影响最大。2.2 焊接接头中常见工艺缺陷产生的原因及防止方法一、裂纹焊接裂纹，按照产生的机理可分为：冷裂纹、热裂纹、再热裂纹和层状撕裂裂纹几大类。（一） 冷裂纹冷裂纹是在焊接过程中或焊后，在较低的温度下，大约在钢的马氏体转变温度即Ms点附近，或300200以下或T0.5Tm，
24、Tm为以绝对温度表示的熔点温度的温度区间产生的，故称冷裂纹。冷裂纹又可分为：延迟裂纹、淬火裂纹和低塑性脆化裂纹。延迟裂纹，也称氢致裂纹，可以延至焊后几小时、几天、几周甚至更长的时间再发生，会造成预料不到的重大事故，所以具有重大的危险性。1、产生的条件：焊接接头形成淬硬组织。由于钢的淬硬倾向较大，冷却过程中产生大量的脆、硬，而且体积很大的马氏体，形成很大的内应力。接头的硬化倾向：碳的影响是关键，含碳和铬量越多、板越厚、截面积越大、热输入量越小，硬化越严重。钢材及焊缝中含扩散氢较多，氢原子在缺陷处空穴、错位聚积浓集形成氢分子，氢分子体积较氢原子大，不能继续扩散，不断聚积，产生巨大的氢分子压力，甚至
25、会到达几万个大气压，使焊接接头开裂。许多情况下，氢是诱发冷裂纹最活泼的因素。焊接拉应力及拘束应力较大或应力集中超过接头的强度极限时产生开裂。、产生的原因：可分为选材和焊接工艺两个方面。选材方面：、母材与焊材选择匹配不当，造成悬殊的强度差异；、材料中含碳、铬、钼、钒、硼等元素过高，钢的淬硬敏感性增加。焊接工艺方面：、焊条没有充分烘干，药皮中存在着水分游离水和结晶水；焊材及母材坡口上有油、锈、水、漆等；环境湿度过大(90%)；有雨、雪污染坡口。以上的水分及有机物，在焊接电弧的作用下分解产生H，使焊缝中溶入过饱和的氢。、环境温度太低；焊接速度太快；焊接线能量太少。会使接头区域冷却过快，造成很大的内应
26、力。、焊接结构不当，产生很大的拘束应力。、点焊处已产生裂纹，焊接时没有铲除掉；咬边等应力集中处引起焊趾裂纹；未焊透等应力集中处引起焊根裂纹；夹渣等应力集中处引起焊缝中裂纹。3、防止方法：可以从选材和焊接工艺两个方面着手。正确地选材。选用碱性低氢型焊条和焊剂，减少焊缝金属中扩散氢的含量；搞好母材和焊材的选择匹配；在技术条件许可的前提下，可选用韧性好的材料如低一个强度等级的焊材，或施行“软盖面，以减小外表剩余应力；必要时，在制造前对母材和焊材进行化学分析、机械性能及可焊性、裂纹敏感性试验。 焊接工艺方面。a、严格地按照试验得出的正确工艺标准进行焊接操作。主要包括：严格地按标准进行焊条烘干；选择适宜
27、的焊接标准及线能量，合理的电流、电压、焊接速度、层间温度及正确的焊接顺序；对点焊进行检查处理；搞好双面焊的清根等；仔细清理坡口和焊丝，除去油、锈和水分。b、选择合理的焊接结构，防止拘束应力过大；正确的坡口形式和焊接顺序；降低焊接剩余应力的峰值。c、焊前预热、焊后缓冷、控制层间温度和焊后热处理，是可焊性较差的高强度钢和不可防止的高拘束结构形式，防止冷裂纹行之有效的方法。预热和缓冷可减缓冷却速度延长t 800500停留时间，改善接头的组织状态，降低淬硬倾向，减少组织应力；焊后热处理可消除焊接剩余应力，减少焊缝中扩散氢的含量。在多数情况下，消除应力热处理应在焊后立即进行。d、焊后立即锤击，使剩余应力
28、分散，防止造成高应力区，是局部补焊时防止冷裂纹行之有效的方法之一。e、在焊缝根部和应力比拟集中的焊缝外表，热影响区受到的拘束应力较低，采用强度级别较低的焊条，往往在高拘束度下取得良好的效果。f、采用惰性气体保护焊，能最大地控制焊缝含氢量，降低冷裂纹敏感性，所以，应大力推广TIG、MIG焊接。二层状撕裂 层状撕裂是冷裂纹的一种特殊形式。主要是由于钢板内存在着分层沿轧制方向的夹杂物特别是硫化物，在焊接时产生的垂直于轧制方向板厚方向的拉伸应力作用下，在钢板中热影响区或稍远的地方，产生“台阶式，与母材轧制外表平行的层状开裂。产生在T字型、K字型厚板的角焊接接头中。提高钢板质量，减少钢材中层状夹杂物，从
29、结构设计和焊接工艺方面采取措施，减少板厚方向的焊接拉伸应力，可防止层状撕裂。厚板焊接前，进行板材的超声波和坡口渗透探伤，检查分层夹杂物情况，如有层状夹杂物存在，可设法避开或事先修、磨处理。三热裂纹热裂纹是在高温下产生的，从凝固温度范围至A3以上温度，所以称热裂纹，又称高温裂纹。如果材料中存在着较多的低熔点共晶杂质元素P、S、C等和较多的晶格缺陷，在焊接熔池结晶过程中，就容易出现晶界偏析，偏析出现的物质多为低熔点共晶如：FeSFe、Fe3PFe、NiSNi、Ni3PNi和杂质，它们在结晶过程中，以液态间层存在，形成抗变形能力很低的液态薄膜，相应的液态相存在的时间增长，最后结晶凝固，而凝固后的强度
30、也极低，当焊接拉应力足够大时，会将液态间层拉开，或在其凝固后不久被拉断形成裂纹。此外，如果母材的晶界上也存在着低熔点共晶和杂质时，那么在加热温度超过其熔点的热影响区内，这些低熔点共晶物将熔化成液态间层，当焊接拉应力足够大时，也会被拉开而形成热影响区液化裂纹。热裂纹都是沿奥氏体晶界开裂，呈锯齿状，所以，又称晶间裂纹。多出现在焊缝中间，特别是弧坑处，多数在焊缝柱状晶的会合处，即焊缝凝固的最终位置，也是最容易引起低熔点共晶偏析的位置；少数出现在热影响区。焊缝中的纵向裂纹一般发生在焊道中心，与焊缝长度方向平行；横向裂纹一般沿柱状晶界发生，并与母材的晶界相连，与焊缝长度方向垂直。当裂纹贯穿外表与空气相通
31、时，断口外表呈氧化色彩如蓝灰色等，有的焊缝外表的宏观裂纹中充满熔渣。1、产生的原因选材方面：材料中含硫过多产生“热脆；含铜过高产生“铜脆；含磷过高产生“冷脆。焊接工艺方面：镍基不锈钢，焊接顺序不当或层间温度过高、热输入量过大、冷却速度太慢；坡口形式不当焊缝形状系数=b/h1的窄深焊缝，单层单道焊时易产生焊缝中心偏析裂纹；弧坑保护不好，由于偏析作用，易产生弧坑热裂纹；屡次返修会产生晶格缺陷聚集，形成多边化热裂纹。2、防止方法由于热裂纹的产生与应力的因素有关，所以，防止方法也要从选材和焊接工艺两个方面着手。选材方面：a、限制钢材和焊材中，易产生偏析的元素和有害杂质的含量，特别是S、P、C的含量，因
32、为它们不仅形成低熔点共晶，而且还促进偏析。C0.10%热裂纹敏感性可大大降低。必要时对材料进行化学分析、低倍检验如硫印等。b、调节焊缝金属的化学成分，改善组织、细化晶粒，提高塑性，改变有害杂质形态和分布，减少偏析，如采用奥氏体加小于6%的铁素体的双相组织。c、提高焊条和焊剂的碱度，以减低焊缝中杂质的含量，改善偏析程度。焊缝工艺方面：a、选择合理的坡口形式，焊缝成型系数=b/h1，防止窄而深的“梨形焊缝，焊接电流过大也会形成“梨形焊缝，防止柱状晶在焊道中心会合，产生中心偏析形成脆断面；采用多层多道焊，打乱偏析聚集。b、控制焊接标准：采用较小适当的焊接线能量，对于奥氏体镍基不锈钢应尽量采用小的焊接
33、线能量不预热、不摆动或少摆动、快速焊、小电流、严格掌握层间温度，以缩短焊缝金属在高温区的停留时间；注意收弧时的保护，收弧要慢并填满弧坑，防止弧坑偏析产生热裂纹；尽量防止屡次返修，防止晶格缺陷聚集产生多边化热裂纹；采取措施尽量降低接头应力，防止应力集中，并减少焊缝附近的刚度，妥善安排焊接次序，尽量使大多数焊缝在较小的刚度下焊接，使其有收缩的余地。四再热裂纹再热裂纹是指一些含有钒、铬、钼、硼等合金元素的低合金高强度钢、耐热钢的焊接接头，再加热过程中如消除应力退火、多层多道焊及高温工作等，发生在热影响区的粗晶区，沿原奥氏体晶界开裂的裂纹，也有称其为消除应力退火裂纹SR裂纹。600附近有一敏感区，超过
34、650敏感性减弱。再热裂纹起源于焊缝热影响区的粗晶区，具有晶界断裂特征。裂纹大多数发生在应力集中的部位。防止措施：选材时应注意能引起沉淀析出的碳化物形成元素，尤其是V的含量。必须采用高V钢材时，焊接及热处理时要特别加以注意。热处理时避开再热敏感区，可减少再热裂纹产生的可能性，必要时热处理前做热处理工艺试验。尽量减少剩余应力和应力集中，减少余高、消除咬边、未焊透等缺陷，必要时将余高和焊趾打磨圆滑；提高预热温度，焊后缓冷，降低剩余应力。适当的线能量，防止热影响区过热，晶粒粗大。在满足设计要求的前提下，选用低一个强度等级的焊条，让其释放一局部由热处理过程消除的应力，让应力在焊缝中松弛，对减少再热裂纹
35、有好处。二、未熔合未熔合是指熔焊时，焊道与母材之间、焊道与焊道之间、点焊时焊点与母材之间，未完全熔化结合的局部。1、产生的原因：产生未熔合的根本原因是焊接热量不够，被焊件没有充分熔化造成的。主要原因有：电流太小；焊速太快；电弧偏吹；操作歪斜；起焊时温度太低；焊丝太细；极性接反，焊条熔化太快，母材没有充分熔化；坡口及先焊的焊缝外表上有锈、熔渣及污物。这些原因都造成焊材早熔化，而被焊母材温度低，没有熔化，熔化的焊材金属沾附到焊件上。2、防止措施：选择适当的电流稍大、焊速稍慢，正确的极性，注意母材熔化情况；去除干净坡口及前道焊缝上的熔渣及赃物；起焊时要使接头充分预热，建立好第一个熔池；克服电弧偏吹。
36、注意焊条角度，照顾坡口两侧的熔化情况；三、未焊透未焊透是指焊接时接头根部未完全熔透的现象。另外，焊缝金属与母材之间，未被电弧熔化而留下的空隙。常发生在单面焊根部和双面焊的中间。ISO母材金属之间没有熔化，熔敷金属没有进入接头根部的缺陷。1、产生的原因：坡口及装配方面：间隙过小；钝边太厚；坡口角度太小；坡口歪斜；有内倒角的坡口角度太大；错口严重；工艺标准方面：电流过小；焊速过大；电弧偏吹；起焊处温度低；极性接反；操作方面：焊条太粗；操作歪斜；双面焊时清根不彻底；坡口根部有锈、油、污垢，阻碍根本金属很好地熔化。2、防止措施：控制好坡口尺寸：间隙、钝边、角度及错口等；控制电流、极性和焊速；使接头充分
37、预热，建立好第一个熔池；控制焊条直径和焊接角度；克服电弧偏吹；双面焊清根一定要彻底；坡口及钝边上的油、锈、渣、垢一定要清理干净。四、气孔气孔是指焊接时，熔池中的气泡在凝固时未能逸出，而残留下来形成的空穴。根据气孔产生的部位不同，可分为内部气孔和外部气孔；根据分布的情况可分为单个气孔、涟状气孔和密集气孔；根据气孔产生的原因和条件不同，其形状有球形、椭圆形、旋涡状和毛虫状等。1、产生的原因：形成气孔的气体主要来源于：a、大气：空气湿度太大，超过90%，水分分解，氢气、氧气侵入；收弧太快，保护不好，空气中的N2气侵入；电弧太长，空气中的N2气侵入；b、溶解于母材、焊丝和焊条钢芯中的气体，药皮和焊剂中
38、的水和气体：焊条烘干温度太低、保温时间太短；焊条过期失效； 氩气纯度不够，保护不良；焊条烘干温度过高，使药皮成分变质，失去保护作用；电流过大，药皮发红失效，失去保护作用，空气中的N2气侵入；焊芯锈蚀、焊丝清理不净、焊剂混入污物。c、焊材、母材上的油、锈、水、漆等污物，分解产生气体；d、操作原因引起的气孔：运条速度太快，气泡来不及逸出；焊丝填加不均匀，空气侵入；埋弧焊时，电弧电压过高，网路电压波动过大，空气侵入。2、防止措施：严格控制焊条的烘干温度和保温时间；不使用过期失效的焊材；使用符合标准要求的保护气体氩气等；彻底清理坡口及焊丝上的油、锈、水、漆等污物；电弧长度要适当，防止N2气侵入，碱性焊
39、条尤其要采用短弧；搞好接头和收弧。充分预热接头，建立好第一个熔池，使上一个收弧处的气体消除掉；收弧要慢，填满弧坑，采用“回焊法等，使气、渣充分保护好熔池，防止N2气侵入； 多层多道焊的各层各道的接头要错开，防止气孔密集上下重合；适当增加热输入量，降低焊接速度，以利气泡逸出。五、夹渣夹渣是指焊后残留在焊缝中的非金属夹杂物。主要是由于操作原因，熔池中的熔渣来不及浮出，而存在于焊缝之中。1、产生原因：坡口角度太小，运条、清渣困难；运条太快，熔渣来不及浮出；焊接电流太小，熔深太小；运条时坡口两侧停留时间短，而在焊缝中心过度太慢，使得焊缝中心堆高，坡口两侧形成死角，夹渣清理不出来；焊缝成型粗劣；前一层的
40、熔渣清理不干净；接头处理不彻底；坡口处有锈、垢、泥沙等；焊条涂料中含碳成分过高。2、防止措施：彻底清理坡口的油污、泥沙、锈斑；彻底清理前焊道熔渣；适当调节加大焊接电流；控制焊接速度，造成熔渣浮出条件；正确掌握操作方法，使焊缝外表光滑，焊缝中心不堆高；选择优质焊条。六、夹钨手工钨极氩弧焊过程中，由于某些原因，使钨极强烈的发热，端部熔化、蒸发，使钨过渡到焊缝中，并残留在焊缝内形成夹钨。1、产生原因：当焊缝电流过大，超过极限电流值，或钨极直径太小时，使钨极强烈地发热、端部熔化；氩气保护不良，引起钨极烧损；炽热的钨极触及熔池或焊丝，而产生的飞溅等，均会引起焊缝夹钨。2、防止措施：根据工件的厚度，选择相
41、应的钨极直径和焊接电流；使用符合标准要求纯度的氩气；施焊时采用高频振荡器引弧，在不防碍操作情况下，尽量采用短弧，以增强氩气保护效果；操作要仔细，不使钨极触及熔池和焊丝；经常修磨钨极端部。2.3 焊后热处理 为改善压力容器焊接区的性能和消除焊接剩余应力等有害影响，对焊接区及其有关部位在金属相变温度点以下充分均匀加热，然后又均匀冷却以进行消除应力和退火。焊后热处理是保证压力容器焊接接头性能的一个非常重要的环节。采用600-640回火，保温40分钟来消除应力。 第3章 焊接工艺规程一、选材1具有足够的强度，塑性，韧性和稳定性。2具有良好的冷热加工性和焊接性能。3在有腐蚀性介质的设备必须有良好的耐蚀性
42、和抗氢性。4在高温状态使用的设备要有良好的热稳定性。5在低温状态下使用的设备要考虑有良好的韧性 。二、下料与坡口加工1.领料：材料须具有合格质保书，标记齐全。钢板外表不允许存在有裂纹、气泡、结疤、折叠和夹杂等缺陷。钢板不得有分层。如有上述外表缺陷，允许清理，清理深度从钢板实际尺寸算起，不得超过钢板厚度公差之半，并应保证钢板的最小厚度。缺陷清理处应平滑无棱角。其他缺陷允许存在。但其深度从钢板实际尺寸算起，不得超过钢板厚度公差之半，并应保证缺陷处厚度不超过钢板允许最小厚度。图样及标准规定进行超探的材料应检验合格。三类容器用材料须复验合格，母材抽样复验须合格，否那么不得领料。不锈钢及复合板复层外表下料前应有防污