新所A-6栋模板安、拆方案.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流新所A-6栋模板安、拆方案.精品文档.中科院地化所金阳新所 A-6栋（餐厅）模板施工方案编制： 审核：贵州建工集团一公司二零一二年五月十三日目录：第一章：概述：. . . . . . . . . . . . . . .3第二章：模板设计: . . . . . . . . . . . . 4一、模板形式选择：. . . . . . . . . . 4二、模板材料选择：. . . . . . . . . . 4三、模板体系选择： . . . . . . . . . . 4第三章：模板计算： . . . . . . . . . . . . 6一、剪

2、力墙计算：. . . . . . . . . . . 6二、柱模计算: . . . . . . . . . . . . .14三、梁模计算: . . . . . . . . . . . . .24四、板模计算: . . . . . . . . . . . . .40第四章：模板施工：. . . . . . . . . . . . .49一、概述：. . . . . . . . . . . . . . .49二、模板制作、安装：. . . . . . . . . .52第五章：模板施工要点：. . . . . . . . . . .66第六章：模板工程验收：. . . . . . . . . .

3、 .67第七章：模板拆除：. . . . . . . . . . . . .68第八章：模板施工质量保证措施：. . . . . . .70第九章：模板施工安全、文明施工措施：. . . .73第十章：季节性施工：. . . . . . . . . . . .75第一章：概述一、工程概述：本工程由中科院地化所投资建设，中科院建筑设计研究院有限公司设计，化工部遵义地质工程勘察院地质勘察，贵州三维监理公司监理，贵州建工集团第一建筑工程有限公司组织施工；由胡涛担任项目经理，王钢担任技术负责人。本工程为一剪力墙-框架结构建筑，建筑面积1189平方米，总长26.9米，总宽31.5米，由地下室到屋顶构架顶

4、总高17.65米；共3层，其中地下1层，地上3层，地下室结构层高5.7米，正负零零层高4.2米，二层4.1米，第三层3.65米.二、结构概况：1、在本工程中，砼墙体仅设置于地下室，厚度均为300。墙体高度大部分为4.91米，最高为6米。2、本工程框架柱截面有两种：500500、400400；框架柱高度由地下室到顶层分别为：4.91米、4.2米、4.1米、3.65米。3、在梁设置中，地下室顶板梁断面有300600、300500、250550、250500、200400五种；正负零层梁断面有350600、300550、300500、300450、250550、250500、200480、20040

5、0八种；二层梁断面350600、300600、300500、200420、200400、200350六种；构架层梁断面300500、300450、200450三种；4、现浇板除局部零星构件外，大部分板厚均为120。三、方案编制依据：1、中科院地化所金阳新所工程施工图纸2、中科院地化所金阳新所工程施工组织设计3、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2002版）6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）7、建筑施工高处作业安全技术规范（J

6、GJ80-91）8、贵州建工集团总公司施工工艺标准（QB308）9、贵州建工集团施工工艺标准10、我公司三标一体化质量手册和程序文件第二章：模板设计一、模板形式选择：本工程模板形式共分两种：1、在正负零层1-3交B-F轴部位（2-3交B-1/B部位楼梯井除外）梁侧模采用砖模，梁、板底模采用100厚C15砼。2、其余部位采用木模。二、模板材料的选择：为保质、保量、安全、快速完成本工程施工任务，根据本工程具体特点及本公司所储模板、架料的情况，砖模采用MU10水泥标砖、M5水泥砂浆砌筑；墙、梁、柱、板、梯模板采用1830915的18厚胶合板，加固木枋采用501002000木枋；加固对拉螺杆采用14高

7、强对拉螺杆，其中抗渗部位采用14高强止水对拉螺丝；模板支撑体系采用48壁厚3.0mm普通钢管脚手架，局部采用可调型顶托。三、模板体系的选择：（一）、体系确定：根据本工程特点，模板支、承系统拟采用以下形式：1、剪力墙及柱采用定型木模、对拉止水螺杆，构成整体模板，以钢管、木枋固定。2、梁、楼板、楼梯为胶合板，木枋背销，钢管架支、承。3、正负零层地梁采用砖模与地胎模。 （二）、模板构造：1、高度600以上梁砖模厚240，梁高600以下梁砖模厚120，砖模均砌筑于砼垫层上。2、剪力墙模板：剪力墙模板采用整块木模基本块（1830915）拼装；竖向加固木枋间距250，水平加固采用双钢管，间距500；墙两侧

8、模板间拉结采用高强止水对拉螺杆，止水对拉螺杆垂直、水平方向间距均为500mm；模板内部设14支撑钢筋，长度同墙厚,支撑钢筋垂直、水平方向间距同样为500。在地下室外墙上距底板500高位置设-4003钢板止水板。3、柱模：柱子模板基本块为1830柱宽，为使柱子与楼板接头平顺柱子配模高度为层高板厚+10。柱模竖向加固采用4根木枋，水平加固采用双钢管及14高强对拉螺杆，水平加固沿柱高每500设置一道。柱脚四角定位采用14钢筋，锚入柱脚楼板或其他结构层100，露出楼板或其他结构层50；柱内四边设置14钢筋支撑钢筋，长度同柱宽，沿柱高每500设置一道。本栋建筑因地下室外部1-3交B-F轴部位（2-3交B

9、-1/B部位楼梯井除外）需回填后方可施工该部位正负零层梁板，故地下室墙、柱无法与正负零层梁板同时施工浇筑，地下室及地下室外部柱、墙的柱顶、墙顶定位困难；为避免在施工过程中墙顶、柱顶移位，1-3交B-F轴部位（2-3交B-1/B部位楼梯井除外）独立柱间以满堂架加以拉结，满堂架设置要求同楼层板模支架（详板模构造）。4、梁模板：梁侧模、底模模板均采用18厚木模；梁侧模板水平加固为木枋，其中梁净高300内，水平加固木枋为两根，300-500间为三根；梁侧垂直加固中采用木枋，木枋间距1100，垂直加固木枋外侧设木枋琵琶撑，间距1100；楼层上梁净高超过600的梁及地下室室内地梁，梁两侧模板间需设14高强

10、对拉螺杆拉结，外套20PVC管；建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设20PVC套管。地下室外周边地梁反梁梁两侧模板拉结用对拉螺杆为14高强止水螺杆，高强止水螺杆垂直、水平间距均为500。梁宽250以外，梁底沿梁纵向设3根加强木枋；梁宽250（含250）内，梁底沿梁纵向设2根加强木枋。支撑架沿梁纵、横方向间距均为1100，其中高度550以上梁下部设一支撑立杆；水平横杆步距1700；梁的支撑架与楼板支承满堂架连接成整体。梁两侧模板间，在梁高中部沿梁垂直向设置一排14支撑钢筋，支撑钢筋长度同梁宽，支撑钢筋沿梁纵向间距为1200。梁净高超过600的梁，梁两侧模板间需设14高强对拉螺杆，外套20PV

11、C管，建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设20PVC套管。5、楼面整体模板：楼面现浇板模板采用1830915模板铺设，下设木枋木龙骨，木龙骨间距250；楼面现浇板支撑架为钢管满堂架，钢管满堂架立杆间距纵横均为1100，水平横杆步距1700。第三章：模板计算 一、剪力墙支模计算：本工程剪力墙厚度一致，高度变化不大，现仅就地下室最高剪力墙模板安装进行计算。墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨

12、；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；（一）、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面

13、板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2

14、F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯

15、结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的

16、临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.112.443250.02+0.1171.260250.02= 8.70104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 8.70104 / 2.70104 = 3.2N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板截面

17、的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.443250.0 + 0.6171.260250.0 = 2060.8N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大

18、剪力(N)：V = 2060.8N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32060.8/(250018.0)=0.343N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.343N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(10

19、0EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.5 = 11.521N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.522504/(10060002.43105) = 0.209 mm；面板的最大挠度计算值: =0.209mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！（四）、墙模板主次楞的计算A.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均

20、布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2500.900=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0

21、.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.16.221500.02+0.1170.630500.02= 1.74105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.74105/8.33104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次

22、楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2500.900/1=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90/1=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.66.221500.0+ 0.6170.630500.0 = 2060.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V

23、-次楞计算最大剪力(N)：V = 2060.8N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32060.8/(250.0100.01)=0.618N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.618N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l

24、/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.25=5.76 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.76/15004/(10090004.17106) = 0.065 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.065mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！B.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用

25、下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.250.51.420.250.53.806kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 4.

26、28105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 4.28105/8.99103 = 47.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =47.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 4662.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗

27、剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =24662.4/848.230=10.993N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =10.993N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.328mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.328mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计

28、值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 8.47 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.468kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！二、柱模板计算柱模板取截面最大，高度最高即地下室（层高4.91米）截面500500框架柱模板安装进行计算。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结

29、构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 4.91m；（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度

30、H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.5

31、0；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.910m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042

32、kN/m2、117.840 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.223.040.500.90=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4

33、2.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.156kN，R2=3.854kN，R3=1.156kN柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.156kN，R2=3.854kN，R3=1.156kNMmax =86714.297Nmm；Vmax=1926.984N；max=0.130mm；Rmax=3

34、853.969N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=50018.018.0/6=2.70104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.67104 / 2.70104 = 3.212N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.212N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪

35、力(N)：V = 1926.984N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31926.984/(250018.0)=0.321N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.321N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.130mm；面板的最大

36、挠度计算值 =0.13mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1mm,满足要求！（四）、竖楞计算本工程柱高度为4.910m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=3853.969/500.000=7.708N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算

37、跨度(柱箍间距): l =500.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.17.708500.0500.0= 1.93105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.93105/8.33104 = 2.312N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.312N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截

38、面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.708500=2312.381N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32312.381/(250.0100.01)=0.694N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.694N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验

39、算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.71500.04/(1009000.04.17106) = 0.087 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.087mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.49

40、32=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.225 0.5 = 3.08 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.083 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.825 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.982 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 824730.05 Nmm； 弯矩作用平面

41、内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 87.41 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =8.25108/(1.058.99106)=87.41N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.982 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.982mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢

42、管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.225 0.5 = 3.08 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.083 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.825 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.982 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 824730.05 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986