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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流单元机组协调控制系统.精品文档.单元机组协调控制系统第一节 协调控制系统的基本概念随着电力工业的发展，高参数、大容量的火力发电机组在电网中所占的比例越来越大。大容量机组的汽轮发电机和锅炉都是采用单元制运行方式。所谓单元制就是由一台汽轮发电机组和一台锅炉所组成的相对独立的系统。单元制运行方式与以往的母管制运行方式相比，机组的热力系统得到了简化，而且使蒸汽经过中间再热处理成为可能，从而提高了机组的热效率。一、单元机组负荷控制的特点随着大容量机组在电网中的比例不断增大，以及因电网用电结构变化引起的负荷峰谷差逐步加大，大容量单元机组的运行方式也逐步发
2、生了变化，过去常常只带固定负荷的大机组，现在也需求根据电网中心调度所的负荷需求指令和电网的频率偏差参与电网的调峰、调频，甚至在机组的某些主要辅机局部故障的情况下，仍然维持机组的运行。在单元制运行方式中，锅炉和汽轮发电机既要共同保障外部负荷要求，也要共同维持内部运行参数（主要是主蒸汽压力）稳定。单元机组输出的实际电功率与负荷要求是否一致，反映了机组与外部电网之间能量的供求平衡关系；而主蒸汽压力则反映了机组内部锅炉与汽轮发电机之间能量的供求平衡关系。然而，锅炉和汽轮发电机的动态特性存在着很大差异，即汽轮发电机对负荷请求响应快，锅炉对负荷请求的响应慢，所以单元机组内外两个能量供求平衡关系相互间受到制
3、约，外部负荷响应性能与内部运行参数稳定性之间存在着固有的矛盾，这是单元机组负荷控制中的一个最为主要的特点。二、协调控制系统及其任务单元机组的协调控制系统（Coordinated Control Systen简称CCS）是根据单元机组的负荷控制特点，为解决负荷控制中的内外两个能量供求平衡关系而提出来的一种控制系统。从广义上讲，这是单元机组的负荷控制系统。它把锅炉和汽轮发电机作为一个整体进行综合控制，使其同时按照电网负荷需求指令和内部主要运行参数的偏差要求协调运行，即保证单元机组对外具有较快的功率响应和一定的调频能力，对内维持主蒸汽压力偏差在允许范围内。具体的讲，协调控制系统的主要任务是：1接受电
4、网中心调度所的负荷自动调度指令、运行操作人员的负荷给定指令和电网频差信号，及时响应负荷请求，使机组具有一定的电网调峰、调频能力，适应电网负荷变化的需要。2协调锅炉、汽轮发电机的运行，在负荷变化率较大时，能维持二者之间的能量平衡，保证主蒸汽压力稳定。3协调机组内部各子控制系统（燃料、送风、炉膛压力、给水、汽温等控制系统）的控制作用，使机组在负荷变化过程中主要运行参数在允许的工作范围内，以确保机组有较高的效率和可靠的安全性。4协调外部负荷请求和主/辅设备实际能力的关系。在机组主/辅设备能力受到限制的异常情况下，能根据实际可能，限制或强迫改变机组负荷。这是协调控制系统的连锁保护功能。三、协调控制的基
5、本原则根据被控对象动态特性的分析可知，从锅炉燃烧率（及相应的给水流量）改变到引起机组输出电功率变化，其过程有较大的惯性和迟延，如果只是依靠锅炉侧的控制，必然不能获得迅速的负荷响应。而汽轮机进汽调节阀动作可使机组释放（或储存）锅炉的部分能量，输出电功率暂时有较迅速地响应响应。因此，为了提高机组的响应性能，可在保证安全运行（即主蒸汽压力在允许范围内变化）的前提下，充分利用锅炉的蓄热能力，也就是在负荷变动时，通过汽轮机进汽调节阀的适当动作，允许汽压有一定波动而释放或吸收部分蓄能，加快机组初期负荷的响应速度。与此同时，根据外部负荷请求指令加强对锅炉侧燃烧率（及相应的给水流量）的控制，及时恢复蓄能，使锅
6、炉蒸发量保持与机组负荷一致，这就是负荷控制的基本原则，也是机炉协调控制的基本原则。四、协调控制方式常见的机组协调控制方式有以下几种方案：1以锅炉跟随为基础的协调控制方式该方式是在汽轮机侧控制负荷（输出电功率）NE、锅炉侧控制主蒸汽压力PT的基础上，让汽轮机侧的控制配合锅炉侧控制PT的一种协调控制方式。以锅炉跟随为基础的协调控制方式如图7-1所示。图7-1 以锅炉跟随为基础的协调控制方式汽轮机主控制器接受机组负荷指令（功率给定值N0）与机组实发功率反馈信号NE，当负荷指令N0改变时，汽轮机主控制器立即根据负荷偏差DN=NO-NE，改变进入汽轮机子控制系统（即DEH系统）的负荷指令NT，进而改变进
7、汽调节阀的开度mT以及进汽流量，使发电机输出的电功率NE迅速与机组负荷指令NO趋于一致，满足负荷的需求。锅炉主控制器接受主蒸汽压力的给定值PO和机前实际主蒸汽压力的反馈信号PT，当汽轮机侧调负荷或其它原因起主蒸汽压力PT变化时，锅炉主控制器根据汽压偏差DP=Po-PT，改变锅炉子控制系统的负荷指令NB，从而改变锅炉的燃烧率（及相应的给水流量等），以补偿锅炉蓄能的变化，尽力维持主蒸汽压力PT的稳定。由于汽轮机侧响应负荷指令No的速度比较快，即在负荷指令No改变时，通过改变进汽调节阀的开度mT，可充分利用锅炉的蓄能，使机组的实发功能NE作出快速响应。此时，势必引起主蒸汽压力PT较大的变化，尽管锅炉
8、侧的控制可根据主蒸汽压力的偏差来补偿锅炉蓄能的变化，但由于主蒸汽压力对燃烧率的响应存在着较大的惯性，仍然会使主蒸汽压力出现较大的暂态偏差。为减小主蒸汽压力在负荷过程中的波动，可将主蒸汽压力偏差DP信号引入汽轮机侧的控制之中，以此限制汽轮机进汽调节阀的开度变化，以防止过度利用锅炉蓄能，从而减小了PT的动态变化。以上利用DP对汽轮机进汽调节阀的限制作用，可减缓汽压的急剧变化，但同时减缓了机组对负荷的响应速度。由此可见，该协调控制方式是以降低负荷响应性能为代价来换取汽压控制质量提高的。或者说是通过抑制汽轮机侧的负荷响应速度，使机炉之间的动作达到协调的，其结果兼顾了负荷响应和汽压稳定两个方面的控制质量
9、。2以汽轮机跟随为基础的协调控制方式该方式是在锅炉侧控制负荷（输出电功率）NE、汽轮机侧控制主蒸汽压力PT的基础上，让汽轮机侧的控制配合锅炉侧控制NE的一种协调控制方式。以汽轮机跟随为基础的协调控制方式如图7-2所示。图7-2 以汽轮机跟随为基础的协调控制方式锅炉主控制器接受机组负荷指令（功率给定值）No和机组实发功率反馈信号NE；当负荷指令No改变时，锅炉主控制器根据负荷偏差DN=NO-NE，改变锅炉子控制系统指令NB，从而改变锅炉的燃烧率（及相应的给水流量等），以适应负荷的能量需求。汽轮机主控制器接受主蒸汽压力的给定值PO和机前实际主蒸汽压力反馈信号PT，当锅炉侧调负荷或其它原因引起主蒸汽
10、压力PT变化时，汽轮机主控制器根据汽压偏差DP=PO-PT，改变汽轮机子控制系统的负荷指令NT，从而改变进汽调节阀的开度mT及进汽流量，以维持主蒸汽压力PT的稳定。由于锅炉侧主蒸汽压力对燃烧率的响应缓慢，在负荷指令NO改变时，通过改变燃烧率并不能马上转化为适应负荷需求的蒸汽能量，即不能马上在DP变化上体现出负荷需求。显然，汽轮机侧根据DP不能及时控制输出电功率NE与NO相适应。为提高机组的负荷响应能力，可将负荷偏差信号DN引入汽轮机侧的控制之中，以此改变汽轮机进汽阀的开度，在锅炉侧响应负荷的迟缓过程中，暂时利用蓄能使机组迅速作出负荷响应。以上DN及时改变汽轮机进汽调节阀开度的作用，可提高机组的
11、负荷响应能力，但同时会引时主蒸汽压力较大的动态偏差，由此可见，该协调方式是以加大汽压动态偏差为代价来换取负荷响应速度提高的。由于这种协调控制方式直接由负荷指令控制燃烧率，可以说它是通过加快锅炉侧的负荷响应速度，使机炉之间的动作达到协调的。其结果同样是兼顾了负荷响应和汽压稳定两个方面的控制质量。3综合型协调控制方式该方式是上述两种协调控制方式的综合，如图7-3所示。图7-3 综合型协调控制方式在锅炉跟随为基础或汽轮机跟随为基础的协调控制方式中，只有一个被控量是通过两个控制变量的协调操作来加以控制的，而另一个被控量是单独由一个控制变量来控制的，因而，它们只是实现了“单向”协调。“单向”协调控制在负
12、荷的响应过程中，机组或机炉之间的能量供求仍存在较大的动态失衡现象。为避免这一问题，综合协调控制方式采用的是“双向”协调，即任一被控量都是通过两个控制变量的协调操作加以控制的。当负荷指令NO改变时，机、炉主控制器同时对汽轮机侧和锅炉侧发出负荷控制指令，改变燃烧率（及相应的给水流量等）和汽轮机进汽调节阀开度，一方面利用蓄能暂时应付负荷请求，快速响应负荷，另一方面改变进入锅炉的能量，以保持机组输入能量与输出能量的平衡。当主蒸汽压力产生偏差时，机、炉主控制器对锅炉侧和汽轮机侧同时进行操作，一方面加强锅炉燃烧率的控制作用，补偿蓄能的变化，另一方面适当限制汽轮机进汽调节阀的开度，控制蒸汽流量，维持主蒸汽压
13、力稳定，以保证机、炉之间的能量平衡。由此可见，综合型协调控制方式，能较好的保持机组内、外两个能量供求的平衡关系，既具有较好的负荷适应性能，又具有良好的汽压控制性能，是一种较为合理和完善的协调控制方式，但系统结构比较复杂。应当明确，无论是何种协调控制方式，都是从处理“快速负荷响应和主要运行参数稳定”这一对源于机、炉动态特性差异的矛盾出发而设计的。把握这一要点，对认识、分析、设计协调控制系统大有助益。五、协调控制系统的基本组成单元机组协调控制系统是由负荷管理控制中心（LMCC），机炉主控制器和相关的锅炉、汽轮机子控制系统所组成。如图7-4所示。图7-4 单元机组协调控制系统的组成框架负荷管理控制中
14、心（LMCC）的主要作用是：对机组的各负荷请求指令（电网中心调度所负荷自动调度指令ADS，运行操作人员设定的负荷指令）进行选择和处理，并与电网频率偏差信号Df一起，形成机组主/辅设备负荷能力和安全运行所能接受的，具有一次调频能力的机组负荷指令NO。NO作为机组实发电功率的给定值信号，送入机炉主控制器。机炉主控制器的主要作用是：接受负荷指令NO、实际电功率NE、主蒸汽压力给定PO和实际主蒸汽压力PT等信号；根据机组当前的运行条件及要求，选择合适的负荷控制方式；根据机组的功率（负荷）偏差DN=NO-NE和主蒸汽压力偏差DP=PO-PT进行控制运算，分别产生锅炉负荷指令（锅炉主控制指令）NB和汽轮机
15、负荷指令（汽轮机主控制指令）NT。NT、NB作为机炉协调动作的指挥信号，分别送往锅炉和汽轮机有关子控制系统。机、炉的各有关子控制系统，是对锅炉、汽轮机实现常规控制的有关系统，它们包括：燃料量控制系统、送风量控制系统、炉膛压力控制系统，一次风压控制系统、二次风量控制系统、过热汽温控制系统、再热汽温控制系统、给水（汽包水位）控制系统、燃油压力控制系统、除氧器的水位和压力控制系统、凝汽器的水位和再循环流量控制系统、直吹式磨煤机（一次风量、出口温度、给煤量）控制系统、发电机氢气冷却控制系统、锅炉连续排污控制系统、电动泵的密封水差压和再循环流量控制系统、汽动泵的密封水差压和再循环流量控制系统、以及协调控
16、制系统的支持系统炉膛安全监控系统（FSSS）和汽轮机数字电液控制系统（DEH）等等。这些系统对机、炉主控制指令NT、NB来说，相当于伺服（随动）系统，它们根据NT、NB指令，控制锅炉的燃烧率和汽轮机进汽调节阀的开度，维持机炉的能量平衡和参数稳定，保证机组运行的安全性和经济性。负荷管理控制中心和机炉主控制器是机组控制的协调级，起着上位控制作用，是协调控制系统的核心，有时将其直接称为协调控制系统；而锅炉、汽轮机各子控制系统是机组控制的基础级（直接控制级），起着最基本最直接的控制作用，它们的控制质量将直接影响负荷控制质量。因此，只有在组织好各子控制系统，并保证其具备较高控制质量的前提下，才有可能组织
17、好协调控制，并使之达到所要求的负荷控制质量。第二节 超临界压力机组特点及其协调控制 超临界机组是指过热器出口主蒸汽压力超过临界压力22.129Mpa的锅炉和汽轮发电机组。目前运行的超临界机组运行压力均为24Mpa25Mpa, 理论上认为,在水的状态参数达到临界点时(压力22.129、温度374.),水完全汽化会在一瞬间完成,即在临界点时饱和水和饱和蒸汽之间不再有汽、水共存的二相区存在,二者的参数不再有区别。由于在临界参数下汽水密度相等，因此在超临界压力下无法维持自然循环即不能采用汽包锅炉，直流锅炉成为唯一型式。提高蒸汽参数并与发展大容量机组相结合是提高常规火电厂效率及降低单位容量造价最有效的途
18、径。一、直流锅炉的特点：（1）直流锅炉工作原理如图所示，把水在沸腾之前的受热面称为加热段；水开始沸腾到全部变为饱和蒸汽的区段叫做蒸发段；蒸汽开始过热到额定的过热温度称为过热段。工质的流动全部依靠给水泵的压头。给水在给水泵的压力作用下，顺次流过加热，蒸发，过热区段，一次将给水全部加热成为过热蒸汽。如图所示，沿管子长度方向，工质的状态和参数大致的变化情况是：在加热段，水的焓和温度逐渐增高，比体积略有增大，压力则由于流动阻力而有所降低；在蒸发段，由于水的蒸发而使汽水混合物的焓继续提高，比体积几句增加，压力降低较快，相应的饱和温度随压力的降低而降低；在过热段，蒸汽的焓、温度和比容均在增大压力则由于流动
19、阻力较大二而降低。p一压力；温度；h一焓；一比容 （2）各受热面的大小没有固定的界限 当给水流量不变，而燃烧率增加时，由于蒸发所需的热量不变，因而加热和蒸发的受热面缩短，过热受热面增加，所增加的燃烧热量全部用于使蒸汽过热，汽温将急剧上升。当给水量增加，而燃烧率不变时，由于加热及蒸发段的伸长，而增加了蒸发，同时过热段的减少，从而使蒸汽温度下降。燃料全与给水量对过热汽温（或焓hgr）的影响。 一次工质在稳定工况下的热平衡方程式：式中 hgr过热蒸汽焓值； hgs给水焓值； Wgs给水流量； Q1x一次工质的有效吸热量。 假定一次工质的吸热量Q1x占锅炉内工质的有效吸热量的份额为1，可得：式中M燃料
20、量； Qar燃料应用基的低位发热量； 锅炉热效率。 综合以上两式，得：在实际运行中负荷变化等原因引起燃料与给水流量的比例失调会使过热汽温发生很大的变化。所以采用改变喷水流量作为调温手段将很难把出口汽温校正过来。 因此，对于直流锅炉来说，调节汽温的根本手段应是使燃烧率和给水流量保持适当比例（粗调）。在直流锅炉中，虽然也需要采用喷水减温作为调温手段，但这仅作为过热汽温的细调手段，以使过热汽温精确地等于给定值。（3）蓄热量小 在超临界直流炉中，由于没有汽包，汽水容积小，所用金属也少，锅炉蓄能显著减小且呈分布特性。蓄能以二种形式存在工质储量和热量储量。工质储量是整个锅炉管道长度中工质总质量，它随着压力
21、而变化，压力越高，工质的比容越小，必需泵入锅炉更多的给水量。在工质和金属中存在一定数量的蓄热量，它随着负荷非线性增加。由于锅炉的蓄质量和蓄热量整体较小，负荷调节的灵敏性好，可实现快速启停和调节负荷。另一方面，也因为锅炉蓄热量小，汽压对被动负荷变动反映敏感，这种情况下机组变负荷性能差，保持汽压比较困难。由于直流锅炉的蓄热量小，对外界负荷扰动比较敏感，在外界负荷变动时，其主汽压的波动比汽包锅炉剧烈得多。汽包锅炉对压力变化速度有严格的要求。但直流锅炉中，工质流动依靠给水泵压力推动，压力下降而引起水的蒸发不会阻碍工质的正常流动。因此直流锅炉允许汽压有较大的下降速度，这有利于有效地利用锅炉的蓄热能力。在
22、主动变负荷时，由于直流锅炉的热惯性小，其蒸汽流量能迅速变化，所以它在负荷适应性方面比汽包锅炉来得快，有利于机组对电网尖峰负荷的响应。二、直流炉的动态特性 直流锅炉是一个多输入和多输出的调节对象，其主要输出量（需要调节的变量）为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），主要的输入量（引起汽温、汽任和蒸汽流量变化的主要原因）为给水流量、燃烧率和汽轮机调门 直流锅炉动态特性从控制特性角度来看，直流锅炉与汽包锅炉的主要不同点表现在燃水比例的变化，引起锅炉内工质储量的变化，从而改变各受热面积比例。影响锅炉内工质储量的因素很多，主要有外界负荷、燃料流量和给水流量。对于不同压力等级的直流锅炉，各段受热面积比例不同。压力
23、越高，蒸发段的吸热量比例越小，而加热段与过热段吸热量比例越大。因而，不同压力等级直流锅炉的动态特性通常存在一定差异。汽机调门开度扰动（1）主汽流量迅速增加，随着主汽压力的下降而逐渐下降直至等于给水流量。（2）主汽压力迅速下降，随着主汽流量和给水流量逐步接近，主汽压力的下降速度逐渐减慢直至稳定在新的较低压力。（3）过热汽温一开始由于主汽流量增加而下降，但因为过热器金属释放蓄热的补偿作用，汽温下降并不多，最终主汽流量等于给水流量，且燃水比未发生变化，故过热汽温近似不变。（4）由于蒸汽流量急剧增加，功率也显著上升，这部分多发功率来自锅炉的蓄热。由于燃料量没有变化，功率又逐渐恢复到原来的水平。燃料量扰
24、动燃料发生变化时，由于加热段和蒸发段缩短，锅炉储水量减少，在燃烧率扰动后经过一个较短的延迟，蒸汽量会向增加的方向变化，当燃烧率增加时，一开始由于加热段蒸发段的缩短而使蒸发量增加，也使压力、功率、温度增加。（1）由于给水流量保持不变，因此主汽流量最终仍保持原来的数值。但由于燃料量的增加而导致加热段和蒸发段缩短，锅炉中贮水量减少，因此主汽流量在燃料量扰动后经过一段时间的延迟后会有一个上升的过程。（2）主汽压力在短暂延迟后逐渐上升，最后稳定在较高的水平。最初的上升是由于主汽流量的增大，随后保持在较高的水平是由于过热汽温的升高，蒸汽容积流量增大，而汽机调速阀开度不变，流动阻力增大所致。（3）过热汽温一
25、开始由于主汽流量的增加而略有下降，然后由于燃料量的增加而稳定在较高的水平。（4）功率最初的上升是由于主汽流量的增加，随后的上升是由于过热汽温（新汽焓）的增加。给水流量扰动当给水流量扰动时，由于加热段、蒸发段延长而推出一部分蒸汽，因此开始压力和功率是增加的，但由于过热段缩短使汽温下降，最后虽然蒸汽流量增加但压力和功率还是下降，汽温经过一段时间的延迟后单调下降，最后稳定在一个较低的温度上。（1）随着给水流量的增加，主汽流量也会增大。但由于燃料量不变，加热段和蒸发段都要延长。在最初阶段，主汽流量只是逐步上升，在最终稳定状态，主汽流量必将等于给水量，稳定在一个新的平衡点。（2）主汽压力开始随着主汽流量
26、的增加而增加，然后由于过热汽温的下降而有所回落。（3）过热汽温经过一段较长时间的迟延后单调下降直至稳定在较低的数值。（4）功率最初由于蒸汽流量增加而增加，随后则由于汽温降低而减少。因为燃料量未变，所以最终的功率基本不变，只是由于蒸汽参数的下降而稍低于原有水平。直流锅炉微过热汽温动态特性 过热蒸汽温度能正确反映燃水比例的改变，但存在较大的滞后，通常为400s左右，因此不能以过热蒸汽温度作为燃水比例的控制情号，通常采用微过热汽温比作为燃水比例的校正信号。微过热汽温又称为中间点温度。 不论是在燃料量扰动下，还是给水量扰动下，微过热汽温变化趋势与过热汽温一致，而且，微过热汽温变化的滞后,比过热蒸汽温度
27、变化的滞后要小得多，这对于控制直流锅炉燃水比例的调节过程品质是非常重要的。以微过热汽温作为燃水比的校正信号时，其过热度的选择是非常重要的。从控制系统品质指标的角度考虑，所取的微过热汽温过热度越小，迟延越小。然而， 若焓值小于2847kJ kg（680kcal/kg），则图中虚线以下，曲线进入明显的非线性区，汽温随焓值变化的放大系数明显减小，而受汽压变化的影响很大，变得不稳定。这影响微过热汽温对于燃水比例关系的代表性。经验证明，微过热蒸汽的焓值在2847kJ/kg左右时，其特性比较稳定。按照反应较快和便于检测等条件，通常在过热段的起始部分选取一个合适的地点，根据该点工质温度来控制燃水比。这一点称
28、为中间点，中间点汽温变化的时滞应不超过3040s。但应说明，在不同负荷时，中间点的汽温不是固定不变，而是机组负荷的函数。图微过热汽温推荐值与压力的关系超临界机组设有汽水分离器，其分离器的出口温度作为微过热汽温，进行煤水比控制。 三、与亚临界火电机组相比超临界压力火电机组的特点 ：(1）比同容量亚临界火电机组热效率高、热耗低。亚临界机组（1617Mpa、538/538），净效率约为3738%，煤耗330350g； 超临界机组（2428Mpa、538/538），净效率约为4041%，煤耗310320g； 超超临界机组（30MPa以上、566/566），净效率约为4446%，煤耗280300g。目前
29、,世界上先进的超临界机组效率已达到47%49%。故可节约燃料，降低能源消耗和大气污染物的排放量。(2）超临界压力时水和蒸汽比容相同，状态相似，单相的流动特性稳定，没有汽水分层和在中间集箱处分配不均的困难，并不需要象亚临界压力锅炉那样用复杂的分配系统来保证良好的汽水混合，回路比较简单。(3) 超临界锅炉水冷壁管道内单相流体阻力比亚临界汽包炉双相流体阻力低。(4) 超临界压力下工质的导热系数和比热较亚临界压力的高。(5）超临界压力工质的比容和流量较亚临界的小，故锅炉水冷壁管内径较细，汽机的叶片可以缩短，汽缸可以变小，降低了重量与成本。(6）超临界压力直流锅炉没有大直径厚壁的汽包和下降管，制造时不需
30、要大型的卷板机和锻压机等机械，制造、安装、运输方便。同时取消汽包而采用汽水分离器，汽水分离器远比亚临界锅炉的汽包小，内部装置也很简单，制造工艺也相对容易，相应地降低了成本。(7）启动、停炉快。超临界压力直流锅炉不存在汽包上下壁温差等安全问题，而且其金属重量和储水量小，因而锅炉的储热能力差，所以其增减负荷允许的速度快，启动、停炉时间可大大缩短。一般在较高负荷（80100）时，其负荷变动率可达10/min。(8) 超临界压力锅炉适宜于变压运行。(9）超临界锅炉机组的水质要求较高，使水处理设备费用增加，例如蒸汽中铜、铁和二氧化硅等固形物的溶解度是随着蒸汽比重的减小而增大，因而在超临界压力下，即使温度
31、不高，铜、铁和二氧化硅等的溶解度也很高，为防止它在锅炉蒸发受热面及汽机叶片上结垢，超临界锅炉需100的凝结水精处理，除盐除铁。(10）超临界压力锅炉的蓄热特性不及汽包炉，外界负荷变动时，汽温、汽压变化快而必须有相当灵敏可靠的自动调节系统，锅炉机组的自控水平要求也较高一些。 变压运行的超临界压力锅炉压力随机组负荷变化而变化，不需用汽轮机调节门控制机组负荷，而且部分负荷运行时，由于蒸汽容积流量变化小，能保持较高的汽机效率，并通过改善锅炉过热器和再热器的流量分配，提高了机组效率。可见超临界机组优点很多，中国近几年在大力发展超临界机组。但是超临界机组也存在着一些不足： (1) 超临界压力锅炉由于参数高
32、，锅炉停炉事故的概率比亚临界多，降低了设备的可用率和可靠性。另外，超临界压力锅炉出现管线破裂和起动阀泄漏故障时影响较大。 (2)超临界压力锅炉虽然热效率高，但锅炉给水泵、循环泵却要消耗较多的电耗，压力参数的提高又会增加系统的漏泄量，实际上对热效率的提高和热耗的减少都会有一定的影响。 (3)超临界压力锅炉为了保证水冷壁和过热器的冷却，启动时要建立一定的启动压力和流量，为此要配置一整套专用的启动旁路系统，因而启、停的操作较复杂，热损失也大。 (4) 超临界直流锅炉水冷壁的安全性较差。直流锅炉的水冷壁出口处，工质一般已微过热，故管内会发生膜态沸腾，自然循环有自补偿特性，而直流炉没有这种特性，因此，直
33、流炉水冷壁管壁的冷却条件较差，较易出现过热现象。四、 超临界机组的启动特点超临界锅炉与亚临界自然循环锅炉的结构和工作原理不同，启动方法也有较大的差异，超临界锅炉与自然循环锅炉相比，有以下的启动特点：（1） 设置专门的启动旁路系统直流锅炉的启动特点是在锅炉点火前就必须不间断的向锅炉进水，建立足够的启动流量，以保证给水连续不断的强制流经受热面，使其得到冷却。一般高参数大容量的直流锅炉都采用单元制系统，在单元制系统启动中，汽轮机要求暖机、冲转的蒸汽在相应的进汽压力下具有50以上的热度，其目的是防止低温蒸汽送入汽轮机后凝结，造成汽轮机的水冲击，因此直流炉需要设置专门的启动旁路系统来排除这些不合格的工质
34、。（2） 配置汽水分离器和疏水回收系统超临界机组运行在正常范围内，锅炉给水靠给水泵压头直接流过省煤器、水冷壁和过热器，直流运行状态的负荷从锅炉满负荷到直流最小负荷，直流最小负荷一般为25%45%。低于该直流最小负荷，给水流量要保持恒定。例如在20%负荷时，最小流量为30%意味着在水冷壁出口有20%的饱和蒸汽和10%的饱和水，这种汽水混合物必须在水冷壁出口处分离，干饱和蒸汽被送入过热器，因而在低负荷时超临界锅炉需要汽水分离器和疏水回收系统，疏水回收系统是超临界锅炉在低负荷工作时必需的另一个系统，它的作用是使锅炉安全可靠的启动及其热损失最小。（3） 启动前锅炉要建立启动压力和启动流量启动压力是指直
35、流锅炉在启动过程中水冷壁中工质具有的压力，启动压力升高。汽水体积质量差减小，锅炉水动力特性稳定，工质膨胀小，并且易于控制膨胀过程，但启动压力越高对屏式过热器和再热过热器的保护越不利。启动流量是指直流锅炉在启动过程锅炉的给水流量。（4） 置式汽水分离器的控制方式超临界机组具有启动分离器， 按分离器在系统运行时是否参与系统工作工作，还是解列于系统之外，可分为内置式分离器起动系统和外置式分离器起动系统。在国内的超临界机组中均采用内置式汽水分离器。 内置式启动分离器在湿态和干态的控制是不相同的，而且随着压力的升高，湿干态的转换是内置式汽水分离器的一个显著特点。（1）内置式汽水分离器的湿态运行锅炉负荷小
36、于35时，超临界锅炉运行在最小流量，所产生的蒸汽要小于最小流量，水分离器处于湿态运行，汽水分离器中多余的饱和水通过汽水分离器液位控制系统控制排出。（2）内置式汽水分离器的干态运行当锅炉负荷大于 35以上时，锅炉产生的蒸汽大于最小流量，过热蒸汽通过汽水分离器，此时汽水分离器为干式运行方式，汽水分离器出口温度由煤水比控制，即由汽水分离器湿态时的液位控制转为温度控制。（3）汽水分离器湿干态运行转换在湿态运行过程中锅炉的控制参数是分离器的水位和维持启动给水流量，在干态运行过程中锅炉的控制参数是温度控制和煤水比控制，在湿于态转换中可能会发生蒸汽温度的变化，故在此转换过程中必须要保证蒸汽温度的稳定。 （5
37、）超临界机组的启动系统简介超临界直流锅炉与亚临界汽包锅炉最大的区别在于超临界直流锅炉设计有启动旁路系统。启动旁路系统锅炉启动时，需保证直流炉水冷壁的最小流量（约35%MCR），当负荷小于35%MCR时，汽水分离器处于有水状态（即湿态运行），此时通过水位控制阀完成对分离器水位控制及最小给水流量控制；当负荷上升等于或大于35%MCR时，给水流量与锅炉产汽量相等，为直流运行方式，进入干态运行，汽水分离器变为蒸汽联箱使用。为平稳实现锅炉控制由分离器水位和最小流量控制转换为蒸汽温度控制及给水流量控制，必须首先增加燃料量，而给水流量保持不变，这样过热器入口焓值随之上升，当过热器入口焓值上升到定值时，温度控
38、制器参与调节，使给水流量增加，从而使蒸汽温度达到与给水流量的平衡（燃水比控制蒸汽温度）。升负荷过程中，分离器从湿态向干态转换。二、 超临界机组控制系统概述经过几十年的发展,目前超临界发电技术已经相当成熟,其控制系统从总体上来说与常规亚临界发电机组相比并没有本质的区别。但就超临界机组本身来说，其直流炉的运行方式、大范围的变压控制，使超临界机组具有特殊的控制特点和难点。超临界机组锅炉的控制任务 直流锅炉的控制任务和汽包锅炉基本相同：（1）使锅炉的蒸发量迅速适应负荷的需要；（2）保持过热蒸汽压力和温度在一定范围内；（3）保持燃烧的经济性；（4）保持炉膛负压在一定范围内。主要在给水和燃料控制系统不同，
39、此外，过热汽温控制也有所不同，而其他空气、负压和再热汽温等控制系统与汽包锅炉相同。 （1）超临界机组控制中存在的问题（1）机、炉之间耦合严重,常规的控制系统难以达到高的控制效果，超临界机组难点之一在于非线性耦合。采用直流锅炉，因而不象汽包炉那样，由于汽包的存在解除了蒸汽管路与水管路及给水泵间的耦合，直流炉机组从给水泵到汽机，汽水直接关联，使得锅炉各参数间和汽机与锅炉间具有强烈的耦合特性，整个受控对象是一多输入多输出的多变量系统。直流锅炉的一次循环特性，使机组的主要控制参数功率、压力、温度均受到了汽机调门开度、燃料量、给水量的影响。从而也说明直流锅炉是一个三输入/三输出相互耦合关联及强的被控特性
40、。微过热汽温、过热器温度和主汽压来表示超临界机组的运行状态时，与3个主要控制量（给水流量、减温水流量和燃料量）之间的关系：主汽压力与微过热汽温构成多变量相关被控对象，而减温水流量对主汽压力与微过热汽温没有直接影响，因此在维持燃水比的前提下，减温水控制可按单回路控制系统设计。由于直流锅炉在汽水流程上的一次性循环特性，没有汽包这类参数集中的储能元件，在直流运行状态汽水之间没有一个明确的分界点，给水从省煤器进口就被连续加热、蒸发与过热，根据水、湿蒸汽与过热蒸汽物理性能的差异，可以划分为加热段、蒸发段与过热段三大部分，在流程中每一段的长度都受到燃料、给水、汽机调门开度的扰动而变化，从而导致了功率、压力
41、、温度的变化。（2） 汽机扰动对锅炉的耦合特性直流锅炉汽水一次性循环特性，使超临界锅炉动态特性受末端阻力的影响远比锅筒式锅炉大。当汽机主汽阀开度发生变化，影响了机组的功率,同时也直接影响了锅炉出口末端阻力特性,改变了锅炉的被控特性,由于没有汽包的缓冲，汽机侧对直流锅炉的影响远大于对汽包锅炉的影响。其特性不但影响了锅炉的出口压力，而且由于压力的变化引起了给水流量的变化，延长了锅炉侧汽水流程的加热段，导致了温度的变化。A、 锅炉燃料扰动对压力、温度、功率的影响燃料发生变化时，由于加热段和蒸发段缩短，锅炉储水量减少，在燃烧率扰动后经过一个较短的延迟蒸汽量会向增加的方向变化，当燃烧率增加时，一开始由于
42、加热段蒸发段的缩短而使蒸发量增加，也使压力、功率、温度增加。B、 给水扰动对压力、温度、功率的影响当给水流量扰动时，由于加热段、蒸发段延长而推出一部分蒸汽，因此开始压力和功率是增加的，但由于过热段缩短使汽温下降，最后虽然蒸汽流量增加但压力和功率还是下降，汽温经过一段时间的延迟后单调下降，最后稳定在一个较低的温度上C、 被控参数之间的耦合关联在直流锅炉中，压力控制是最重要的被控对象，因为压力的变化不仅影响机组负荷的变化，还会影响给水流量的变化，从而导致对温度的影响。从上面的分析可以看出，直流锅炉的一次循环特性，使机组的主要控制参数功率、压力、温度均受到了汽机调门开度、燃料量、给水量的影响。从而也
43、说明直流锅炉是一个三输入/三输出相互耦合关联及强的被控特性。 强烈的非线性是超临界机组又一主要特征超临界机组采用超临界参数的蒸汽，其机组的运行方式采用滑参数运行，机组在大范围的变负荷运行中，压力运行在10MPa25MPa.之间。超临界机组实际运行在超临界和亚临界两种工况下，在亚临界运行工况给水具有加热段、蒸发段与过热段三大部分，在超临界运行工况汽水的密度相同，水在瞬间转化为蒸汽，因此在超临界运行方式和亚临界运行方式机组具有完全不同的控制特性，是复杂多变的被控对象。具体体现为汽水的比热、比容、热焓与它的温度、压力的关系是非线性的，传热特性、流量特性是非线性的，各参数间存在非相关的多元函数关系，使
44、得受控对象的增益和时间常数等动态特性参数在负荷变化时大幅度变化。（2）超临界机组控制特点：（1）超临界机组是一个多输入、多输出的被控对象，输入量为汽温、汽压和蒸汽流量，输出量为给水量、燃料量、送风量；（2）负荷扰动时，主汽压力反应快，可作为被调量；（3）超临界机组工作时，其加热区、蒸发区和过热区之间无固定的界限，汽温、燃烧、给水相互关联，尤其是燃水比不相适应时，汽温将会有显著的变化，为使汽温变化较小，要保持燃烧率和给水量的适当比例；（4）从动态特性来看，微过热汽温能迅速反应过热汽温的变化，因此可以该信号来判断给水和燃烧率是否失调；（5）超临界机组的蓄热系数小对压力控制不利，但有利于迅速改变锅炉
45、负荷，适应电网尖峰负荷的能力强。（3）协调控制概述协调控制系统关键在于处理机组的负荷适应性与运行的稳定性这一矛盾。既要控制汽机充分利用锅炉蓄能，满足机组负荷要求；又要动态超调锅炉的能量输入，补偿锅炉蓄能，要求既快又稳。超临界机组中的锅炉都是直流锅炉，作功工质占汽水循环总工质的比例增大，锅炉惯性相对于汽包炉大大降低；超临界机组工作介质刚性提高，动态过程加快。超临界直流炉大型机组的协调控制需要更快速的控制作用，更短的控制周期，以及锅炉给水、汽温、燃烧、通风等之间更强的协同配合。协调控制的主要策略（1）锅炉、汽机之间功率平衡信号与汽机相比，锅炉系统动态响应慢、时滞大；对直流炉来说，合理地选择功率平衡
46、信号，才能适应直流炉对快速控制的要求。因此功率平衡信号的选择，对整个机组动态特性的影响极大。MWD信号在快速性及时间上具有优势，前苏联及日本一般采用MWD信号。下图为前苏联设计的协调系统示意框图。图1 所示的前苏联协调控制方案，则是简单地采用了主汽压力Pt的动态微分来抵消锅炉侧的内扰，虽可以发挥一定的作用，但未能考虑到主汽压力与额定（设定）值之间的偏差，例如主汽压力已低于设定值，主汽压力升高过程中，锅炉侧反会减负荷，是其设计不合理之处。（2） 锅炉内部扰动的克服无论何种原因，锅炉内部状态变量的扰动，最后总要通过主蒸汽压力表现出来。机炉协调控制的一个目标，就是稳定主蒸汽压力Pt，使之与设定值Pt
47、s的偏差越小越好。将PPtPts偏差变量反馈到锅炉侧，使主汽压调节回路发挥消除内扰的作用。采用MWD指令前馈，综合主汽压调节反馈以克服锅炉内扰的日立协调方案，综述如下：以MWD信号作为主功率平衡信号，并行控制汽机侧和锅炉侧。对锅炉侧而言，MWD信号即是基本的稳态功率前馈信号；在MWD之上叠加主蒸汽压力调节分量，形成锅炉负荷主指令(BID)，用BID指令并行控制锅炉各子系统；由MWD信号，通过FG宏指令生成主蒸汽压力设定值，适应了定压滑压定压工作的机组状态。MUL为校正环节，考虑了锅炉蓄能作用。实发功率MW信号，经主蒸汽压力偏差P的校正后形成MW*，发挥了稳定主蒸汽压力的作用。HS/LS及形成电
48、路组成的环节，起到了调节保护作用。无论何种原因，主蒸汽压力偏差过大时，利用汽机的调节作用，达到安全保护的目的。BIDX1X2。其中X1为MWD信号，X2为主汽压调节器输出信号。系统应调整成这种状态，即使X1尽可能地逼近BID，在此种参数的配合下，主汽压调节器(PI)处于小偏差状态，这样机组运行最稳定，动态特性最好。（3）加速机组的动态过程并行前馈控制法前馈可以加快动态响应，反馈可以稳定工作状态。为加快锅炉的动态响应，稳定机组运行，必须合理地、混合地采用上述二种策略。合理地调整并行前馈量，锅炉控制系统的实际工作点可以逼近理想工作点，使燃料、风、水、汽等物料、能量关系处于平衡点邻域，此时锅炉子系统的反馈调节器进入了小偏差调节状态，再调整各控制回路的参数，达到加快机组的动态响应过程。静态前馈：由锅炉负荷主指令(BI