《特大桥40m满堂支架法现浇梁论(共24页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《特大桥40m满堂支架法现浇梁论(共24页).doc（24页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录摘 要. . . . .3Abstract. . . .4一 工程概况. . .5二 支架现浇施工方案 . . .62. 1 满堂支架的地基处理 . . . .63. 碗扣脚手支架布置. . .1131(碗扣架结构)设计计算. . .1132构造要求. . .1233材料管理. . . .1434验收管理. . .1535使用管理. . .1536拆除管理. . .164模板安装 . . .165支架预压. . .166箱梁钢筋绑扎及支座安装. . .187箱梁混凝土浇注. . .198支架模板拆除. . .209混凝土养护. . . .2010预应力施工. .
2、 . .20结 论. .22参考文献. .23致 谢. .24 摘 要 本论文主要是针对新建京石铁路客运专线JS-X标曾村特大桥现浇梁工程施工方案，京石客运专线JS-X标段的曾村特大桥起于新乐市邯邰镇小流村，至藁城市增城镇的南宋村，桥长4967.31m，铁路里程：DK237+750.19DK242+717.5。特大桥在12#墩-40#墩跨越曾村（磁河）。铁路与河流交叉的起止桩号分别为DK238+137.15和DK239+276.75。跨越处沿铁路方向和河宽方向河道宽度分别为1113m和930m，桥梁与河道交角分别为75度。曾村为季节性河道，除汛期外，河道几乎常年无水。左右岸堤均属河北省四级堤防
3、。现状两岸堤防完整，堤距930m。桥梁结构型式为双线简支箱梁，基础为桩基础，桥墩为单排墩，墩型13-39#墩采用双线单圆柱墩（直径4m），12#和40#采用双线圆端形桥墩。曾村特大桥40m现浇梁主要工程量：墩身C35砼3374.8m3，承台C30砼7799 m3，1.0m钻孔桩324根计12774m，40m简支双线箱梁。管段基本情况见平面缩图。关键词：满堂支架 支架预压 预应力AbstractThis paper is mainly aimed at the new Beijing-Shijiazhuang railway PDL JS-X Standard Bokken ditch situ
4、 beam bridge construction program, Shijiazhuang Passenger Dedicated JS-X bridge tenders of the Bokken groove music from the new town, city, hantai small stream Village, to the town by the Southern Song Gaocheng village, bridge length 4967.31m, the railway mileage: DK237 +750.19 DK242 +717.5. Bridge
5、Pier in the 12 # -40 # Bokken pier across the ditch (magnetic River). Beginning and end of the rail and river crossing Stake DK238 +137.15, respectively, and DK239 +276.75. Along the railway crossing at the direction of the direction and width of river channel width, respectively 1113m and 930m, the
6、 bridge and river inclination 75 degrees, respectively. Bokken ditch seasonal river, in addition to the flood season, the river water is almost all year round. Hebei Province, four dikes are about Andi. Dike integrity of cross-strait status quo, embankment from the 930m. Two-lane bridge structure ty
7、pe is simply supported box girder, basic for the pile foundation, piers for the single-row Tun, Tun-type 13-39 # pier with a single cylinder two-Tun (diameter 4m), 12 # and 40 # with two-round side shaped piers. Bokken Ditch Bridge 40m in-situ beam main engineering quantity: C35 concrete piers 3374.
8、8m3, caps C30 concrete 7799 m3, 1.0m bored piles 324 meter 12774m ,40m simply supported two-lane box girder. The basic situation of pipe, see graphic thumbnail. Keywords: full house pre-press prestressed stent stent一工程概况京石客运专线JS-3标段的曾村特大桥起于新乐市邯邰镇小流村，至藁城市增城镇的南宋村，桥长4967.31m，铁路里程：DK237+750.19DK242+717.
9、5。特大桥在12#墩-40#墩跨越曾村（磁河）。铁路与河流交叉的起止桩号分别为DK238+137.15和DK239+276.75。跨越处沿铁路方向和河宽方向河道宽度分别为1113m和930m，桥梁与河道交角分别为75度。曾村为季节性河道，除汛期外，河道几乎常年无水。左右岸堤均属河北省四级堤防。现状两岸堤防完整，堤距930m。桥梁结构型式为双线简支箱梁，基础为桩基础，桥墩为单排墩，墩型13-39#墩采用双线单圆柱墩（直径4m），12#和40#采用双线圆端形桥墩。曾村特大桥40m现浇梁主要工程量：墩身C35砼3374.8m3，承台C30砼7799 m3，1.0m钻孔桩324根计12774m，40m
10、简支双线箱梁。管段基本情况见平面缩图。现场平面布置图如下图：二支架现浇施工方案2.1 满堂支架的地基处理2.1.1 地基处理措施：现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做一层碎石土垫层（厚50cm）；最后铺设一层彩条布防水，然后在其上满铺1cm钢板。在桥墩两侧各5米范围顶面加做混凝土垫层，厚度为20cm。原地面经整平碾压后承载力可达200kPa,上铺50 cm厚,宽于支架1 m的碎石土整平压实。并在碎石土外一米设纵向排水沟,并根据汇水面积设集水坑,不能使地
11、基受积水浸泡。采用碎石土回填，要求其至少达到中密状态（500800 Kpa）；地基处理以后，由试验室利用轻型触探测定其承载力。地基承载力及沉降按脚手架立杆容许承载30KN复核。2.1.2满堂支架下的地基承载力及沉降的复核一、地基承载力计算1、碎石土垫层取一块垫木作为一个计算单元，近似认为碎石土垫层表面所承受的力是支架立柱通过垫木板（规格为：4m0.20m0.05m）传递下来的均布应力1，承压面S=0.2m4m=0.8m2，均布应力1按下式计算：1=P/S=（47KN/ m20.54m2*6根立杆）/0.84=164Kpa要求 1K fak垫层式中：1垫板对碎石垫层的荷载应力； K调整系数，碎石
12、土取0.4。 fak垫层 碎石土垫层的承载力特征值，碎石土取500 Kpa。（中密状态的圆砾承载力特征值为300-500 kpa，密实状态的圆砾承载力特征值为500-700kpa） 代入数据： 1=164Kpa200 Kpa垫层承载力满足要求。2、下卧层按均布条形荷载验算下卧层的承载能力。（1）条形基础下（下卧层顶）的附加应力z=t（1+shs）=0.4（164+19*0.5）=69Kpat为附加应力系数，z/b=0.5/0.2=2.5时，取0.4。下卧层承载力满足要求。（2）支架立柱通过垫木板传递下来的均布应力1由碎石垫层承受，基底压力1通过碎石垫层以压力扩散角向下扩散,扩散至碎石垫层顶面压
13、应力h与碎石垫层自重应力之和H应小于或等于该处下卧层地基的地基承载力特征值,即:Hfak下卧层式中: fak下卧层下卧层的承载力特征值，地勘报告粉土最小值160 Kpa；Hh与碎石土垫层自重应力之和；按照碎石土垫层厚50cm，对H进行计算：按=30通过碎石土垫层扩散到下卧层顶面，并假定该处产生的压力呈梯形分布，根据力的平衡条件可得：Lb1=（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3 h整理得：h= Lb1/（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3式中：L垫板的长度，m；L=4m；b垫板的宽度，m；b=0.2m；hs碎石垫层的厚度，m；hs =0.5m；1垫木板
14、底面的平均压力，kPa；1=164 kPa；碎石土垫层的压力扩散角，；取30；代入数据：h=40.2164/（0.2+0.5tan30）4+0.50.2tan30+4（0.5tan30）2/3=131/（1.954+0.06+0.11）=61 kPaH =h +shs =61+190.5=71kPas=19KN/m3由式 fak下卧层=160 KpaH =71kPa3、结论从以上两种计算方法的结果可知，50cm的碎石土垫层及粉土下卧层的承载力均可满足要求。为确保地基完全可靠，考虑到不可预见的因素，要求对下卧层及碎石进行碾压，且承载力达到200 kPa，通过轻型触探试验进行检验，合格后方可进行下
15、道工序的施工。二、地基沉降验算根据地勘报告，下卧层大多为砂性土，对沉降影响较不利的土层为粉土层及粉细砂层；为粉土时，其最大厚度为3.0m，为细砂土时，其最大厚度为4.5m，分别按这两种最不利条件进行验算。（一）粉土1、基底附加应力下卧层顶处的附加应力z1=t（1+shs）=0.4（164+19*0.5）=69Kpa2、各土层的压缩量S1S1=(z1+z2)h/2Esi=9mm3、地基压缩层厚度按附加应力与自重应力比值法取附加应力与自重应力比值为0.2，压缩层厚度取3米。（二）粉细砂1、基底附加应力下卧层顶处的附加应力z1=t（1+shs）=0.4（164+19*0.5）=69Kpa2、各土层的
16、压缩量S1S1=(z1+z2)h/2Esi=6mm3、地基压缩层厚度按附加应力与自重应力比值法取附加应力与自重应力比值为0.2的深度处作为沉降计算深度的限界。经计算，压缩层厚度取3米。沉降计算详见地基沉降计算表（三）结论地基的沉降最大值不超过梁跨的1/1000，况且预压可以消除地基的沉降变形。可以认为按此方式进行地基处理可以满足要求。粉土、粉细砂等粗粒土的地基沉降，数值不大，但需控制不均匀沉降，通过垫层上铺设彩条布防水（或加设一层10cm厚度砼）及在基坑开挖范围内加设一层20cm厚的砼垫层的方式来解决因积水而引起的不均匀沉降。专心-专注-专业地基沉降计算计算深度土层类别深度/底宽附加应力系数附
17、加应力/自重应力压缩层厚度厚度自重应力附加应力自重应力平均值附加应力平均值压缩模量沉降量累计沉降量z(m)z/bt%zn(m)H（cm）sz（kpa）z（kpa）sz（kpa）z（kpa）ES（kpa）S（cm）S（cm）0粉土010690.2粉土10.55203.837.951.953.5 65000.16 0.4粉土20.82207.656.585.747.3 65000.15 0.31 0.6粉土30.212011.414.499.535.5 65000.11 0.42 0.8粉土40.162015.211.0413.312.8 65000.04 0.46 1粉土50.1347 1001
18、98.9717.110.0 65000.15 0.61 2粉土100.1324 100388.9728.59.0 65000.14 0.75 3粉土150.1316 100578.9747.59.0 65000.14 0.89 4细砂200.1312 100768.9766.59.0 90000.10 0.99 5细砂250.139 100958.9785.59.0 90000.10 1.09 6细砂300.138 1001148.97104.59.0 90000.10 1.19 7细砂350.137 按3米计1001338.97123.59.0 90000.10 1.29 计算深度土层类别深
19、度/底宽附加应力系数附加应力/自重应力压缩层厚度厚度自重应力附加应力自重应力平均值附加应力平均值压缩模量沉降量累计沉降量z(m)z/bt%zn(m)H（cm）sz（kpa）z（kpa）sz（kpa）z（kpa）ES（kpa）S（cm）S（cm）0粉细砂010690.2粉细砂10.55203.837.951.953.5 90000.12 0.4粉细砂20.82207.656.585.747.3 90000.11 0.22 0.6粉细砂30.212011.414.499.535.5 90000.08 0.30 0.8粉细砂40.162015.211.0413.312.8 90000.03 0.33
20、 1粉细砂50.1347 100198.9717.110.0 90000.11 0.44 2粉细砂100.1324 100388.9728.59.0 90000.10 0.54 3粉细砂150.1316 100578.9747.59.0 90000.10 0.64 4粉细砂200.1312 100768.9766.59.0 90000.10 0.74 5粉细砂250.139 100958.9785.59.0 90000.10 0.84 6粉细砂300.138 1001148.97104.59.0 90000.10 0.94 7粉细砂350.137 按3米计1001338.97123.59.0
21、90000.10 1.04 3碗扣脚手支架布置垫木截面尺寸为0.20m0.05m，横向布置。碗扣脚手架纵向布置方式：间距为0.6m；步距取1.2m。标高利用可调上下托（78cm）调整。横向布置方式：0.9m*5（翼板）+（0.9m*3+2*0.6m*3）（底板）+0.9m*5（翼板），即横向20列。剪刀撑的设置：剪刀撑在满堂脚手架四周及中部设置，与地面倾角为45-60。（要求不少于框格的1/4）。水平加固杆平均设置4道，纵、横方向的水平加固杆在满堂脚手架的底部、顶部、每步架高设置一道及每隔5排、5列设置；水平加固杆连续设置。31(碗扣架结构)设计计算311荷载计算40箱梁在梁高3.75m。梁体
22、自重模型可简化如下图：可见梁体最大荷载在中墩桥墩处，为：70100N/m。支架、模板荷载：3500N/m2。配重等其它荷载：500N/m2。最不利荷载合计：74100N/m2。荷载安全系数取1.2。则计算荷载为741001.288920N/m2。312支架立杆计算3121立杆强度验算最大荷载情况下，每区格面积为0.60.60.36m2。则每根立杆受力为889200.3632011.2N碗扣架采用的是4.83.5型钢管，得截面积A489mm2；惯性矩Imm4。惯性半径i15.8mm。N/A=32011.2/48965.5Mpa=215Mpa3121立杆稳定性验算L/i600/15.838.0，查
23、钢结构设计规范附录三得：0.893。N/A=32011.2/（0.893489）73.3Mpa=215Mpa因此，立杆的强度和稳定性均满足要求。32构造要求321架体总体要求对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。322立杆间距梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。323歩距搭接要求：立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列
24、规定：a 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。b 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。324扫地杆设置模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。325可调托座使用可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。
25、梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。326水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置：
26、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。327剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量设置数量模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合下列规定a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时
27、，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。33材料管理331钢管、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。332钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、
28、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。333技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理34验收管理341验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。342验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程343扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手
29、检查，抽样方法应按随机分布原则进行。344验收记录按相关规定填写验收记录表。35使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均
30、匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。36拆除管理361拆除时间必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。362拆除方法模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行
31、外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。4模板安装模板采用钢模板进行组装时，模板拼缝采用铁腻子找平。木模拼缝采有乳胶漆处理。木模的圆弧角处理，面板及背楞均用维萨板，采用合页连接面板与背楞。为方便拆除侧模，圆弧角与底模的连接处下的横向方木以连接处分界断开。外侧模板以斜向支撑为主，支撑在侧模的三道背楞上，间距2米。为防止模板侧向移动，除采用侧向支撑外，在底板处横置22#槽钢用以固定侧模底部，沿桥向每2米一道，并利用通风孔设32mm精轧螺纹钢对拉两侧的侧模。木制芯模：箱梁底板钢筋和腹板钢筋绑扎完成后安装芯模。采用厚25mm木板进行拼接，用碗扣脚手架支撑。5支架预压
32、为检验支架的弹性变量及检验地基础的承载力,消除因支架竖向非弹性变形对标高的影响，应在底模铺装后，对支架进行预压，预压材料采用砂土（吨袋）。5.1支架预压方式底模安装前先安装好临时支座，底模、侧模安装后开始支架预压，但预压前采用胶合板和彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。采用砂袋按各段设计荷载110%进行预压，空心箱体部分采用砂袋预压；腹板部分采用预制砼块预压或整捆钢筋预压。支架搭设时预压前，顶部预留抛高要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值等。地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定，支架的非弹性变形值参考下表数据。支架的弹性变形运用沙普软件程序节点计算确定。根据以往施工经验，支架
33、施工沉留值在1520左右，待预压沉降观测后调整。施工预留沉落值参考数据分项内容参考数据接头承压非弹性变形木与木每个接头的顺纹2MM，横纹3MM木与钢每个接头约2MM支架基础沉陷底梁置于混凝土约3MM根据沉降计算结果,拟定类似地基及支架方案预留沉降量选用1.0 cm。注意的问题：1、采用砂袋法预压，砂袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，准备好防雨布。每捆钢绞线也要鱼布覆盖。2、派专人观察支架变化情况，一旦发现异常，立即进行补救。3、要分级加载，加载的顺序接近浇筑砼顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。4、通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（地基沉降量、
34、支架变形量）作为一个参数值直接运用。5.2 沉降观测点的设置支架压载观测点布置：箱梁模板上的测点布置22个断面，即每2米一个断面，每个断面分别在底板布设3个点，每侧翼板上布设2个点。在垫木下的钢板处设观测点，布置方式与梁部相同。卸载：压载完毕后进行卸载，卸载时在同跨内先中间、后两边对称同时进行。预压时主要观测的数据有：支架底座沉降地基沉降；卸载后顶板可恢复量以及支架的侧位移量和垂直度，按测得的沉降量及设计标高，重新调整模板标高。测量时，依据工程测量规范（50026-89），采用苏光DSZ2型水准仪配合双面木尺，按四等水准测量要求进行观测，并用悬线重锤测支架水平位移量。沉降稳定卸载后算出地面沉降
35、、支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少，并在卸载后全面测得个测点的回弹量。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。5.3 卸载及支架调整卸载后记录地基及支架、木材变形的反弹量，当弹性变形恢复后结束观测，绘出观测曲线，最终计算出每个施工段支架体系的沉降量及弹性变形量，并根据此沉降量及弹性变形量调整相应竖杆标高。预压过程中必须随时观测地基、支架变形情况，发现问题及时采取措施进行处理，以保证安全。5.4 预拱度设置：根据混凝土自重+1/2活荷引起的挠度与预应力引起的反拱之差设置；每个墩顶位置箱梁的预提高度为弹性变形值S1，每跨跨中预提高度
36、为弹性变形值S1+设计预拱度（砼自重+1/2活荷载引起的挠度-预应力引起的反拱）；其余位置的预提高度均以每跨墩顶预提高度为最小值，跨中预提高度为最大值按二次抛物线分配。支架在荷载作用下的非弹性压缩2=2mm；支架在荷载作用下的弹性压缩3=L/E=30KN*L/A*E=0.3L(mm)；支架基底在荷载作用下的非弹性变形4=1mm。6箱梁钢筋绑扎及支座安装61钢筋绑扎：卸载完毕调整底板标高后，在模板上放线绑扎底板和腹板钢筋。钢筋由工地集中加工制作，运至现场由汽车吊提升模板内绑扎成形,顶板、底板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢
37、筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括按计算挠度所设的预拱度，无误后方进行钢筋绑扎,并通过底板轴线，分别划线标出每个骨架片所处位置，搭设骨架就位后调整好间距，底板钢筋下垫好高强度混凝土垫块。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度要满足设计及规范要求。先进行底板普通钢筋绑扎及竖向预应力钢筋梁底锚固端（包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋）的安装，再进行腹板钢筋的绑扎、竖向波纹管及预应力钢筋的接长、腹板内纵向波纹管的安装，最后进行顶板普通钢筋的绑扎、顶板内纵向波纹管的安装、横向钢绞线及波纹管的
38、安装62支座安装：安装支座前，检查桥墩支承垫石，垫石顶面四角高差不得大于2mm。支座安装时，采用测力千斤顶作为临时支撑，将箱梁落在临时支承千斤顶上，通过千斤顶调整梁体的位置及标高，保证每个支点的反力与四个支点反力的平均值相差不超过5%。支座就位后，在支座底板与支承垫石之间留20-30mm的空隙，以便灌浆；灌浆采用重力灌浆方式，从支座中心部位向两侧及四周灌浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。待灌浆材料强度达到20MPa后，拆除钢模板、上下支座的联结和千斤顶，拧紧下支座板螺栓，安装支座围板。7箱梁混凝土浇注混凝土采用强制式搅拌机拌和，电子计量，混凝土罐车运输至现场输送泵输送
39、混凝土，插入式振捣器结合平板式振捣器振捣，草袋覆盖洒水养生。(1)梁体混凝土灌注前，必须高度重视检查工作，检查模板的标高、模板的接缝以及支架的拼装情况，重点检查以下几项：支架的拼装情况、模板的支撑及严密性、钢筋绑扎及保护层的设置、预埋件和预留孔位置的准确性、振捣人员分工定位情况、模内有无杂物等。检查无误后，用水冲洗，开始浇注梁体混凝上。(2)梁体混凝上浇注顺序浇注箱梁混凝土时，应遵循按桥梁的纵、横向坡度由低处向高处浇注的原则。箱梁底板、腹板、顶板混凝土一次浇注成型。为避免腹板和顶板结合处出现明显的施工缝，在浇注腹板混凝土时应高出顶部结合面12cm。浇注时混凝土错台阶分层斜向浇注向前推进，底板预
40、留通气孔。施工人员分班连续作业，一次浇注成型。(3)浇注混凝土注意事项浇注腹板时，从顶下料，往往有些松散混凝土留在顶板上，待浇注顶板时，这些混凝土已初凝，很容易使顶板出现蜂窝，所以在浇注腹板时，应把进料口两块连用卸料板盖住。腹板与底板相连的倒角部分砼，由于振捣时会引起倒角处翻浆，要特别注意加强振捣，底板混凝土浇注完成时，应立即加盖板封闭。混凝土不得直接卸落在钢筋网上，防止混凝土集中冲击钢筋。捣固混凝土时应设专人密切观察，及时处理模板接缝时的漏浆。8支架模板拆除待混凝土强度达到设计强度、预施应力完毕后，方可拆除支架。拆除支架时均匀、缓慢、对称进行。施工中，纵向从跨中向支座依次循环拆除，同时横向一起拆除。底模拆除后，及时打通通气孔。施工完毕后，拆除外侧模的楔块，利用吊车拆除外模板。内模拆除后，由顶板的预留孔内运出，并及时将预留工作口封堵。9混凝土养护（1）根据工期并结合当地气温条件，利用接水管上梁的方法养生,混凝土初凝后进行