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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录专心-专注-专业xxxxx主跨连续梁实施性施工方案1、概述1.1编制范围xxxxx63#、64#主墩及62#、65#边墩墩身、主跨（40+56+40）m连续梁、桥面系及附属工程。1.2编制依据、xxxx客运专线xxxxx施工图及时速350km客运专线铁路无碴轨道（40+56+40）m连续梁图纸。、xxxxx集团对xxxx专线xxxx标投标书文件施工组织设计建议书。、国家、铁道部现行的铁路工程建设施工规范、验收标准、安全规则等。、铁路客运专线铁路施工技术条件，施工指南及相关规定。、现场调查报告、施工能力及类似工程施工工法、科技成果。、为完成本工程拟投入的专业技术人
2、员、机械设备等资源状况。1.3编制原则、认真理解编制依据，严格遵守合同文件的所有条款，本着科学、客观、实事求是、技术创新的原则认真组织编写。、根据本公司近年来客运专线铁路施工经验，制定先进、科学、成熟、有效的施工方案，使实施性施组具有合理性、全面性、先进性、可行性。、充分考虑施工对11省道的影响，提高安全意识，制定详细的安全防护方案，保证施工期间11省道的交通及运营安全。2、工程概况xxxxx位于湖州市妙西镇附近，起止里程为DK191+421.81DK194+516.96，中心里程为DK192+969.380，桥梁全长3095.16米，40+56+40m连续梁63#64#主墩跨越11省道。桥梁
3、孔跨布置为：7-32m简支梁1-24m简支梁35-32m简支梁4-24m简支梁15-32m简支梁1-(40+56+40)m连续梁3-24m简支梁27-32m简支梁。桥址处地势较平坦、开阔，主要跨越农田和河流及竹林。2.1箱梁结构形式连续梁采用挂篮悬臂浇筑法施工，全长137.5m，计算跨度为(40+56+40)m。63#、64#主墩上跨11省道，跨越11省道净空设计最小为5.5m。边跨梁长40.75米，分为8个梁段；中跨梁长56米，分为13个梁段，63#和64#墩顶各设一节0#梁段，全梁共31个梁段（包含边跨直线段、边跨合拢段及中跨合拢段）。梁体为单箱单室，变高度，变截面结构，中支点梁高4.35
4、m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端距离为0.75m。箱梁顶宽12m，箱梁底宽6.7m。顶板除厚度除梁端附近外均为40cm；底板厚度40至80cm，按直线线性变化；腹板厚度48至80cm，按折线变化。全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。梁段内设置了纵、横、竖三向预应力体系：纵向预应力体系，预应力筋采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，管道形成采用镀锌金属波纹管成孔，锚具采用OVM系列锚具，张拉采用YCW400型千斤顶；横向预应力体系，横向预应力筋采用
5、17-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用BM15-4(P)锚具及配套的支撑垫板，张拉采用YDC240Q型千斤顶，管道形成采用内经7019mm扁形镀锌金属波纹管成孔；竖向预应力体系，竖向预应力筋采用25mm高强精轧螺纹钢，型号为PSB785，锚固体系采用JLM-25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶，管道形成采用内径35mm壁厚0.5mm铁皮管成孔。连续梁采用三角挂篮悬臂浇筑法施工。施工期间对11省道采用棚架防护方案，经与11省道协商同意后在11省道搭设防护棚架，两端进口设限高架、限速牌，确保公路行车及运营安全。防护方案详见xxxxx40+56+40m连
6、续梁上跨11省道棚架防护专项方案。2.2挂篮悬臂浇筑施工方案计划在二一年十二月一日开始施工，采用三角挂篮逐段浇筑施工方案。预计0号段施工用40天（包括0#段支架搭设、挂篮的安装等）；每个梁段的生产周期为10天；边跨直线段与主跨节段平行作业，施工用15天；边、中跨合拢段施工均用15天。共计施工130天。挂篮施工的工艺程序为：安装支架灌注0#段拼装挂篮灌注1#（1）段挂篮前移、调整、锚固灌注下一梁段依次完成各段悬臂灌注浇注边跨直线段混凝土（与最后主节段同步）边跨合龙拆除挂篮中跨合拢。由于本桥上跨11省道，连续梁桥墩高度为911m，采用较成熟的钢管支撑体系进行0#段的施工，碗扣式满堂脚手架进行边跨直
7、线段的施工。为了缩短施工时间，混凝土浇筑采用一次浇筑成形，先浇底板、腹板，后浇顶板。主梁梁体悬灌施工流程图见图2.1图2.1 连续梁悬臂浇筑施工工艺框图拼装挂篮挂篮制造、试拼与测试分块吊装1梁段底板、腹板钢筋预制1梁段钢筋骨架拖移内模架、安装1梁段内模及顶板钢筋对称浇筑1梁段混凝土混凝土浇筑前测量观测点标高混凝土浇筑后测量观测点标高 0梁段整体现浇张拉及压浆张拉前测量观测点标高养 护张拉后测量观测点标高悬臂浇筑循环施工对称牵引2梁段挂篮前移就位计算调整2梁段施工立模标高拆 除 挂 篮3、施工方法及工艺3.1 0#段支撑体系搭设与预压3.1.1支架设计根据地形条件，采用在承台搭设钢管立柱，钢管立
8、柱主要承力部位采用直径52.9cm钢管，壁厚8mm；两侧翼缘板采用直径30cm钢管，壁厚6mm。纵向采用I45a工字钢；横向采用I20a工字钢；支架顶部设置14槽钢楔形支架，腹板底部楔形支架间距35cm，其它间距为65cm，支架布置图如下。0#段支架平面布置图（含承台预埋钢板）0#段支架正面布置图（图中未示钢管之间剪刀撑）0#段支架侧面布置图（图中未示钢管之间剪刀撑）承台施工时需在承台顶部预埋钢板，钢板焊接锚爪锚入承台砼，并与钢管立柱底部焊接牢固，钢管之间进行水平连接并采用14槽钢做剪刀撑，必要时在墩身预留孔洞将两侧钢管对拉并支撑，保证钢管立柱的稳定，支架搭设要确保钢管立柱垂直度，焊接质量满足
9、要求。3.1.2支架验算根据箱梁设计结构形式，在腹板和翼板相交区域（阴影部分）自重最大，所以将此区域作为支架验算对象。经计算：两红线区域内S阴= 4.51 m2按照最不利荷载计算钢管受力，即每根钢管承受2.7m梁段自重；附加荷载包括模板、楔形架、工字钢等静荷载及操作人员动荷载，按主荷载（梁段自重）30%考虑；安全系数按1.2考虑。梁段自重 q=4.512.72.610=317kN单根钢立柱承受最不利荷载 P1.21.3 q495k1、立杆稳定性验算：（1）、构件截面几何性质的计算截面面积 A=（R2-r2）=（0.26452-0.25652）=13.0910-3形心主惯性矩 I=（D4-d4）
10、/64=（0.5294-0.5134）/64=4.44210-4m4横截面任意轴的惯性半径i=I/A =4.44210-4/13.0910-3 = 18.42（2）、压杆柔度的计算 =L/i =2830/18.42 =90.119压杆可看作是一端固定，另一端自由，故压杆长度系数取2；L为杆件长度，为830；该杆件受压属轴心受压杆件的截面a类。（3）、校核稳定性从参考资料表11-2可知，该杆件失稳时属于a类截面，由表11-3并用线性插入得=0.583-0.119（0.583-0.521）10=0.582 于是有 d=0.582140=81.48MPa 压杆实际工作时工作应力=P/A=495/13
11、.09 =37.82 MPa81.34 MPa可见压杆满足稳定性要求。2、其它支撑验算:（1）结构形式见下图支架结构形式图（2）荷载分析。其中混凝土超灌系数取1.05，冲击系数取1.2，外模总重量为12t，底模和内模总重量为9t。翼板处的荷载为:1.161.052.72.61.2616.26t腹板处的荷载为：3.481.052.72.61.230.78t顶、底板处的荷载为：（2.31+4.26）1.052.72.61.2967.11t其中横向I20a工字钢共有5根，每一根上的荷载分布如下： （3）横梁验算经过计算结果如下：弯矩图：剪力图：支点反力图：反力计算单位体系：KN，m约束反力值（乘子=
12、1）节点 工况 FX FY FZ MX MY MZ- - - - - - - - - 2 楔形架传递荷载 0.00000 0.00000 11.84786 0.0000 0.0000 0.0000 6 楔形架传递荷载 0.00000 0.00000 102.15175 0.0000 0.0000 0.0000 12 楔形架传递荷载 0.00000 0.00000 94.60080 0.0000 0.0000 0.0000 18 楔形架传递荷载 0.00000 0.00000 102.15175 0.0000 0.0000 0.0000 22 楔形架传递荷载 0.00000 0.00000 11
13、.84786 0.0000 0.0000 0.0000 反力的总和 _ 工况 SUM-FX SUM-FY SUM-FZ - - - - - 楔形架传递荷载 0.00000 0.00000 322.60000_强度和刚度验算：I20a工字钢材料性质为：A=35.55cm2 ,Ix=2369cm4,Wx=236.9cm3.max=24.0kNm Qmax=60.9kN强度验算：max/ Wx=24.0100/236.910.13kN/cm2=101.3MPa=145 MPa，满足要求。刚度验算:Qmax/A60.9/24.02.54kN/cm225.4 MPa=85 MPa，满足要求。（4）纵梁验
14、算根据横梁支反力计算可知6、18支点受力最大，因此以6、18支点处的纵梁进行验算，其受力图如下：经计算结果如下：弯矩图：剪力图：支点反力图：强度和刚度验算:采用1根I45a的工字钢其材料性质为：A=102.4cm2 ,Ix=32241cm4,Wx=1432.9cm3.max=61.3kNm Qmax=136.3kN强度验算：max/ Wx=61.3100/1432.94.28kN/cm2=42.8MPa=145 MPa，满足要求。刚度验算:Qmax/A136.3/102.41.33kN/cm213.3MPa=85 MPa，满足要求。3.1.3支架预压、预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个
15、支架的塑性变形，测量出支架的弹性变形，调整施工预拱度。、预压材料：用沙袋对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的130%，30%作为模板及支架构件重量。、预压范围：63#、64#墩0#块9米范围内，三角支架搭设完成后，为消除支架的弹性和非弹性，合理的确定预拱度，梁段混凝土施工前对支架进行预压，拟采用沙袋预压法。加载重量按照0#梁段重1.3倍系数控制。63#和64#墩0#梁段最大重量为362.996吨，加压荷载为471.9吨。、加载、观测、预压时间及卸载方法：加载方法加载采用沙袋分段分批加载。首批加载按加载总重量的20%，第二批加载按总重量的40%，第三批之后，每次加载均以总重量的10%。直至加载完
16、成。观测方法支架搭设和顶面铺设平整后，在现浇梁段的悬臂端的支架上按照左中右及前后位置，各设观测点。在首次加载前先观测一次，作为起始观测值，以后每加载完毕观测一次，全部加载完毕，每2小时观测一次，一天之后每6小时观测一次，一直观测3天，若每次观测每点下沉量均不超过1mm,即认为支架已经稳定，即可卸载，卸载后再观测一次。然后根据观测值绘制出支座预压变化（时间-下沉量）关系曲线。根据所测量数据计算支架的非弹性变形和弹性变形值。非弹性变形值=加载前高程-卸载后高程；弹性变形值=卸载后高程-卸载前高程。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值，将此弹性变形值与施工控制中提出的
17、其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。预压完成后根据0#段线形重新放样，调整可调支架高度。预压时间和卸载自加载完毕，3天以后确认支架已经稳定，即可卸载。卸载采用吊车分级分批卸载。同时在卸载过程中，每批卸载后都应再次观测一次支架变化，并绘制出支架卸载（时间-回弹）变化关系曲线。通过加载和卸载变化曲线，对比分析支架弹性变形和非弹变形量。在卸载全部完毕后，在支架顶面上予以调整支架标高，消除非弹性变形，预留弹性变形上拱度。3.2 0#段现浇施工方法及工艺3.2.1球形支座的安装I、连续梁支座布置（如下连续梁支座布置图）： 连续梁支座布置图（示意） 单位m
18、m1-NHQZ-7000-DX-0.1g 多向活动支座（活动量100mm)2-NHQZ-7000-ZX-0.1g 纵向活动支座（活动量100mm)3-NHQZ-25000-HX-0.1g 横向活动支座（活动量10mm）4-NHQZ-25000-GD-0.1g 固定支座5-NHQZ-25000-DX-0.1g 多向活动支座（活动量100mm)6-NHQZ-25000-ZX-0.1g 纵向活动支座（活动量100mm)7-NHQZ-7000-DX-0.1g 多向活动支座（活动量100mm)8-NHQZ-7000-ZX-0.1g 纵向活动支座（活动量100mm)II、活动支座预偏量的设置：支座预偏量计
19、算活动支座安装前应根据桥梁的跨度、活动方向和计划合拢时间计算出该支座的预偏量。支座预偏量是支座上板偏离理论中心线的位置，支座偏移量由1和2两部分组成。1为箱梁弹性变形和混凝土收缩徐变引起的支点处的偏移量。2为根据施工组织设计和施工方案预计合拢时当地的气温计算出箱梁在该桥跨的线性变形量。设支座编号依次为0、1、2、3，其中1为固定支座，其余为活动支座。各支座的1值为28.4mm、0mm、-29.0mm和-59.0mm。预计合拢时间为2009年4月初，湖州地区年平均气温为15.9，4月份气温为13.5。各支座预偏量计算值如下表。40+56+40m连续梁支座安装预偏量计算表项目单位0#1#2#3#桥
20、梁跨度m40.750.005696.75箱梁弹性变形及收缩徐变量1mm9.800.0016.4026.40箱梁温度变形引起的变形量2mm-0.870.00-1.20-2.07各支座计算偏移量mm8.930.0015.2024.33 注： 1为张拉引起的缩短量，故支座应向反向偏移，偏移方向恒为“”； 2预计合拢时当地气温高于年平均温度时支座偏移方向为“”，若低于年平均温度为“”； （12），若为“数”时，支座向背离固定支座方向偏移；若为“数”，则向固定支座方向偏移。预偏量设置经计算得出各支座最大预偏量值小于20mm，可以不设预偏量。若大于20mm，则须设置预偏量。III、球形支座的安装程序和技术
21、要求如下：支座到达现场后，认真检查核对产品合格证，附件清单和支座规格型号，以及有关材质报告单或检验报告，并对支座外观尺寸进行全面检查；检查确认无误后对支座进行分类组装，清除相对滑动部位尘垢，并涂以黄油，检查上下结合部是否密贴；根据上述要求，准确选定桥墩支座处支座的类型、方向和安装方法；支座现场安装前，先对墩顶支承垫石锚栓孔位置、大小、深度和垫石标高、平整度等进行检查复测，确认无误后在支承垫石顶面划出支座中心十字线及边线；支座安装要确保安装后梁体垂直且支座中心线与梁体中心线平行，4个支座受力均匀。支座上、下座板水平，不产生偏位。支座与支承垫石间及支座与梁底间应密贴、无缝隙。支座四角高度差不应大于
22、2mm；63#墩固定支座安装时，上下座板要互相对正，上座板中心要对准梁体支承中心，纵、横向偏差不大于3mm，平面扭转不大于1mm；各活动支座安装时，上下座板横向要对正，纵向活动支座的上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于5；支座安装时，先安装下座板并对其水平、方向和高低调整准确后，安装上座板，纵横向对正下座板并用上下连接板联接牢固，上下板螺栓的螺帽安装齐全，并涂上黄油，无松动现象；待0#梁段混凝土浇筑完成并达到设计强度后，方可拆除连接板。安装地脚螺栓时，其外露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度；支座就位后，对支座下座板与支承垫石之间，锚栓孔内进行注浆，注浆材料的强度不低于垫石混凝土的设计强度，
23、弹性模量不小于30GPa，厚度不小于20mm，注浆压力不小于1.0MPa，将浆体填实并达到强度后，对支座进行锁定，经检查后方可支立模板；支座安装完成后，质检人员要对支座安装质量进行全面检查，确保误差在允许范围内。3.2.2临时锚固支座的设置3.2.2.1 临时锚固支座的设置本桥梁墩梁绞接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，在悬灌梁施工过程中，应设置临时固结（支墩）支座，并临时将桥墩与梁体固结。临时支座和临时锚固设于63#、64#墩顶，承受中支点处最大不平衡弯矩19902kN-m及相应竖向支反力19885KN。临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置四个，宽0.60m，长2.2m，厚度为梁
24、体底到墩帽顶距离。每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入8根32精扎螺纹钢筋，张拉力为150kN。临时支座的材料采用50混凝土。详见（40+56+40m）连续梁桥墩临时固结设计图。墩顶临时锚固平面布置图墩顶临时锚固侧面布置图墩顶临时锚固正面布置图墩顶临时锚固半正、侧面布置图3.2.2.2 临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，不同的施工管理与控制差异以及人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡弯矩，本段（40+56+40）m连续梁图纸无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁图号：通桥（2008）2368A-中给定最大不平衡弯矩为19902KN-m。采用墩顶临时锚固措施抵抗最大不平衡弯矩。
25、I、锚固材料的选用(1) 、锚固材料选用32精轧螺纹钢及配套JLM-32螺母、弹簧垫及垫片。(2)、32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2，抗拉极限强度为980MPa，锚下张拉控制应力为735 MPa。II、32精轧螺纹钢数量计算Mmax=10nFLn= Mmax/(10FL)n=19902/(10483)n=14根最大不平衡力矩 Mmax=19902KN-m 单根32精轧螺纹钢拉力 F=48t 工作力臂 L=3m 32精轧螺纹钢根数为 nIII、32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求,通常钢筋在砼中的锚固长度按45d埋设，即32精轧螺纹钢在砼中锚固长度为453.2=144cm。在
26、本连续梁按照180cm埋设。IV、临时支座的布设临时支座布于垫石两侧，结构尺寸为6022065cm，采用C50砼浇筑而成，加两层钢筋网片，钢筋直径10mm，横纵间距10cm。砼应力：（21337103N/2+20000103N /（6004400mm2）=11.62MPa23.1MPa V、32精轧螺纹钢埋设布置精轧螺纹钢的位置必须避开箱梁腹板中纵向、顶板中横向预应力管道位置，并确保竖直。从上端套入45铁皮管或波纹管穿过0#段梁块的底板和顶板，待梁体混凝土强度达到设计强度的90以后，张拉并锚固在梁上，平面位置详见40+56+40m连续梁桥墩临时固结设计图。（为平均合理分配32精轧螺纹钢，选用2
27、16根布置）。3.2.3模板安装0#梁段支架标高调整正确，永久和临时支座就位后，即可安装底模板；绑扎完底板和腹板钢筋后再安装内模和横隔模；安装腹板纵向波纹管和竖向预应力筋，再安装侧模和翼缘板底模，绑扎顶板钢筋和安装横向波纹管道及预埋件，最后安装端头模板。底模板安装时，充分考虑支架弹性变形和方木、铺板的压缩变形，准确预留模板的预拱度。底模安装完毕，在检查安装质量的同时，再次检查支座的横向位置、平整度、同一支座板的四角高差、四个支座板相对高差是否有变形，并将支座板安装位置应用螺栓固定，确保浇筑底板混凝土时不变形不漏浆。 内模和横隔模安装时，模板要清洁干净，涂刷脱模剂。尽量制作整体式或大块模板，接缝
28、处用胶带粘贴紧密，防止漏浆，安装尺寸要准确；顶板钢筋和波纹管道全部安装就绪，安装端头模板。端模管道孔眼要正确干净，将波纹管和梁体纵向主筋逐根插入端模各自的孔内，进行端模安装就位。模板全部安装完毕后，要检查各部位尺寸是否正确，联结件是否牢固，支撑和固定拉杆数量和强度能否满足设计要求，拼缝和接缝是否严密不漏浆，预埋件有否遗漏，附着式振动器螺栓是否紧固牢靠，脱模剂涂刷是否均匀等。全部确认无误后方可浇筑混凝土。0#梁段模板固定尺寸位置的控制误差为；模板垂直度不超过3 mm；模板轴线位置不超过 2 mm；两端底模标高不超过3mm；梁底横向预拱度不超过2mm；两模板内侧宽度不超过5mm。3.2.4钢筋和波
29、纹管道安装3.2.4.1钢筋的绑扎及安装0#梁段钢筋采用整体绑扎，先进行底板及腹板钢筋的绑扎，然后进行顶板钢筋的绑扎，当梁段钢筋与预应力钢筋、临时支座锚固筋相碰时，适当移动梁段钢筋或进行适当弯折。梁段钢筋最小净保护层的厚度，顶板顶层为30 mm,其他均为35mm，绑扎铁丝的尾段不得伸入保护层内。所有梁段预留孔处均增设相应的环状钢筋；桥面泄水孔位置若有改变，其钢筋作相应移动，并增设井字型钢筋进行加强；0#梁段钢筋密度大、质量重，且梁截面高，施工时容易产生扭曲和倾倒，为确保腹、顶、底板钢筋的稳定性，可采取增加架立数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。当采用垫块控制净保护层厚度时，垫块采用与梁体同等
30、寿命的材料，且保证梁体的耐久性。钢筋的交叉点用铁丝绑扎结实，必要时也可用点焊焊牢；梁段内的箍筋与主筋垂直；箍筋末端向内弯曲，箍筋转角与钢筋的交接点均要绑扎牢固；箍筋的接头在梁段内沿纵向线方向交叉布置。桥面顶板预埋件和钢筋较多，防撞墙、电缆槽、接触网支柱基础，人行道栏杆及声屏障基础的预埋筋，通风孔、排水孔、泄水孔，检查孔的加强筋，以及通信、信号、电力系统的接地钢筋，都应绑扎牢固；所有预埋件位置要准确并进行渡锌或锌铬涂层处理，泄水管及梁端封锚现浇处进行防水封边处理等。钢筋绑扎全部完成后，应进行全面检查，其允许偏差为：桥面主筋间距及位置偏差15mm;底板钢筋间距及位置偏差8mm；箍筋间距及位置偏差1
31、5mm；腹板箍筋的不垂直度15mm；混凝土保护层厚度与设计值偏差+5mm、0mm;其他钢筋偏移量20mm。3.2.4.2波纹管的安装本梁预应力钢束纵向和横向采用铁皮波纹管成孔，波纹铁皮壁厚不小于0.35mm，且具有一定的强度，在搬运和浇筑混凝土过程中不损坏、不变形、不漏浆；竖向预应力筋采用35铁皮管成孔。钢束管道位置用定位钢筋固定，定位钢筋牢固焊接在钢筋骨架上，如管道位置与骨架钢筋相碰时，保证管道位置不变，将钢筋稍加移动。定位筋纵向间距600mm，在管道转折点处定位筋加密间距为300mm，并保证管道位置正确，底板钢束弯起前与箱梁底板平行，按直线及抛物线变化。锚具垫板及喇叭管尺寸要正确，喇叭管的
32、中心线要与锚具垫板严格垂直，喇叭管和波纹管的衔接要平顺、不得漏浆、并杜绝堵孔道。压浆管道设置，对腹板束、顶板束在0#梁段管道中部设三通管，中跨底板钢束在合拢梁段横隔板附近管道设三通管，边跨底板束在距支座约10m附近管道设三通管。钢束长超过60m的按相距20m左右增设一个三通管，以利于排气，保证压浆质量。竖向压浆孔道和排气孔道布置，在施工时根据实际情况确定，但必须保证压浆密实。波纹管接头要连接牢固，纵向波纹管道随梁段的推进，逐段安装。为保证接头不漏浆，接头安装顺穿束方向套接，前一梁段管道一般露出端头混凝土7cm 左右，在下一梁段施工时，若波纹管接头因拆模、凿毛不慎而碰瘪、损坏时，应在接长前仔细检
33、查与修理。接头时一般先用一段30cm长的套管套住两端接头，然后在接缝左右各5cm长度范围内缠一层黑胶布，在黑胶布上包三层塑料薄膜，再缠一层黑胶布，并用20#铁丝捆绑数道，以防漏浆。3.2.4.3钢筋和波纹管道安装注意事项锚头垫板要注意与螺旋筋中轴线垂直，并预先焊牢；底模、腹板钢筋安装完毕，进行模板安装和绑扎顶板钢筋时，应在箱梁内铺上脚手板，不准直接踩在底板钢筋上。本梁段由于钢筋、管道密集，如钢绞线、精轧螺纹钢筋等管道、普通钢筋发生冲突时，可进行局部调整，调整原则是先普通钢筋，后精轧螺纹钢筋，然后是横向预应力钢筋，保持纵向预应力钢筋管道位置不动。横向预应力钢筋张拉槽处的梁体钢筋，有影响时可切割。
34、悬臂浇筑法施工，预应力管道多且长，混凝土堵塞管道的现象常有发生。因此施工时应特别注意保护好管道：一是加强操作工人岗位责任制，严格按照操作工艺要求安装；二是在浇筑混凝土过程中不准碰坏或压偏管道，可采取在管道内预先插入高压胶管或毛竹竿等措施；三是混凝土浇筑完毕，立即拔出毛竹或胶管，检查是否漏浆，并用高压水或压缩空气冲洗管道；四是混凝土浇筑完后，立即用通孔器，检查管道是否畅通，在水泥浆不多时，可以将水泥拉出。本梁体纵向设有备用孔道TB、BB1、BB2。其中TB为顶板备用钢束， BB1、BB2边跨和主跨底板备用钢束。设置备用孔道的目的是万一有预应力管道遭到破坏而又无法修复时，为确保预应力钢束有足够的预
35、应力，而使用备用孔道内钢束。备用孔道使用必须经过设计单位批准，不准随便使用。若备用孔道没有使用，在施工完毕后，孔道作真空压浆填实处理。3.2.5混凝土浇筑和养护3.2.5.1混凝土生产与浇筑本梁体混凝土强度等级采用C50高性能混凝土，混凝土生产严格执行铁路混凝土工程施工技术指南，铁路桥涵施工规范等有关规定，为减少0#梁段混凝土水化热量，尽量选用中温性水泥并掺加部分粉煤灰掺料，以减少水泥用量，同时也尽量提高混凝土的早期强度，以缩短梁段施工周期。混凝土拌合要均匀，每盘料搅拌时间不少于3min，混凝土的和易性能要好，水灰比、坍落度要能满足混凝土强度和泵送混凝土的需要，并根据气温变化和骨料含水量随时调
36、整，以保证混凝土具有足够的强度和耐久性，同时又能满足设计弹性模量的要求。混凝土运输采用混凝土搅拌车运送，以保证混凝土连续浇筑的需要。混凝土垂直输送至浇筑作业面采用混凝土输送泵，混凝土泵的设立位置尽量靠近浇筑地点，下料口选择长3.0m软管，以便移动将混凝土送到浇筑作业面，管路铺设尽量缩短长度，减少弯头，管路平顺，内壁光滑，接口不漏浆。混凝土自搅拌后60min内泵送完毕，且在混凝土初凝前浇筑全部完成。混凝土浇筑时，首先清除底模板上各种杂物、泥浆、钢筋头，焊渣等，并用水冲洗干净。浇筑要分层进行，分层最大摊铺厚度不超过40cm，先浇筑底板，次腹板，再顶板。底板直线段浇筑完成后逐层扩展到变截面，浇筑底板
37、和腹板混凝土要设置串筒，均匀布料。混凝土浇筑要连续进行，中途不准中断，0#段混凝土浇筑时间不要超过5h。全过程设专人检查支架、模板稳固情况。在炎热气候条件下，混凝土入模时的温度若超过30时，模板和混凝土浇筑作业面用编织布遮盖，以防阳光直接照射，并派专人定时定点测试混凝土内、表面和环境气温。控制混凝土内部和表面、表面与环境温差不超过20。浇筑时间尽量选择在阴天进行，若有困难时，选择在当天的22：0024：00浇筑。混凝土振捣采用插入式振动器，按区域分片负责，实行岗位责任制，采用垂直点振方式，混凝土较粘稠时，加密振点，特别是腹板根部、横隔板和人行通道结合部、拐角点等加强振捣，既防止漏振又要防止过振
38、。插入下层混凝土内的深度为510cm ，并与侧模保持510cm的距离，不准插在钢筋上振捣。每振点的振捣时间一般为2030s ，以混凝土不再沉落、不出现气泡、表面呈现浮浆为度。3.2.5.2混凝土养护混凝土养护采取自然养护和必要的降温措施相结合。自然养护：在外部环境气温不超过30以上，或混凝土内部温度不超过到60时采取自然养护法。养护期间主要是以无纺土工布覆盖混凝土表面并不断洒水，使土工布和混凝土表面始终处于潮湿状态，养护期间不少于14d。降温养护。在炎热天气，外部气温超过30以上，或混凝土内部温度达到60以上时，要采取降温措施，进行养护。派专人定时定点测定混凝土内外和环境温度，混凝土内与外表、
39、外表与环境温度超过15时，及时调整养护方法；拆模前用编织布覆盖遮阳，12h后松动螺栓，模板脱离混凝土，并继续洒水降温养护；拆模后及时用双层塑料布包裹混凝土表面，并使包裹物完好无损，彼此搭接完整，内表面呈现出凝结水珠；箱梁室内通入高压水管并安装喷洒龙头，以高压水泵不断向箱室内喷洒水降温养护。3.2.6预应力施加及压浆3.2.6.1预应力施加预应力体系本桥连续箱梁采用三向预应力体系，纵向预应力筋采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，张拉采用与之配套的机具设备，管道形式采用镀锌金属波纹管成孔，锚具采用0VM系列锚具，张拉体系采用YCW400
40、型千斤顶；横向预应力筋采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用BM15-4(P)锚具及配套的支承垫板，张拉体系采用YDC240Q型千斤顶，管道形式采用内径7019mm 扁形镀锌金属波纹管成孔；竖向预应力筋采用25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa，锚固体系采用JLM-25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶,管道形式采用内径35mm壁厚=0.5mm铁皮管成孔。预应力筋下料时，根据施工图所提供的钢束编号和下料长度采用切断机或砂轮锯切断，不准采用电弧切断，钢绞线下料不准散头，钢丝编束要梳丝
41、理顺，每隔11.5m捆扎成束,并作出编号标志，搬运时，不准在地上拖拉；预应力筋在储存、运输和安装过程中，不准雨淋生锈和损伤。预应力筋张拉前，要根据上述预应力体系所提供的张拉设备，配套标定，配套使用，不准混用，配套标定期一般不大于1个月，标定要在国家授权的法定计量技术机构定期进行。预应力钢束和粗钢筋在使用前还必须作张拉，锚固试验，并进行管道摩阻，喇叭口摩阻等预应力瞬时损失测试，以保证预应力准确。施加预应力采取分阶段一次张拉完成，精轧螺纹筋采用二次张拉工艺。张拉预应力筋时，梁段混凝土强度及弹性模量达到设计要求；张拉预应力筋采用两端同步张拉，并左右对称进行，最大不平衡束不超过1束；张拉顺序先腹板束，
42、后顶板束，从外到内左右对称进行，各梁段先张拉纵向再竖向再横向，并及时压浆；施加预应力采用双控，预施压力值以油表读数为主，以预应力筋伸长值进行校核。预施应力过程中应保持两端的伸长量基本一致。实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在正负6%以内，钢束理论伸长值见施工图。3.2.6.2管道压浆预应力筋张拉完成后，在两天内进行管道压浆，压浆前清除管道内杂物和积水，压入管道的水泥浆要饱满密实，水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不超过40min。压浆浆体采用净浆，并在浆体中掺入适量减水剂和粉煤灰，以及阻锈剂和微膨胀剂，以提高浆体的工作性和密实性及防护性能，水胶比不大于0.35，控制的浆体终凝时间不大于24 h
43、。压浆时采用真空辅助压浆工艺，对曲线孔道和竖向孔道从最低点压浆孔压入，由最高点的排气孔排气或泌水。先压下层孔道。压浆泵采用连接式，同一管道压浆连续进行，一次完成。确认出浆浓度和进浆浓度一致时封闭保压，并保持不小于0.5MPa 稳压期，其稳压期不小于2 min，最大压力不小于1.0MPa，竖向孔道压浆最大压力控制在0.30.4MPa。当气温高于35时，在夜间进行压浆。安装调试挂篮安装箱梁底模、外模安装钢筋安装波纹管、内模灌注梁段砼及养生拆模及接缝处理穿预应力钢筋束模板制作钢筋制作制作试块锚具及预应力束准备张拉预应力钢筋束张拉机具准备管道真空压浆压浆机具准备压试块挂篮前移就位，进行下一梁段施工。图4.1 悬臂浇筑施工工艺流程4、挂篮悬灌梁段施工用挂篮逐段浇筑施工的工艺程序为：安装支架灌注0#段拼装挂篮灌注1#（1）段挂篮前移、调整、