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1、精选优质文档-倾情为你奉上新建XX至XX铁路客运专线站前工程YWZQ-XX桥涵脚手架施工方案编制: 审核: 批准: XX集团有限公司XX铁路土建XX项目经理部二一三年四月目 录专心-专注-专业1编制依据、编制目的及编制范围1.1编制依据新建XX至XX铁路站前工程YWZQ-XX实施性施工组织设计新建XX至XX铁路指导性施工组织设计。新建XX至XX客运专线（YWZQ-XX）施工图。新建XX至XX铁路站前工程YWZQ-XX合同文件。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范高速铁路桥涵工程施工技术指南（铁建设2010241号）铁路桥涵工程施工安全技术规程（TB 10303-2009）铁路工程基本作业施工安
2、全技术规程（TB 10301-2009）1.2编制目的为确保XX集团有限公司XX铁路土建XX项目经理部标段内工程顺利进行，加强对XXXX脚手架作业的施工管理，最大程度地避免和减少人身伤害和财产损失，保证施工生产顺利进行，XX集团有限公司XX铁路土建XX项目经理部特制定脚手架施工方案。1.3编制范围新建XX至XX铁路XX段范围内特大桥6座，大桥5座，中桥3座，涵洞8座。墩台合计346个，本方案编制范围为XXXX内桥涵工程的脚手架作业。2 工程概况2.1 工程简介XX铁路站前工程YWZQ-XX段位于XX市渝北区、长寿区境内，起讫里程为D1K44+022.9D1K63+921.086，正线长度16.
3、95Km。其中桥梁10878.47延长米/14座，其中特大桥9384.06延长米/6座，大桥1200.26延长米/5座，中桥294.15延长米/3座，框架涵152.11横延米/9座。桥墩合计318个，桥台28个，合计混凝土19万立方米。2.2 地形与地质沿线地形受地质构造控制，背斜成条状中低山，向斜成宽缓低山丘陵谷地，构造线与山脊一致，呈北东向展布，沿线途经了条状中低山区、丘陵区、坪状低山区。该段处于条状中低山区内，该区丘坡、沟槽相间分布，地形波状起伏，岸坡坡度为1030，基岩多覆盖，部分坡面为水田。主要地质问题有：溜坍地质、顺层、岩溶、岩溶水、煤层瓦斯和采空区、软土、松软土等。本标段桥梁基坑
4、所处位置地质情况大致为地表往下2m为粉质黏土，2m5m为强风化砂岩夹泥岩，5m以下为弱风化砂岩夹泥岩，部分桥梁基础位置因受渝利铁路及地方工业园区建设影响，地面往下3m以内为人工填土。2.3 水文与气象地表水主要以鱼塘水、沟水为主，水量受季节影响较大。地下水有第四系孔隙水及基岩裂隙水两类，因覆盖多为黏性土，透水性及富水性均较差，孔隙水不发育；段内基岩以泥岩为主，隔水性较好，基岩裂隙水不发育，水量甚微；砂岩段构造裂隙较发育，裂隙水较丰富。河流的洪水主要由暴雨形成，其洪水发生时间和地区分布规律与暴雨发生规律相一致，洪水过程主要是单峰，峰顶持续时间短，洪水历时一般为13天。河流主汛期为57月。本标段沿
5、线属亚热带季风湿润气候区，气候温和，四季分明，水热充足，冬暖、春早、夏热，降水充沛，湿度大、云雾多。具有层次分明的山地立体气候和明显的盆地气候特征，其气候特点大致相近。沿线主要区县全年气象资料详见下表。沿线主要气象资料汇总表区县年平均气温（）极端最低气温（）极端最高气温（）年平均降雨量（mm）日最大降雨量（mm）年平均风速（m/s）最大风速(风向)渝北18.8-2.841.71192.9221.32.023(NE)长寿17.5-2.342.31154.8196.31.822.7(WSW)2.4 地质构造与地震据国家地震局颁布的中国地震动参数区划图（1/400万、2001年）和设计资料显示，沿线
6、通过本标段地区地震动峰值加速度为0.05g（相应地震基本烈度度），动反应谱特征周期为0.35s。3 安全管理措施3.1总体措施建立健全施工安全保证体系和监督体系。成立以项目经理为组长的安全领导小组，按规定设置安全生产管理机构，配足安全生产管理人员。严格执行施工安全的各项规章制度，科学制定施工方案，建立完善的安全责任制，落实施工安全措施和责任，严格责任追究；严格按审定的方案、范围和批准的计划组织施工，做到分工明确，责任清楚，措施具体，管理到位。签订安全责任状，落实责任制。项目经理部同各作业工区签订施工安全责任状，明确职责；作业工区同工班、职工签订责任状，作业人员按照各自的岗位，恪尽职守。对于违规
7、指挥，违规作业的人和事，发现一起，处理一起，直至清理出施工现场、撤职下岗，决不姑息迁就。3.2安全保证组织措施1）保证安全生产组织措施项目安全质量部是本项目安全生产监督检查主管部门，各级安全专（兼）职人员是项目的监督检查人员。在上级主管部门的领导和指导下，按照国家、行业的有关安全生产法律、法规、规范、标准等，对项目的安全工作行使监督检查、指导服务的职能。发现安全事故隐患，及时向工程负责人和安全生产管理机构报告；对违章指挥、违章操作的，予以立即制止。作业人员有权对施工现场的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举和控告，有权拒绝违章指挥和强令冒险作业。2）做好安全生产教育与培训
8、项目经理、项目副经理及主要管理人员、技术人员和专职安全人员均要进行安全知识培训，合格后方可从事生产管理工作。组织施工人员进行模板支架施工安全教育培训。作业人员遵守安全施工的强制性标准、规章制度和操作规程，正确使用安全防护用具、机械设备等。对从事特种作业人员，按照国家有关规定经过专门的安全作业培训，并取得特种作业操作资格证书后，方可上岗作业。对已取得上岗证者，要进行登记存档规范管理。对上岗证要按期复审，并设专人管理。安全教育培训考核不合格的人员，不得上岗。采用新技术、新工艺、新设备、新材料时，对作业人员进行相应的安全生产教育专项培训。3）严格安全生产检查项目经理部每月至少组织一次由有关职能部门的
9、负责人和项目专职安全员参加的安全生产大检查，并积极配合上级主管部门进行安全专项和重点检查；架子队每旬进行一次检查；班组每日进行自检、互检、交接班检查。开工前的安全检查主要内容包括：施工组织设计是否有安全措施，施工机械设备是否配齐安全防护装置，安全防护设施是否符合要求，施工人员是否经过安全教育和培训，施工安全责任制是否建立，施工中潜在事故和紧急情况是否有应急预案等。定期安全生产检查每月组织安全生产大检查，积极配合上级进行专项和重点安全检查；班组每日进行自检、互检、交接班检查。经常性的安全检查安检工程师、安全员日常巡回安全检查。季节性、节假日安全生产专项检查雨季、夜间、节假日，针对模板支架施工特点
10、进行专项安全检查。4 脚手架施工方案4.1构配件要求扣件式钢管脚手架系以标准钢管扣件（立杆、横杆和斜杆），以特制的扣件作连接件组成的脚手骨架，与脚手板、防护构配件等搭设而成。钢管采用外径48mm，壁厚3.6mm的Q235钢焊接钢管，也可采用同规格的无缝钢管或外径5051mm、壁厚34mm的焊接钢管。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者，不得使用。立杆、纵向水平杆的钢管长度一般为46m，或每根最大重量以不超过25.8kg为宜。横向水平杆一般长为1.53m。连接用可锻铸铁扣件有三种，即直角扣件（十字扣），作两根垂直相交的钢管连接用；旋转扣件（四转扣），供两根任意相交钢管连接用；对接扣件，供对接钢管
11、用。当扣件螺栓拧紧力矩达40Nm时扣件不得破坏。脚手板一般用厚2.0mm钢板压制而成，表面压有防滑孔，板长24m，宽250mm；木脚手板用厚50mm的松木或杉木制成，板长一般为36m，宽不小于150mm，每块重不超过30kg。防护构配件可用管材、型材或线材。4.2构造要求1）基本要求脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在施工各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超出规范容许要求的变形、倾斜、摇晃和扭曲现象，以确保安全使用。高度超过20m的脚手架，禁止使用单排脚手架。脚手架搭设在纵向水平杆与立杆交点处必须设置横向水平杆，并与纵向水平杆卡牢。立杆下应设底座和垫板。整个架子应设置必要的支撑，以保证脚
12、手架成一个稳固的整体。外脚手架的搭设，一般应沿结构物四周连续交圈搭设，当不能交圈搭设时，应设置必要的横向之字支撑。脚手架搭设应满足工人操作，材料、模板工具临时堆放及运输等使用要求，并应保证搭设升高、周转脚手板和操作安全方便。2）对地基的要求脚手架立杆必须设置在坚实的地基上，以保证脚手架不下沉和使用牢固安全。脚手架基础顶面标高应高于自然地面100150mm，外沿应具有排水坡度，并挖一浅水沟，以利排水。脚手架应设有牢固可靠的基础。一般做法是：搭设时可将原地面整平夯实，在每一立杆位置上铺长不小于1m，宽不小于200mm，厚不小于50mm的垫木，垫木上加设立杆底座，并用铁钉固定牢固。若原地面为软弱土层
13、则应挖去300400mm厚做3：7灰土垫层或在其上铺设200mm厚道碴垫层，再于其上沿纵向铺设 20通长槽钢，脚手立杆立于槽钢槽内；也可以在道碴上沿纵向铺设通长垫木，立杆底部加设底座和扫地杆。当脚手架搭设在3050m时，应在槽钢（或垫木）与道碴垫层间沿纵向加铺设C20的混凝土预制块。3）搭设尺寸要求钢管脚手架的搭设主要尺寸参数包括：脚手架立杆纵距和横距、纵向水平杆的步距和横向水平杆的间距。结构施工用架子的立杆纵距和步距，一般不宜超过1.8m，立杆横距不宜超过1.5m，横向水平杆的间距一般不宜超过0.9m。高度较高的脚手架，除可采用分段悬挑和分段卸荷等有效措施外，还可于脚手架下部一定高度内采用两
14、根钢管，双管部分不得低于6m。两根钢管必须用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根钢管能共同工作。4.3杆件搭设要求1）立杆搭设每根立杆底部应设置底座和垫板。脚手架立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。脚手架底层步距不应大于2m。立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各部接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根
15、相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆顶距离不应小于100mm。2）纵向水平杆搭设纵向水平杆宜设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。采用对接时，扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；当采用搭接时，搭接长度不应小
16、于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，顶部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。3）横向水平杆搭设脚手架立杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。4）脚手板的设置作业层脚手板应满铺、铺稳。钢脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支
17、在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5）支撑的设置脚手架纵向支撑应设在脚手架地外侧，沿高度由上而下连续设置。搭设时每10米设置一道，且在转角或两端必须设置。纵向剪刀支撑的宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的夹角宜在4560之间。纵向支撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，连接点距脚手架节点不大于150mm；纵向支撑钢管接长宜采用搭接，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。6）斜道设置脚手架斜道宜附着外脚手架设置。多作为人员上下之用，其宽度不宜小于1.0m
18、，坡度宜采用1:3。斜道为“之”字形，拐弯处应设置平台，其宽度应不小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。斜道两侧，端部及平台外围，必须设置纵向剪力支撑。斜道脚手板铺设，当采用横铺时，应在横向水平杆上增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；当脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。斜道脚手板上应每隔250300mm设一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。7）搭设的质量要求立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm；横向偏差不大于H/600，且不大于50m
19、m。纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于200mm，同跨内外高度差不大于10mm；横向水平杆的水平偏差不大于10mm，外伸尺寸的误差不应大于50mm。脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。扣件紧固力矩宜在4555Nm范围内，不得低于40Nm或高于65Nm。8）脚手架的拆除拆除前应全面检查脚手架的牢固情况，并根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除方案。应由施工负责人认真向操作人员进行拆除方案讲解。清除脚手架上的杂物及地面障碍物。设警戒区，设置明显标志，安排专人警戒。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业。分段拆除高差不应大于2步。拆下的扣
20、件和配件应及时运至地面码堆存放，严禁高空抛掷。5 安全要求1）扣件式钢管脚手架安装于拆除人员必须是经过考核合格的专业架子工。架子工应该持证上岗。2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3）钢管上严禁打孔。4）作业层上的施工荷载需符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂其中设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。5）当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6）夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。7）脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔1
21、0m应用安全网封闭。8）单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网封闭，密目式安全网设置在脚手架外立杆的内侧，并与架体绑扎牢固。9）脚手架在施工期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆与连接件。10）当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。11）在脚手架上进行电、气焊作业时，要有防火措施和专人看守。12）搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标示，并派专人看守，严禁非操作人员入内。附件1 落地式脚手架人行爬梯检算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 40.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆
22、的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在小横杆之上；采用的钢管类型为 483.0（计算）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用10号槽钢与墩身连接；连墙件连接方式为10号槽钢与墩身连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.500 kN/m2；3.风荷载参数本工程地处XX市长寿区和渝北区，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.42，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值
23、(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.010； 脚手板类别:木板脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:素填土；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯
24、矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=1.5001.050/(2+1)=0.525 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.525=0.735 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.
25、080.1661.2002+0.100.7351.2002 =0.125 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.2002-0.1170.7351.2002 =-0.148 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.125106,0.148106)/4490.0=32.962 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 32.962 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求。3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P
26、1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.525 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1381200.04/(1002.06105.0)+0.9900.5251200.04/(1002.06105.0) = 0.573 mm；大横杆的最大挠度 0.573 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200.0/150 mm与10 mm，满足要求。三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆
27、的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.200 = 0.040 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN；活荷载标准值：Q=1.5001.0501.200/(2+1) =0.630 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.040+0.126)+1.4 0.630 = 1.081 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯
28、矩计算公式如下: Mpmax = 1.0811.050/3 = 0.378 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.384 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.384106/4490.000=85.503 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =85.503 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求。3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105.000) = 0.02
29、4 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.040+0.126+0.630 = 0.796 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 795.9601050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 .0) = 1.473 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.473 = 1.496 mm；小横杆的最大挠度和 1.496 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求。四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣
30、件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.2002/2=0.040 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.050=0.035 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.200/2=0.189 kN；活荷载标准值: Q = 1.5001.0501.200 /
31、2 = 0.945 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.189)+1.40.945=1.592 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1161 NG1 = 0.1161+(1.202/2+1.202)0.033/1.8042.00 = 7.673；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.200(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN；(3
32、)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14041.200/2 = 0.336 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.20042.000 = 0.504 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.485 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 1.5001.0501.2002/2 = 1.890 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(
33、kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.420 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4501.4200.645 = 0.289 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.485+ 1.41.890= 14.028 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ =
34、1.29.485+ 0.851.41.890= 13.632 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2891.200 1.8002/10 = 0.133 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14.028 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.
35、119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14028.000/(0.188424.000)=175.990 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.990 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.632 kN；计算立杆的截
36、面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数k = 1.155 ；计算长度系数 = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13631.580/(0.188424.000)+.805/4490.000 = 200.740 N/mm2；立杆稳定性计算 = 200.
37、740 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求。七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 82.691 /(1+0.00182.691)=76.376 m；H= 76.376 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求。按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.812 kN；
38、活荷载标准值 ：NQ = 1.890 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.133 /(1.4 0.85) = 0.112 kN.m；Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.21.812+0.851.4(1.890+0.1884.2400.112/4.490)/(1.20.116)=68.531 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 68.531 /(1+0.00168.531)=64.13
39、5 m；H= 64.135 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求。八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.289 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.235 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.235 kN；连墙
40、件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 400.000/15.900的结果查表得到 =0.933，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9334.24010-4205.000103 = 81.096 kN；Nl = 10.235 Nf = 81.096,连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.235小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求。九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =151.462 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.632 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=151.462 fg=250.000 kN/m2 。地基承载力满足要求。