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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流虎门商贸城站高支模工程.精品文档.1 虎门商贸城站高支模工程编制说明1.1 编制依据本施工方案主要依据合同文件、施工图纸，在充分考虑我公司现有的技术水平、施工管理水平和机械配套能力的基础上，围绕着确保安全、保证质量、缩短工期、降低造价的目标而编制。编制上述文件的主要依据：穗莞深城际轨道交通工程项目施工总承包SZH-3标施工合同、施工图纸等。设计、施工过程中涉及的有关规范、规程。我单位现有人员的施工管理水平、技术水平、科研水平以及机械设备配套能力。国内城际轨道工程的施工经验及我单位科研成果。在编写施工方案过程中，结合工程特点和我单位的施工能力对
2、设计文件中涉及的各单项技术按设计、施工要求进行了细化，针对招标文件中所提出的质量、安全、文明施工和工期目标，从劳、材、机等几个方面提出了合理的组织计划和相应的保证体系。1.2 本工程采用的主要的工程技术标准、规范严格执行中华人民共和国强制性标准及现行的行业标准、规范。工程实施所引用的标准或规范如有修改或新颁，除国家及铁道部强制性标准必须执行外，其他新颁标准或规范是否采用应由发包人决定，在监理工程师的监督下按发包人的决定执行。工程采用的技术标准、规范目录如下所示：1.地下铁道工程施工及验收规范(GB502991999)2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)3.木结构设
3、计规程(GB50005-2003)4.混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)5.建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)6.建筑施工高空作业安全技术规范（JGJ80-91）7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；8建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）；9. 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009254号10. 广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法 粤建监字199807号11.工程测量规范GB50026-200712.建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)13. 地下铁道工程施工及验收规
4、范 TB10082-200514.建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)1.2 编制范围虎门商贸城站：穗莞深城际SZH-3标虎门商贸城站主体结构模板施工方案；以上结构的总体施工方案、工期进度安排、设备、劳动力、资金投入及各分项工程施工工艺、工艺流程、施工方法等，以及为实现我单位在本项目中质量、工期、安全、信誉总目标而采取的监测、管线保护、质量、安全、文明施工、环境保护等措施。2 虎门商贸城站工程概况2.1 工程概述本站位于东莞市虎门镇太宝路南北方向上，跨太宝路设置，车站有效站台中心里程为YDK51+493。车站外包总长度为219.4m，车站标准段宽度22.6m；为地下两层建筑，车站
5、主体建筑面积为10534.7m2，车站顶板面埋深3.377m，车站底板面埋深19.922m，为三跨岛式站台，有效站台长度144m，标准段宽13m。车站设九个出入口、两组风亭和一个消防疏散口，总建筑面积为高支模范围为站厅层梁板、站顶层梁板、站台层侧墙及站厅层侧墙的模板支撑体系。站厅层梁截面尺寸有3001850 mm、3001700 mm、3501000 mm、3001000 mm、300800 mm、300700 mm、250800 mm、250600 mm、200600 mm、200500 mm等，板厚有400 mm、180 mm两种；站顶层梁截面有350700 mm、300700mm、250
6、700mm、250600mm、200500mm，站顶层的板厚有1000mm、800mm；站台层侧墙墙厚为900mm，站厅层侧墙墙厚为700mm。站厅层和站顶层的梁板钢筋安装要求在柱砼浇筑完成后才能进行，脚手架及上人施工梯与支撑系统同步进行施工。站厅层及站顶层梁板混凝土施工时，由模板支撑体系将梁板的施工荷载传至下一结构支承层，其承载力满足高支模设计要求。由于是连续两层高支模，除混凝土强度达到拆模要求，还应保留下一层的支撑体系不拆除。结构净空较高，板梁厚度较大，为确保施工顺利进行，重点围绕如何确保侧墙及顶板模板支撑体系的刚度、强度是虎门商贸城站主体结构施工的难点问题，所以对模板及支撑体系进行验算。
7、图2-1 虎门商贸城站车站主体横断面图3 车站主体结构钢筋砼施工3.1施工单元划分车站施工单元原则上按轴向间距划分，一般不大于25m。根据车站结构特点，在基坑分层分段开挖过程中，开挖完成一段即施作结构。车站宽度方向分一块进行。主体结构施工缝设置尽量避开出入口或风道结构范围，以保证施工缝的整体性，根据施工段划分和施工进度要求上场充足的模板和脚手架系统，本工程采用由一端向另一端开挖的方式，主体结构钢筋砼施作两个工作面同时施工平行作业，因此安排5个单元的模板、脚手架系统用于车站结构施工。按上述原则将主体结构进行施工段划分，如图主体结构施工段划分示意图所示。3.2结构施工程序车站结构施工程序流程图11
8、、施作接地网，底板下垫层，铺设防水，施作防水保护层2、浇注底板、底梁、立柱至第三道支撑下3、施工第四道钢支撑换撑21、拆除第三道钢支撑。2、施工中板以下至第四道钢支撑换撑之间的侧墙及柱。3、施工结构站厅层板、梁。31、待中板混凝土强度达到80%时，拆除第二道及第四道支撑。2、施工站厅层侧墙。41、施工站顶层板、梁2待顶板混凝土强度达到80%时，拆除第一道砼支撑。3、施做顶板防水层。4、施工压顶梁。4、覆土恢复路面交通。5、进行内部结构、电力隧道及通、风道附属结构施工 。三、模板、支撑体系设计3.1、设计的主要内容及要求模板设计的内容，主要包括选型、选材、配板、荷载计算、结构设计和绘制模板施工图
9、等，各项设计的内容和详尽程度，可根据工程的具体情况和施工条件确定。模板工程的施工质量必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。对模板及其支撑结构进行检算，以保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，不致发生不允许的变形与下沉。3.2、高支模设计的主要原则1、 实用性主要应保证混凝土的质量，具体要求是：（1） 接缝严密，不漏浆；（2） 保证构件的形状尺寸和相互位置的正确；（3） 模板的构造简单，支拆方便。2、 安全性保证施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。3、 经济性针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期质量的前提下，尽量减少一次性投
10、入，增加模板周转，减少支拆费用，实现文明施工。3.3、虎门商贸城站支撑及模板结构根据虎门商贸城站结构的实际情况，通过对高支模的安全、效率、工期及材料需求进行比较，决定施工板、梁的承重、支撑脚手架采取搭设满堂脚手架，以扣件式为主，适当配置剪刀撑来组织施工；虎门商贸城站施工时采用的脚手架均为落地式脚手架。侧墙施工采取墙体模板支架DCJ-200的施工技术。中墙、内隔墙及立柱采取穿对拉丝进行对拉的支撑形式。施工顶板时，中板下脚手架不得拆除，模板支撑架应当尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。3.3.1、主体结构顶板、中板、梁模板及支撑 本工程由于存在一道钢支撑换撑，位于换撑上侧的侧墙需采用脚手架来支撑，因
11、此中板混凝土施工采用排架法，钢管扣件式脚手架支撑；中板扣件式脚手架纵向排距为0.7m、横向排距为0.7m、步距0.9m；顶板采用碗扣式脚手架纵向排距为0.6m、横向排距为0.6m、步距0.9m，加纵横向剪刀撑固定。纵、横梁模板采用方木配合木模板施工。模板制作根据梁尺寸，设计与之配套的梁模，以满足梁模的施工要求，中板梁下部采用扣件式脚手架，顶板梁下部采用碗扣式脚手架，并进行加密，间距根据不同尺寸的梁进行不同的设置。梁两侧采取PVC管穿对拉拉丝对梁的两侧边模进行加强支护。 顶板和中板支撑体系采用脚手架搭成满堂排架，立杆及水平横杆为48钢管，钢管下部、上部设置可调整高度的顶托（顶托大样见图）；中板立
12、杆间距为700700mm，顶板立杆间距为600600mm，中板及顶板的水平横杆间距均为900mm，最后一根横杆，根据实际标高设置；剪刀撑每3200mm左右设一道，双向间隔设置，剪刀撑应当尽量于节点位置连接，连墙撑可以按照四跨三步梅花形布置。为保证板面平整度，立杆上部顶托放248钢管，横向布置，中板间距70cm，顶板间距60cm；大方木上铺设50100mm小方木，小方木纵向布置，板厚小于40cm，小方木间距25cm；板厚大于40cm，小于100cm，小方木间距20cm；其上再铺18mm厚木模板。梁位置需要根据梁的高度对脚手架进行加密处理，一般中板纵梁下脚手架间距加密为3570cm，顶板纵梁下脚手
13、架间距加密为3060cm详细情况见图。梁立杆上部顶托放248钢管纵向布置（间距35cm）；木托梁上铺设120120mm大方木，梁高小于等于1.7m时，大方木间距20cm；其上再铺18mm厚木模板。模板下方以横纵方木进行衬垫，可以提高板模刚度，保证板面平整度要求，并且相邻两块模板无论横向拼缝还是纵向拼缝，保证在同一根方木上进行搭接，采用木钉固定，避免出现错台。为了保证混凝土表面光滑，模板使用前必须平整干净，或涂刷脱模剂。板、梁模板支撑加固详见下图3， 图3 主体结构梁、板模板及脚手架支撑示意图3.3.2、侧墙砼模板及支撑 本工程侧墙模板及支撑系统属于高支模范围，施工中须注意模板及支撑的牢固，保证
14、施工安全。对于本工程深基坑处侧墙，位于钢支撑换撑下方侧墙及中板以上侧墙采用北京卓良模板有限公司的模板支架系统，最大浇筑高度达5.25米，为钢模板大方木三角模板支架的支撑方案。三角模板支架布设每0.6m一榀，浇注底板及中板时每0.3m预埋一个地锚（25钢筋），大方木竖向间距50cm。架设支撑时将地锚与支撑连接牢固。中板以下钢支撑换撑以上侧墙采用钢管扣件式脚手架进行支撑。具体如图所示。图4、主体结构侧墙模板支撑示意图图5、主体结构侧墙模板支撑示意图3.3.3、中间立柱中间立柱采取木模板+竖向大方木+横向双排48钢管+20对拉丝+带法兰的钢丝绳拉杆作为支撑方案，立柱外侧搭设碗扣式脚手架作为施工平台及
15、浇筑平台，为保证立柱结构尺寸，立柱内需设置纵、横向构造筋。立柱20对拉丝竖向间距为60cm，平面布置图见图5；带法蓝的钢丝绳拉杆，纵向设置2道，横向设置1道，主要起到调整模板位置，及防支撑体系移位的作用。图6、中间立柱模板支撑示意图图7、中间立柱模板支撑剖面图3.3.4、中墙、内隔墙中墙、内隔墙采取木模板+竖向大方木+横向双排48钢管+小方木+20对拉丝+带法兰的钢丝绳拉杆作为支撑方案，外侧搭设扣件式脚手架作为施工平台及浇筑平台，为保证立柱结构尺寸，立柱内需设置纵、横向构造筋。中墙、内隔墙20对拉丝竖向间距为60cm，纵向间距60cm，示意图见图6、图7；带法蓝的钢丝绳拉杆，纵向设置2道，横向
16、设置1道，主要起到调整模板位置，及防支撑体系移位的作用。内隔墙顶每隔2.5m需预留浇筑孔。图8、中墙模板支撑示意图图9、内隔墙模板支撑示意图四、荷载说明、荷载组合、计算参数及桡度要求4.1、荷载的标准值新浇筑的混凝土比重：25 KN/m3（按实际高度计算）木模板比重： 0.75 KN/m2钢筋自重： 1.1KN/m3（楼板）；1.5 KN/m3(梁)施工设备人员的荷载：2.5 KN/混凝土振捣荷载： 4 KN/混凝土的倾倒荷载： 2KN/m2风荷载： 本工程为地下工程，不予考虑风荷载新浇筑混凝土对模板的侧压力：依照公式F=0.22 to 1 2 1/2，F = H；并取两者的较小值。4.2、荷
17、载的设计值计算模板及其支架的荷载设计值，应为标准值乘以相应的荷载分项系数，见下表：表1、模板及支架荷载的分项系数项次荷 载 类 别ri1模板及支架自重1.22新浇筑混凝土自重3钢筋自重4施工人员及施工设备荷载1.45振捣混凝土时产生的荷载6新浇筑混凝土对模板侧面的压力1.27倾倒混凝土时产生的荷载1.4对于钢模板及其支架的设计时，其荷载设计值可以乘以0.85系数进行折减，但是其塑性发展系数取1.0。4.3、荷载组合荷载类别及其编号见下表：表2、荷载类别及编号名称类别编号模板结构自重恒载新浇筑混凝土自重恒载钢筋自重恒载施工人员及施工设备荷载活载振捣混凝土时产生的荷载活载新浇筑混凝土对模板侧面的压
18、力恒载倾倒混凝土时产生的荷载活载荷载组合见下表表3、荷载组合项次项目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳的模板支架+2梁和拱模板的底板及支架+3梁、拱、柱（边长300mm）、墙（厚100mm）的侧面模板+4梁、拱、柱（边长300mm）、墙（厚100mm）的侧面模板+4.4、计算参数模板：胶合板，t=18mm，尺寸11202240，抗弯强度允许值112.9MPa，弹性模量钢模板：型号，尺寸1500600，抗弯强度允许值1205MPa弹性模量E=2.06105 Mpa 小方木：红松木，截面50100mm，间距300mm，抗弯强度允许值213MPa。大方木：红松木，截面120120mm，间距90
19、0mm，抗弯强度允许值313Mpa,。钢管483.5截面特性： A4.89 cm2 I = 12.19 cm4 W=5.08 cm3 i1.58 cmQ235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值：F205 N/mm2弹性模量E2.06105N/mm24.5、模板结构的挠度要求模板结构除必须保证足够的承载能力外，还应保证有足够的刚度。因此，应验算模板及其支架的桡度，其最大变形值不得超过以下允许值。对结构表面外露（不做装修）的模板，为模板构件计算跨度的1/400。对结构表面隐蔽（做装修）的模板，为模板构件计算跨度的1/250。五、模板体系验算5.1、中板模板体系的验算针对40cm厚板进行验算，布置简图如下
20、图所示：图10、中板模板体系平面布置图5.1.1、模板验算1）计算简图简化为简支梁进行计算。 按图中两种荷载情况计算弯距，取较大者进行验算。2）强度验算荷载设计值按400厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.7511.2=0.9KN/m400mm厚新浇混凝土自重： 0.42511.2=12KN/m钢筋自重：0.41.111.2=0.528KN/m施工设备人员的荷载：2.511.4=3.5KN/m（均布荷载） 2.510.251.4=0.875KN（集中荷载）强度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载： 施工设备人员的荷载为集中荷载：；
21、P=0.875KN故M1M2，取M2进行验算因此，强度满足要求。3）挠度验算荷载设计值按400厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.7511.2=0.9KN/m400mm厚新浇混凝土自重： 0.42511.2=12KN/m钢筋自重：0.41.111.2=0.528KN/m挠度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.1.2、小方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。 2）强度验算荷载设计值小方木间距为25cm，按400厚，取30cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.251.2=0.225KN/m400mm厚新浇混凝土自重
22、： 0.4250.251.2=3KN/m钢筋自重：0.41.10.251.2=0.132KN/m施工设备人员的荷载：2.50.251.4=0.875KN/m（均布荷载） 2.50.250.91.4=0.7875KN（集中荷载）强度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载： 施工设备人员的荷载为集中荷载：；P=0.7875KN故M1M2，取M2进行验算因此，强度满足要求。3）挠度验算荷载设计值按400厚，取30cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.31.2=0.27KN/m400mm厚新浇混凝土自重： 0.4250.31.2=3.6KN
23、/m钢筋自重：0.41.10.31.2=0.1584KN/m挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.1.3、大方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。2）强度验算荷载设计值木托梁间距为120cm，按40cm厚，取120cm宽板进行检算；模板自重： 0.751.21.2=1.08KN/m400mm厚新浇混凝土自重： 0.4251.21.2=14.4KN/m钢筋自重：0.41.11.21.2=0.6336KN/m施工设备人员的荷载：2.51.21.4=4.2KN/m故： 强度验算3）挠度验算荷载设计值木托梁间距为90cm，按40cm厚，取90cm宽板进行检
24、算；模板自重： 0.751.21.2=1.08KN/m400mm厚新浇混凝土自重： 0.4251.21.2=14.4KN/m钢筋自重：0.41.11.21.2=0.6336KN/m故：P=P1=P2=P3=挠度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：a=0.2m =1.183mm因此，挠度满足要求。5.2、顶板模板体系的验算针对70cm厚板进行验算，布置简图如下图所示：图11、中板模板体系平面布置图5.2.1、模板验算1）计算简图简化为简支撑梁进行计算。 按图中两种荷载情况计算弯距，取较大者进行验算。2）强度验算荷载设计值按700厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重：
25、0.7511.2=0.9KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 0.72511.2=21KN/m钢筋自重：0.71.111.2=0.924KN/m施工设备人员的荷载：2.511.4=3.5KN/m（均布荷载） 2.510.21.4=1.05KN（集中荷载）强度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载： 施工设备人员的荷载为集中荷载：；P=1.05KN0.25677故M1M2，取M2进行验算因此，强度满足要求。3）挠度验算荷载设计值按700厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.7511.2=0.9KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 0.7
26、2511.2=21KN/m钢筋自重：0.71.111.2=0.924KN/m挠度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.2.2、小方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。 2）强度验算荷载设计值小方木间距为30cm，按700厚，取20cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.21.2=0.18KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 0.7250.21.2=4.2KN/m钢筋自重：0.71.10.21.2=0.185KN/m施工设备人员的荷载：2.50.21.4=0.7KN/m（均布荷载） 2.50.20.91.4=0.63KN（集中荷载）强度
27、验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载： 施工设备人员的荷载为集中荷载：；P=0.63KN故M1M2，取M2进行验算强度满足要求。3）挠度验算荷载设计值按700厚，取30cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.21.2=0.18KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 0.7250.21.2=4.2KN/m钢筋自重：0.71.10.21.2=0.185KN/m挠度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.2.3、大方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。2）强度验算荷载设计值大方木间距为90cm，按70
28、cm厚，取90cm宽板进行检算；模板自重： 0.750.91.2=0.81KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 0.7250.91.2=18.9KN/m钢筋自重：0.71.10.91.2=0.832KN/m施工设备人员的荷载：2.50.91.4=3.15KN/m故： 强度验算3）挠度验算荷载设计值按700厚，取90cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.31.2=0.27KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 0.7250.31.2=6.3KN/m钢筋自重：0.71.10.31.2=0.277KN/m故： 挠度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：a=0.15m
29、=1.186mm因此，挠度满足要求。5.3、顶板梁（按18001400，取1m宽板进行检算）梁位置需要根据梁的高度对脚手架进行加密处理，脚手架横向间距加密为la=45cm,lb=90cm,步距为1.2m。为保证板面平整度，立杆上部顶托放120120mm大方木，大方木横向布置（间距90cm）；大方木上铺设120120mm大方木（间距20cm），纵向布置，间距根据板厚进行调整；其上再铺18mm木模板。图12、顶板梁的剖面布置图5.3.1、模板验算1）计算简图简化为简支撑梁进行计算。 2）强度验算荷载设计值按1400厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.7511.2=0.9KN/m
30、1400mm厚新浇混凝土自重： 1.42511.2=42KN/m钢筋自重：1.41.511.2=2.52KN/m施工设备人员的荷载：2.511.4=3.5KN/m（均布荷载）强度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载：因此，强度满足要求。3）挠度验算荷载设计值按700厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.7511.2=0.9KN/m1400mm厚新浇混凝土自重： 1.42511.2=42KN/m钢筋自重：1.41.511.2=2.52KN/m挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.2.2、纵向大
31、方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。2）强度验算荷载设计值大方木间距为20cm，按1400厚，取20cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.21.2=0.18KN/m1400mm厚新浇混凝土自重： 1.4250.21.2=8.4KN/m钢筋自重：1.41.50.21.2=0.504KN/m施工设备人员的荷载：2.50.21.4=0.7KN/m（均布荷载）强度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载：强度满足要求3）挠度验算荷载设计值计算荷载设计值：模板自重： 0.750.21.2=0.18KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 1.
32、4250.21.2=8.4KN/m钢筋自重：1.41.50.21.2=0.504KN/m挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.2.3、横向大方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。2）强度验算荷载设计值大方木间距为90cm，按140cm厚，取90cm宽板进行检算；模板自重： 0.750.91.2=0.81KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 1.4250.91.2=37.8KN/m钢筋自重：1.41.10.91.2=1.663KN/m施工设备人员的荷载：2.50.91.4=3.15KN/m故： 强度验算强度满足要求3）挠度验算荷载设计值按700厚，取
33、30cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.91.2=0.81KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 1.4250.91.2=37.8KN/m钢筋自重：1.41.10.91.2=1.663KN/m故：挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：a=0.05m =0.125mm因此，挠度满足要求。5.4、中板梁（按9001700梁进行检算）梁位置需要根据梁的高度对脚手架进行加密处理，脚手架横向间距加密为la=45cm,lb=90cm,步距为1.2m。为保证板面平整度，立杆上部顶托放120120mm大方木，大方木横向布置（间距90cm）；大方木上铺设120120mm大方
34、木（间距20cm），纵向布置，间距根据板厚进行调整；其上再铺18mm木模板。750012001700900100450450450100图13、中板梁剖面布置图5.3.1、模板验算1）计算简图简化为简支撑梁进行计算。 2）强度验算荷载设计值按1700厚，取1m宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.7510.21.2=0.18KN/m1700mm厚新浇混凝土自重： 1.72511.2=51KN/m钢筋自重：1.71.511.2=3.06KN/m施工设备人员的荷载：2.511.4=3.5KN/m（均布荷载）强度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载
35、：因此，强度满足要求。3）挠度验算荷载设计值计算荷载设计值：模板自重： 0.7510.21.2=0.18KN/m1700mm厚新浇混凝土自重： 1.72511.2=51KN/m钢筋自重：1.71.511.2=3.06KN/m挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.2.2、纵向大方木检算1）计算简图简化为简支梁进行计算。2）强度验算荷载设计值大方木间距为20cm，按1400厚，取20cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.21.2=0.18KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 1.7250.21.2=10.2KN/m钢筋自重：1.71.5
36、0.21.2=0.612KN/m施工设备人员的荷载：2.50.21.4=0.7KN/m（均布荷载）强度验算按照表3中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：施工设备人员的荷载为均布荷载：强度满足要求3）挠度验算荷载设计值计算荷载设计值：模板自重： 0.750.21.2=0.18KN/m700mm厚新浇混凝土自重： 1.7250.21.2=10.2KN/m钢筋自重：1.71.50.21.2=0.612KN/m挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：因此，挠度满足要求。5.2.3、横向大方木检算1）计算简图荷载布置图如下图，可以简化为简支梁进行计算。2）强度验算荷载设计值大方木间距为
37、90cm，按170cm厚，宽度为45cm的梁，长度取90cm宽板进行检算；模板自重： 0.750.90.51.2=0.405KN1700mm厚新浇混凝土自重： 1.7250.90.51.2=22.95KN钢筋自重：1.71.50.90.51.2=1.377KN施工设备人员的荷载：2.50.90.51.4=1.575KN故： 强度验算最大弯矩：强度满足要求3）挠度验算荷载设计值按170cm厚，宽度为45cm的梁，长度取90cm宽板进行检算；计算荷载设计值：模板自重： 0.750.90.51.2=0.405KN1700mm厚新浇混凝土自重： 1.7250.90.51.2=22.95KN钢筋自重：1
38、.71.50.90.51.2=1.377KN故：挠度验算按照表1中项目1的荷载设计值进行组合，计算荷载：a=0.25m，b=0.2m，l=0.45m =0.111mm因此，挠度满足要求。5.4、侧墙（按900厚进行检算）拟采用模板及支撑形式：模板：钢模板，型号为P6015，尺寸1500600，抗弯强度允许值2205MPa横压：红松木，截面尺寸120120mm，抗弯强度允许值213MPa，水平布置，竖向间距500mm。竖压及水平撑：为北京卓良模板有限公司生产的模板支架，厂商已经充分验算强度，故竖压不需要验算，只需要验算地脚螺栓强度。 图14、模板支撑系统实拍图 图15、侧墙模板平面位置图1）侧墙
39、荷载设计值浇筑混凝土产生的侧压力：根据现浇砼侧压力的有关计算公式，当采用内部振捣时，新浇砼作用于模板的最大侧压力标准值，按下列二式确定，并取其中较小值： F=0.22 to 1 2 1/2 F = H 式中：F 新浇筑砼对模板的最大侧压力（k N / m 2 ） 砼重力密度（k N / m 3 ） 砼的浇筑速度（m / h ）（在本工程中取每小时浇注 0.51.2m 砼计算） to 砼的初凝时间(h)=200/(T+15)，（T 为混凝土的温度25） 1 外加剂影响系数，本工程侧墙砼为C30P8，取 1.2 2 砼坍落度影响修正系数。当坍落度小于 30mm 时，取 0.85；坍落度为 5090
40、mm 时，取 1.0；坍落度为 110150mm时，取 1 . 1 5 ； H 砼的侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m m ）。根据图纸要求，施工缝预留位置为底板上30cm，中板下30cm,故意侧墙的浇筑高度为6.31m。 计算结果：F=0.22 to 1 2 1/2=0.22 25 200/（25+15） 1.2 1.15 1.20.5=41.57kN/m2 F= H=25 6.31=157.75kN/m2 取小值 41.57kN/m2。有效压头高度为：h = F / =41.57 /25=1.66m振捣荷载：混凝土浇筑荷载：2KN/m2计算侧压力荷载标准值：q=41.571.2+41
41、.4+21.4= 58.284 kN/m2。2）模板验算计算简图计算简图如右图所示：荷载设计值取0.6m宽墙，进行验算。q1=58.2840.6=34.97KN/m强度验算钢模板型号为P6015,查表得Wx=13.02因此 强度满足要求挠度验算q2 =41.751.20.6=30.06KNm钢模板型号为P6015,查表得Ix=58.87,E=2.06105 Mpa因此 挠度满足要求3）横压检算计算简图计算简图如下图所示：荷载设计值取0.5m宽墙，进行验算。q=0.558.284=29.142KN/mL=0.6m强度验算不考虑钢模板横向强度的情况下，强度仍然能满足要求。故横压强度有较大的余量。挠
42、度验算按照表3中项目5的荷载设计值进行组合，计算荷载：q=0.558.2841.2=34.97KN/m不考虑钢模板横向刚度的情况下，挠度仍然满足要求。故横压钢度有较大的余量。6.5、单侧墙体模支架验算单侧支架由埋件系统部分和架体部分两部分组成，其中：埋件系统包括：地脚螺栓、内连杆、连接螺栓、连接螺母、外连杆、外螺母和横梁。架体部分按高度分为三中规格：H=3600标准节、H=500加高节、H=1600加高节和H=3200加高节。图16、埋件系统节点大样图1）支架承载力验算单侧墙体模支架验算只需要验算地脚螺栓的强度.侧墙模板后采取单侧墙体模板支架，支架间距为0.6m，支架底部通过预埋25作为地脚螺
43、栓(预埋钢筋与水平面的夹角为450)，地脚螺栓的预埋长度应当满足最小锚固长度35d，并应当与板钢筋进行可靠焊接，通过连接槽钢与底板或中板连接。预埋钢筋间距0.3m，模板支架受力计算简图见右图取0.6m宽墙体进行验算，q=0.658.284=34.97KN/m有效压头高度为：h = F / =41.57 /25=1.66m F1=195.93KN故：级螺纹钢25，的设计截面积A=314mm2，0.6m的范围内共有2根地脚螺栓。故地脚螺栓的轴心受拉强度：地脚螺栓强度符合要求2）埋件系统安装注意事项地脚螺栓出地面处与砼墙距离为120mm，各埋件杆相互之间的距离为300mm。埋件与地面成45度角，现场埋件预埋时要求拉通线，保证埋件在同一条直线上，同时，埋件必须按45度预埋，可做一个45度靠尺进行质量控制。地脚螺栓在预埋前应对螺纹采取保护措施，用塑料