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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流砌体结构课程设计-四层教学楼设计.精品文档.一、设计背景（一）设计资料某砌体结构四层教学楼设计，其平面图、剖面图如附图所示。(学号：201310810143，C-D轴线间距为5400mm，楼面活荷载为1.5KN/m，二层以上层高为3.1m)图1.1 教学楼建筑平面图（一层外纵墙厚370，其他墙体厚240；二、三、四层墙厚均为240）图1.2 一层窗间墙示意图图1.3 二层窗间墙示意图图1.4 教学楼剖面图（二）设计方案确定房屋的静力计算方案本房屋的屋盖、楼盖采用预制钢筋混凝土空心板，属第一类屋盖和楼盖；横墙的最大间距为，因此本房屋属于刚性方案
2、。本房屋中的横墙也符合刚性方案房屋对横墙的要求。（三）材料标号屋盖、楼盖采用预应力混凝土空心板，一、二层墙体采用烧结普通砖MU25和M10砂浆砌筑，三、四层墙体采用烧结普通砖MU20和M7.5砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级。各层墙厚如图所示。窗洞尺寸为1800mm2100mm，门洞尺寸为1200mm2400mm。屋面构造层做法：35mm厚配筋细石混凝土板 三毡四油沥青防水卷材 40mm厚防水珍珠岩 20mm厚1：2.5水泥砂浆找平层 120mm厚预应力混凝土空心板 15mm厚板底粉刷 楼面构造层做法：大理石面层 20mm厚水泥砂浆找平 120mm厚预应力混凝土空心板 15mm厚板底粉刷 二、
3、墙体高厚比验算（一）外纵墙高厚比验算取D轴线上横墙间距最大的一段外纵墙进行高厚比验算。对于三、四层外纵墙，查表5-2，。三、 四层墙的砂浆强度等级为M7.5，查表5-5，=26。一、二层墙的砂浆强度等级为M10，查表5-5，=26。考虑窗洞的影响，。三，四外纵墙的实际高厚比，满足要求。对于第二层外纵墙，属带壁柱墙，其几何特征为：，查表5-4，,整片墙的高厚比，满足要求。验算壁柱间墙时，查表5-4，。壁柱间墙的高厚比，亦满足要求。对于一层外纵墙，查表5-4，。一层外纵墙的实际高厚比满足要求。（二）内纵墙高厚比验算C轴线上横墙间距最大的一段内纵墙上开有两个门洞，大于上述0.8，故不必验算便可知三、
4、四层内纵墙高厚比符合要求。对于一层内纵墙，满足要求。二层内纵墙的计算高度比一层内纵墙的小，显然其高厚比亦能满足要求，不必再验算。（三）横墙高厚比验算横墙厚度为240mm，墙长s=5.4m，且墙上无洞口，其允许高厚比较纵墙的允许高厚比有利，不必再验算。三、承载力验算（一） 荷载资料1.屋面恒荷载标准值35mm厚配筋细石混凝土板：三毡四油沥青防水卷材： 0.4kpa40mm厚防水珍珠岩：20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层：120mm厚预应力混凝土空心板：1.87kPa15mm厚板底粉刷：屋面恒荷载标准值合计：4.90kPa（1） 上人屋面的活荷载标准值：2.0kPa（2） 楼面恒荷载标准值大理石面
5、层：20mm厚水泥砂浆找平层：120mm厚预应力混凝土空心板：1.87kPa15mm厚板底粉刷： 0.3kPa楼面恒荷载标准值合计：2.99kPa（3） 楼面活荷载标准值：1.5kPa（4） 屋面梁、楼面梁自重标准值：（5） 墙体自重标准值240mm厚墙体自重：5.24kPa（按墙面计）370mm厚墙体自重：7.71kPa（按墙面计）铝合金玻璃窗自重：0.4kPa（按墙面计）本地区的基本风压为，且房屋层高小于4m，房屋总高小于28m，故该设计可不考虑风荷载的影响。（二）纵墙承载力计算1.选取计算单元该房屋有内、外纵墙，D轴墙较A轴墙不利。对于B、C轴内纵墙，走廊楼面传来的荷载，虽使内纵墙上的竖
6、向压力有所增加，但梁（板）支承处墙体轴向力的偏心距却有所减少，且内纵墙上的洞口宽度较外纵墙上的小。因此，可只在D轴取一个开间的外纵墙为计算单元，其受荷面积为（按理需扣除一部分墙体的面积，这里仍近似地以轴线尺寸计算）。2.确定计算截面通常每层墙的控制截面位于墙顶部梁（或板）底面（如截面1-1）和墙底底面（如截面2-2）处。在截面1-1等处，梁（板）传来的支承压力产生的弯矩最大，且为梁（板）墙支承处，其偏心受压和局部受压均不利。在截面2-2等处，则承受的轴心压力最大。本房屋中第四层和第三层墙体所采用的砖、砂浆强度等级和墙厚虽相同，但轴心力的偏心距不同；第一层和第二层墙体的墙厚不同，因此需对截面1-
7、1截面8-8的承载力分别进行计算。3.荷载计算取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：屋面恒荷载： 43.90 女儿墙自重（厚240mm,高900mm,双面粉刷）: 二、三、四层楼面恒荷载： 37.34 屋面活荷载： 二、三、四层楼面活荷载： 三、四层墙体和窗自重： 二层墙体（包括壁柱）和窗自重：一层墙体和窗自重：4.控制截面的内力计算第四层第四层截面1-1处：由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑两种内力组合三、四层墙体采用烧结普通砖MU20、水泥混合砂浆M7.5砌筑，查表2-3，砌体的抗压强度设计值一二层墙体采用烧结普通砖MU20、水泥混合砂浆M10砌筑，砌体的抗压强度设计值。屋（楼）面梁
8、端均设有刚性垫块，由公式（3-18）和表3-5，取，此时刚性垫块上表面处梁端有效支承长度a0,b为第四层截面2-2处：轴向力为上述荷载与本层墙自重之和：第三层第三层截面3-3处：轴向力为上述荷载与本层楼盖荷载之和：查表3-5，由公式得查表3-5，由公式得第三层截面4-4处：轴向力为上述荷载与本层墙自重之和：第二层第二层截面5-5处：轴向力为轴向荷载N4与本层楼盖荷载之和：由表3-5，由公式得：由表3-5，由公式得：第二层截面6-6处：轴向力为上述荷载N5与本层墙体自重之和：第一层第一层截面7-7处：轴向力为上述荷载N6与本层楼盖荷载之和：、64.34查表3-5，由公式得：查表3-5，由公式得：
9、第一层截面8-8处：轴向力为上述荷载与本层墙体自重之和：(5)第四层窗间墙承载力验算 第四层截面1-1处窗间墙受压承载力验算第一组内力： 、第二组内力：、对于第一组内力有查表3-4，按公式有满足要求对于第二组内力有查表3-4，按公式有亦满足要求第四层截面2-2处，窗间墙受压承载力验算第一组内力： 第二组内力： 查表3-3，按公式有满足要求梁端支撑处（截面1-1）砌体局部受压承载力验算梁端设置尺寸为的预制刚性垫块垫块面积 第一组内力： 按，查表3-3，。同时按公式（3-25）有 按公式有 满足要求。对于第二组内力，由于相等，梁端反力非常接近，因此采的刚性垫块能满足局部承压力的要求。（6）第三窗间
10、墙承载力验算 窗间墙受压承载力验算结果列于表4-1。 梁端支撑处（截面3-3）砌体局部受压承载力验算 梁端设置尺寸为的预制预制刚性垫块。 第一组内力：垫块面积：按查表3-4，。同时,满足要求第二组内力 ，第二组内力与上组内力相比，基本相等，而梁端反力却小些，这对局部受压有利，因此采用的刚性垫块能满足局部承载力的要求。（7） 第二间窗间墙承载力验算 窗间墙受压承载力验算结果列于表4-2。两端支撑处（截面5-5）砌体局部受压承载力验算梁端设置尺寸为的刚性垫块第一组内力：按查表3-4，。同时（只计算壁柱面积），并取，则按公式有 第二组内力：采用上述刚性垫块时e=63.07/160.97=0.061m
11、e/h=0.061/0.37=0.16按因此，采用的预制刚性垫块可满足局部受压承载力要求（8）第一层窗间墙承载力验算窗前墙受压承载力验算结果列于表4-3。表4-1 第三层窗间墙受压承载力验算结果项目第一组内力第二组内力截面截面3-34-43-34-4235.71256.30217.33254.112802600.13_0.10_120_120_0.24_0.21_13.313.313.313.30.5800.7980.5830.798 0.4320.4320.4320.4322.392.392.392.39600235.71823.92256.30602217.33824254.11满足要求满
12、足要求表4-2 第二层窗间墙受压承载力验算结果项目第一组内力第二组内力截面截面5-56-65-56-6303.17353.81347.12417.661501100.046_0.033_221_221_0.068_0.049_9.749.749.749.740.7620.870.7920.87 0.51260.51260.51260.51262.982.982.982.981164303.171329353.811209.8347.121329417.66满足要求满足要求表4-3 第一层窗间墙受压承载力验算结果项目第一组内力第二组内力截面截面7-78-87-78-8415.23528.1745
13、4.11610.6511010011/447.50.021_10/3700.027_185_185_0.051_0.054_10.910.910.910.90.7880.8550.8030.8550.6660.6660.6660.6662.982.982.982.98/KN1563.93415.231696.9528.171593.7454.111696.9610.65满足要求满足要求(三) 横墙承载力计算以3轴线上的横墙为例，横墙上承受由屋面和楼面传来的均布荷载，可取1m宽的横墙进行计算，其受力面积为。由于该横墙为轴心受压构件，随着墙体材料，墙体高度不同，可只验算第三层的截面4-4，第二层的
14、截面6-6以及第一层的截面8-8的承载力1.荷载计算取一个计算单元，作用于横墙的荷载标准值如下：屋面恒荷载： 屋面活荷载： 二、 三、四层楼面恒荷载： 二、 三、四层楼面活荷载： 二、 三、四墙体自重： 一层墙体自重： 2.控制截面内力计算第三层截面4-4处轴向力包括屋面荷载、第四层楼面荷载和第三、四层墙体自重。N4(1)=1.2(14.44+10.76+218.86)+1.4(7.2+6.48)=95.77kN/mN4(2)=1.35(14.44+10.76+218.86)+1.0(7.2+6.48)=99.73kN/m第二层截面66处轴向力为上述荷载N4和第三层楼面荷载及第二层墙体自重之和
15、。N6(1)= 95.77+1.2(10.76+18.86)+1.46.48=140.40kN/mN6(2)= 99.73+1.35(10.76+18.86)+1.06.48=173.25kN/m第一层截面88处轴向力为上述荷载N6和第二层楼面荷载及第一层墙体自重之和。N8(1)= 140.40+1.2(10.76+25.68)+1.46.48=190.11kN/mN8(2)=173.25+1.35(10.76+25.68)+1.06.48=211.84kN/m3.横墙承载力验算 三层截面44e/h=0，H（=3.1）s(=5.4)99.73kN,满足要求。 二层截面66e/h=0，=10，查
16、表3-4，=0.87,按公式有fA=0.872.980.24103=622.2kN173.25kN,满足要求。 一层截面88e/h=0，H=4.9ms=5.4211.84kN,满足要求。上述验算结果表明，该横墙有较大的安全储备，显然其他横墙的承载力均不必验算。四、梁的计算与设计（一）荷载及内力分析混凝土采用C20,= 9.6 N/mm;钢材采用HRB335，图中梁梁L-1截面为250mm500mm，支撑长度为190mm,支座中心距离为5.4m,净跨，取梁计算长度 ，取小值 = 5400mm。梁L-2同L-1。1.荷载设计值板传来的恒载标准值： 板传来的活载标准值：2.03.6=7.2 KN/m
17、 梁自重标准值：设计值：第一种组合第二种组合故第二种组合45.33KN/m2.内力计算（二）L-1及L-2配筋计算图4.1 L-2计算简图1.截面配筋计算 型号HRB335, =300,按单筋底面计算： =1由 = 选筋22（1142mm）（满足要求）。2.斜截面承载能力计算型号HRB335, = 9.6 N/mm,=1.10 N/mm（1）核截面尺寸：，属一般梁截面尺寸符合要求。 （2）判断是否按计算配置箍筋，按构造配置箍筋。配置箍筋 A6，s=300mm; 架立筋 214配箍率：所以箍筋间距符合要求。参考文献1 沈蒲生主编.建筑工程课程设计指南M. 北京：高等教育出版社，2005.1.2
18、施楚贤主编.砌体结构（第三版）M.北京：中国建筑工业出版社，2012.11.3 中华人民共和国国家标准. 建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）S. 北京：中国建筑工业出版社，2012.9.4 中华人民共和国国家标准. 砌体结构设计规范（GB 50003-2011）S. 北京：中国建筑工业出版社，2012.1.5 中华人民共和国国家标准. 建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）S. 北京：中国建筑工业出版社，2012.3.6 中华人民共和国国家标准. 建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）S. 北京：中国建筑工业出版社，2010.8.附录附图：1. 建筑平面施工图 1张2. 建筑剖面图、梁配筋图 1张