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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流河南心连心高支模煤气化首层结构施工方案.精品文档.河南心连心原料结构调整项目施 工 方 案煤气化（703）土建（标高7.980m以下）结构 编制： 审核： 批准： 中国化学工程第六建设有限公司心连心项目经理部 2012年5月15日一、 编制说明 1.1工程名称：河南心连心原料结构调整项目没我好工程（703） 1.2工程地点：河南省新乡市青龙路东段北侧，河南心连心化肥有限公司三分厂东部 1.3该工程主要土建工程包括三大部分，轴/BD轴底层为设备基础，轴/BD轴结构层高度26m，目前正在打桩，图纸未到；第二部分为设备基础与管廊，桩正在打，第三部分
2、为轴/EJ轴为框架剪力墙结构，一层层高7.980m。主要部分为9层，/JH轴局部十一层，总高度60.9m，该部分建筑面积13877.25，首层建筑面积1527.25，目前仅标高7.980m以下结构图到位。 1.4该工程为原料结构调整项目煤气化工程，属关键工程之一，在楼层上有较多的预埋件，预埋螺栓，预留洞，设备基础也较多。预埋螺栓规格大，最大者为M64，位置要求精准，基础DB-4几何尺寸12.4*12*1.5，体积大，因此对施工质量要求高。层高大，敞开式厂房，高度高，对安全生产要求高。二、 编制依据 2.1施工图10077-703-X-2,3,5,21，设计图纸要求的施工标准图集。 2.2建筑施
3、工模板安全技术规范JGJ162-2008 2.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2.4河南心连心原料结构调整项目四标段施工组织设计 2。5钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版） 2.6.钢筋焊接及验收规程JGJ18-2003 2.7建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001 2.8混凝土泵送施工技术规范JGJ/T10-2011 2.9建筑施工手册（第四版）三、 工程概况 3.1标高7.980m处属于框架剪力墙结构，框架柱最大截面1000*1200，剪力墙厚500mm，板厚10mm，局部120mm。 3.2柱侧、梁底、梁板面
4、上布置有埋件。板上有设备及设备吊装孔及其他预留孔，楼层设备基础有呈环状布置的M30预埋螺栓，吊装孔周边及楼层临边设1100mm钢柱杆。 3.3 /HJ轴设电梯一部，钢筋混凝土步梯一个，设有维护结构。/JH轴设有钢梯步梯一个。 3.4因是敞开式楼层，在建施图上标有楼层地漏及管道，楼层临空及大于500mm的洞口设有翻边。 3.5新乡地区地震烈度为8度设防，框架按二级抗震等级现浇框架结构详图要求施工。 3.6梁钢筋：箍筋直径小于等于10采用HPB235级钢筋 12、14采用HPB335级钢筋 钢筋直径大于等于16采用HPB400级钢筋 梁柱最大钢筋规格为32的三级钢 3.7混凝土强度等级C40。四、
5、 施工部署 4.1外脚手架搭设按专项施工方案先期施工，混凝土采用商品混凝土。 4.2首先按要求做好室内回填土，室外部分按外脚手架搭设专项施工方案组织施工，同时穿插进行标高7.980m以下柱及剪力墙竖向构件的钢筋安装及预埋件安装。经检验合格后支设模板，浇筑柱及剪力墙混凝土至梁低。 4.3在施工竖向构件的同时搭设标高7.980m的满堂脚手架，钢筋混凝土步梯同时进行施工。支设梁底模板，绑扎梁的钢筋，安放梁底埋件，支设板底模板，预留洞口留设，上层钢筋绑扎，校准预埋件、预留洞，预埋马凳筋，隐蔽验收合格，浇筑混凝土。 4.4 设备基础预埋螺栓的混凝土与梁板混凝土一起浇筑，而楼层临边及洞口周边的翻边混凝土二
6、次浇筑。 4.5 梁板混凝土的浇筑，沿次梁方向进行，混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不超过400mm。一般不留施工缝，若特殊情况需要留置施工缝再次浇筑时，按规范要求对施工缝进行处理。 4.6 钢筋混凝土步梯施工缝留设在梯板跨中三分之一部位。 4.7 考虑到消防及临边安全生产需要，待混凝土强度达到要求后，楼层临边、洞口边、楼梯栏杆涂刷防锈漆后立即安装。钢步梯段预制好后随楼层进行安装。五、 现浇钢筋混凝土结构模板及支撑体系 5.1 支架底以素土夯实至标高-0.45m，垫以5cm厚木板，立杆站在木模上。梁下扣件式脚手架立杆纵距横距12m，板下1.2*1.2m，步距1.5m，
7、梁下梁底背楞担在钢管横担上，小横杆间距300400mm，纵距300400mm。轴线两侧均匀设置双排可调支撑在梁底的小横杆下。梁侧钢管背楞在梁底处每侧用直角扣件固定在小横杆上，在距离板底300mm的位置每设对拉螺栓（12），支架体系按规范规定设置剪刀撑及扫地杆，并以钢管、扣件与已浇柱墙连接。 5.2柱、墙上设对拉螺栓（12），竖向间距450mm，框架柱同时设双钢管卡扣柱筋，间距450mm。柱子分别在3m及6m处四面设置抛撑。抛撑的设置应符合规范要求。 5.3 梁及柱子、剪力墙模板采用15mm厚胶合板，板采用12mm厚胶合板，背楞方木采用50*100足尺顺直较硬树种。 5.4 支架用钢管为48*3
8、.5焊管，其他配件应符合国家现行标准模板的支设及拆除必须符合JGJ162-2008及JGJ130-2011的规定。检查验收必须符合GB50204-2002（2011版）及JGJ59-2011 柱模板计算书心连心工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 500
9、17-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00
10、；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f
11、c(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工
12、程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 288 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下
13、式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =288.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.30?.90=6.492kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.30?.90=0.756kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1?.248?88?88= 6.01?04N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力
14、(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 300?5.0?5.0/6=1.13?04 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.01?04 / 1.13?04 = 5.344N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.344N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨
15、度(竖楞间距): l =288.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.30?.90=6.492kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.30?.90=0.756kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?.248?88.0 = 1252.396N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1252.39
16、6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3?252.396/(2?00?5.0)=0.417N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.417N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)
17、： q = 20.04?.306.01 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =288.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 300?5.0?5.0?5.0/12 = 8.44?04 mm4；面板最大容许挠度: = 288 / 250 = 1.152 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?.01?88.04/(100?000.0?.44?04) = 0.553 mm；面板的最大挠度计算值 =0.553mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.152mm
18、,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为300mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50?00?00/6? = 83.33cm3；I = 50?00?00?00/12? = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:
19、 1.2?0.036?.288?.900=6.232kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.288?.900=0.726kN/m； q = 6.232+0.726=6.958 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1?.958?00.0?00.0= 6.26?04N穖m； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33?04； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 6.26?04/8.33?04 = 0.751N/m
20、m2；竖楞的最大应力计算值 =0.751N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.036?.288?.900=6.232kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.288?.900=0.726kN/m； q = 6.232+0.726=6.958 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6?.958?00.
21、0 = 1252.396N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.958?00=1252.396N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3?252.396/(2?0.0?00.0?)=0.376N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值
22、=0.376N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04?.29 = 6.96 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17?06；竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677?.96?
23、00.04/(100?000.0?.17?06) = 0.010 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.288 ?0.3 = 2.09 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.073
24、 kN；B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.369 kN穖；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.194 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 369473.52 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 39.16 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.69?08/(1.05?.99?06)=39.16N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍
25、挠度验算经过计算得到: = 0.194 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.194mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.073 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60
26、?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.073kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.238 ?.3 = 1.72 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.156 kN；H方向柱箍弯矩图(
27、kN穖)最大弯矩: M = 0.270 kN穖；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.103 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 270005.82 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 28.617 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =2.70?08/(1.05?.99?06)=28.617N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到:
28、 = 0.103 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.103mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.156 kN。对
29、拉螺栓所受的最大拉力: N=5.156kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.40；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：双扣
30、件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：
31、胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：330；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册
32、，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算
33、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 33?.5?.5/6=12.38cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：
34、新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.33?7.85?.9=6.361kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.33?.9=1.663kN/m；计算跨度: l = (1000-100)/(5-1)= 225mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?.361譡(1000-100)/(5-1)2 + 0.117?.663譡(1000-100)/(5-1)2= 4.21?04N穖m；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.361譡(1000-100)/(5-1)/1000+1.2?.663譡(1000-100)/(5-1)/1000=2.023 kN；经计算得到，
35、面板的受弯应力计算值: = 4.21?04 / 1.24?04=3.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.361N/mm； l-计算跨度: l = (1000-100)/(5-1)=225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 33?.5?.5?.5/12=9.28cm4；面板的最大
36、挠度计算值: = 0.677?.361譡(1000-100)/(5-1)4/(100?000?.28?04) = 0.198 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-100)/(5-1)/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.198mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.023/0.330= 6.132kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵
37、抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1?0?0/6 = 83.33cm3；I = 1?0?0?0/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.067 kN穖，最大支座反力 R= 2.226 kN，最大变形 = 0.013 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.68?04/8.33?04 = 0.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.8 N/mm2 小于 次楞的
38、抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 330/400=0.825mm；次楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.825mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.226kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2?.493=8.99cm3；I = 2?0.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到
39、最大弯矩 M= 0.501 kN穖，最大支座反力 R= 4.452 kN，最大变形 = 0.687 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.01?05/8.99?03 = 55.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =55.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.687 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.687mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75
40、mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000?5?5/6 = 3.75?04mm3； I = 1000?5?5?5/12 = 2.81?05mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2譡(24.
41、00+1.50)?.00+0.50?.00?.90=28.080kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.00?.90=5.040kN/m；q=28.080+5.040=33.120kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1?8.08?66.6672+0.117?.04?66.6672=9.44?04N穖m；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4?8.08?.167+0.45?.04?.167=2.25kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1?8.08?.167+
42、1.2?.04?.167=6.156kN =Mmax/W=9.44?04/3.75?04=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.400kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?8.08?66.74/(100?000?.81?05)=0.087mm；面板的最大挠度计算值: =0.087mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算