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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流某企业拟建多层综合办公楼钢筋混凝土框架结构设计.精品文档.摘 要本工程为某企业拟建多层综合办公楼，按使用功能将建筑分为六层。楼房标高24.900m，总建筑面积4176m2。本工程结构设计采用多层钢筋混凝土框架结构，基本步骤为：结构计算简图的确定；荷载计算；内力分析；内力组合；梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等。其中，内力计算考虑以下四种荷载作用，即恒荷载、活荷载、风荷载以及地震作用；柱、板的设计采用弹性理论；梁的设计采用塑性理论；楼梯选用板式楼梯；基础选用独立基础。在进行截面抗震设计时，遵循了强剪弱弯，强柱
2、弱梁，强节点弱构件的设计原则，且满足构造要求。关键词:框架结构；地震作用；内力；设计；配筋ABSTRACT This engineering is anoffice buildingof many layers in Dongying City . According to the function, the construct consists of five layers. The building is 28.2 meters in height and the total floor area is 4000m2.Reinforced concrete frame structure
3、is adopted in this engineering. The design includes determination ofstructure calculating diagram;calculation of load; analysis of internal force; combination ofinternalforce;reinforcement for beams and columns; the design of slab,stairandbasement;the drawing of structural working plan. Dead load, l
4、ive load, wind load and earthquake actionareconsidered. The design of beams is based on plastic analysis. Slab stair and strip foundation areselected in this design. In the seismic design, the design principle of “strong column and weak beam, strong shear and weak bending, strong joint week member”
5、is obeyed. And the cross-section can meet the demand of construction.Keywords:frame; action of earthquake; internal force; design; reinforcement目 录前 言1第1章 设计资料21.1 工程概况21.2 工程地质条件21.3 气象资料21.4 抗震设防烈度21.5 材料2第2章 结构平面布置42.1 结构平面布置图42.2 框架梁柱截面尺寸确定4第3章 楼盖设计83.1 楼板荷载83.2 屋面板配筋计算103.3楼板配筋计算133.4次梁配筋计算17第4
6、章 框架计算224.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图224.2 横向框架在活荷载作用下的计算简图464.3 横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图574.4 横向框架在恒荷载作用下的内力计算654.5 横向框架在活荷载作用下的内力计算704.6 横向框架在重力荷载作用下的内力计算744.7 横向框架在风荷载作用下的内力计算和位移计算784.8 横向框架在水平地震作用下的内力和位移计算874.9 框架梁柱内力组合1044.10 框架梁柱截面设计107第5章 楼梯设计1165.1 第一层楼梯设计1165.2第二层楼梯设计1215.3第三层及以上层楼梯设计124第6章 基础设计1276.1荷载
7、计算1276.2 确定基础底面积1276.3 基础结构设计1326.4 基础梁设计136第7章 电算结果与手算结果比较139第8章 结论150致 谢151参考文献152前 言框架结构体系的优点是：建筑平面布置灵活，能获得较大的空间；建筑立面容易处理，结构自重较轻；计算理论比较成熟；在一定高度范围内造价较低，目前在多高层房屋建筑中应用十分广泛。其缺点是：侧移刚度较小，在地震作用下非结构构件（如非填充墙、建筑装饰等）破坏较严重。因此，采用框架结构时应控制建筑物的层数和高度。设计中需要考虑到建筑抗震要求、结构构件的变形以及施工的方便性等问题。为了使设计能够满足钢筋混凝土框架结构设计规范的要求，我们需
8、要熟悉钢筋混凝土结构设计的全过程，需要充分理解钢筋混凝土结构基本理论、基本方法。本次毕业设计系统、全面地帮助我们对四年来所学专业知识进行了一次复习与巩固，使我们对结构设计的宏观理解上了一个层次，对专业知识的应用更加熟练，独立钻研与动手能力得到强化。本设计共包含九个部分，分别为：设计资料、结构布置及计算简图、荷载计算、内力计算、内力组合、梁柱截面设计、板结构设计、楼梯结构设计以及基础结构设计。由于个人水平能力有限，设计中难免有错误与不妥之处，希望得到各位老师与同学的批评指正。第1章 设计资料1.1 工程概况本设计办公楼主楼为六层的钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约3900。另外设置了约250的单
9、层大会议室与主楼相连。办公楼各层建筑平面图、剖面图、门窗表等如建施图所示。16层的建筑层高为3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.9m。16层的结构层高为4.8m（从基础顶面算起，包括地下部分0.9m）、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m，室内外高差0.45m。建筑设计使用年限为50年。1.2 工程地质条件地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物。地下水位较深，无侵蚀性。自上而下土层分布情况为： 杂填土，松散，均匀性差，层厚0.5m，不具备工程价值。 粉质粘土，可塑，层厚1.0m，粉质粘土夹沙土，硬塑，层厚9.5m，粘土，硬塑，未钻穿，1.3 气象资料 气温：最高
10、温度，最低温度。 雨量：最大降雨量100mm/h。基本风压：。基本雪压：0.50。1.4 抗震设防烈度建筑物所在地区抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。拟建场地土类型中软场地土，类建筑场地。1.5 材料梁、板、柱的混凝土均选用C30，梁、柱主筋选用HRB335，箍筋选用HRB235，板受力钢筋选用HRB335。第2章 结构平面布置2.1 结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。本工程的各层结构平面布置图如图2.1、2.2所示。图2.1 一层结构平面布置图图2.2 二六层结构平面布置图2.2 框架梁柱截面尺寸确定
11、 1. 框架梁截面尺寸初估 （1）横向框架梁: BD跨： DF跨： FH跨：（2）纵向框架梁：B轴：D轴：F轴：H轴：（3）横向次梁： BD跨： DF跨： FH跨：（4）卫生间纵向两跨次梁：（5）雨篷：纵向两跨次梁：横向两跨挑梁：2. 框架柱截面初估图2.3 框架柱的受荷面积(1)按轴压比要求初估框架柱截面尺寸 框架柱的受荷面积如图2.3所示，框架柱选用C30混凝土，框架抗震等级为三级，轴压比。1）5轴与F轴相交中柱：因为，故取中柱截面尺寸为550mm550mm。2）5轴与H轴相交边柱：考虑到边柱承受偏心荷载，故取边柱截面尺寸为550mm550mm。3）5轴与B轴相交角柱： 角柱虽然承受面荷载
12、较小，但由于角柱承受双偏心荷载作用，受力复杂，故截面尺寸取与边柱截面尺寸相同，即550mm550mm。 故框架柱截面尺寸就一种，即550mm550mm。(2)校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求1）按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。2）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。 取二层较短柱高，：3）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/101/15。 故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。第3章 楼盖设计各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。楼板厚取100mm，雨篷部分板厚也取100mm。下面分别是二层楼盖和屋盖的设计。二
13、层楼盖和屋盖的板平面布置图如图3.1所示。图3.1 二层楼盖和屋盖板平面布置示意图3.1 楼板荷载 1.恒荷载 （1）上人屋面恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，上人屋面的恒荷载计算见表3.1。表3.1 上人屋面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）找平层：15厚水泥砂浆防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水1.0防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.4找平层：15厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平保温层：80厚矿渣水泥结构层：100厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计6.39取6.40（2）标准层楼面恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，标准层
14、楼面的恒荷载计算见表3.2。表3.2 标准层楼面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）板面装修荷载1.10结构层：100厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计3.77取3.80（3）雨篷恒荷载（板厚80mm）当板厚为80mm时，雨篷的恒荷载计算见表3.3。表3.3 雨篷恒荷载（板厚80mm）构造层面荷载（）40细石混凝土面层1.00防水层0.30找坡0.50找平层0.4080厚现浇钢筋混凝土板板底粉刷合计4.40（4）卫生间恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，卫生间的恒荷载计算见表3.4。表3.4 卫生间恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）板面装修荷载1.10找平层：15
15、厚水泥砂浆结构层：100厚现浇钢筋混凝土板防水层0.30蹲位折算荷载1.5抹灰层：10厚混合砂浆合计5.87取5.902.活荷载活荷载取值见表3.5。表3.5 活荷载取值序号类别活荷载标准值（）1上人屋面活荷载2.02办公室一般房间活荷载2.03走廊、门厅、楼梯活荷载2.54雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.55卫生间活荷载2.03.2 屋面板配筋计算为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离。1. A区格板(图3.1)配筋计算 按双向板计算。（1）荷载设计值 恒荷载设计值： 活荷载设计值： （2）内力计算单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：（3）截面设计 板保护层厚度取20mm，则
16、短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 方向跨中截面有效高度： 支座处均为80mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，。板筋选用HRB335，。配筋计算结果见表3.6。表3.6 A区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向807.70337.78140359方向702.93146.98200251支座A边支座（向）80-13.50592.110120654.5A边支座（向）80-9.57419.710160490.92. B区格板（图3.1）配筋计算（1）故按单向板计算。（2）荷载组合设计值 由可变荷载效应控制的组合：
17、 由永久荷载效应控制组合：故取由永久荷载效应控制的组合：。（3）内力计算 取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为，B区格板的弯矩计算见表3.7。表3.7 B区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数4.24-3.03（4）截面设计 板保护层厚度取20mm，则板的截面有效高度为：混凝土采用C30，则 ；板受力钢筋选用HRB335，。B区格板配筋计算见表3.8。表3.8 B区格板的配筋计算
18、截面跨中支座4.24-3.030.04630.03310.9760.983181128.5选配钢筋82008200实配钢筋（mm）251.3251.33. C区格板(图3.1)配筋计算 按双向板计算。（1）荷载设计值 恒荷载设计值： 活荷载设计值： （2）内力计算单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：（3）截面设计 板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度为： 方向跨中截面有效高度： 支座处均为80mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，。板筋选用HRB335，。配筋计算结果见表3.9。表3.9 C区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向806.03264.
19、58170295.7方向703.80190.58200251支座A边支座（向）80-11.50504.410120654.5A边支座（向）80-9.4441410160490.93.3楼板配筋计算1. A区格板(图3.1)配筋计算 按双向板计算。（1）荷载设计值 恒荷载设计值： 活荷载设计值： （2）内力计算单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：（3）截面设计 板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 方向跨中截面有效高度： 支座处均为80mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，。板筋选用HRB335
20、，。配筋计算结果见表3.10。表3.10 A区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向805.75252.28170295.7方向702.23111.88200251支座A边支座（向）80-9.48415.810170462.0A边支座（向）80-6.72294.710200392.72. B区格板（图3.1）配筋计算（1）故按单向板计算。（2）荷载组合设计值 由可变荷载效应控制的组合： 由永久荷载效应控制组合：故取由可变荷载效应控制的组合：。（3）内力计算 取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到B区格板两端梁
21、的嵌固作用，故跨中弯矩取为；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为，B区格板的弯矩计算见表3.7。表3.7 B区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数3.22-2.30（4）截面设计 板保护层厚度取20mm，则板的截面有效高度为：混凝土采用C30，则 ；板受力钢筋选用HRB335，。B区格板配筋计算见表3.8。表3.8 B区格板的配筋计算截面跨中支座3.22-2.300.03520.02510.9820.987136.697.1选配钢筋82008200实配钢筋（mm）251.3251.33. C区格板(图3.1)配筋计算 按双向板计算。（1
22、）荷载设计值 恒荷载设计值： 活荷载设计值： （2）内力计算单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：（3）截面设计 板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度为： 方向跨中截面有效高度： 支座处均为80mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，。板筋选用HRB335，。配筋计算结果见表3.9。表3.9 C区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向805.01219.78200251方向703.19159.98200251支座A边支座（向）80-8.85388.28120418.9A边支座（向）80-7.26318.481403593.4次梁配筋计算 因为1至四层的次
23、梁受力情况完全相同，所以此处分别计算一至四层、五层还有六层的次梁配筋。所选次梁为第和第轴线间的横向次梁,如图3.2所示。图3.2 楼面梁布置简图1. 14层第和第轴线间的横向次梁配筋计算（1）次梁L-11）荷载计算恒载标准值：L1（250mm600mm）自重：250.25（0.600.10）3.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.600.10）2170.17（KN/m）梁上墙体荷载：2.72（3.60.6）8.16（KN/m）板传来的荷载：因为左右两边板传递荷载，故板传递荷载为;6.54213.08（KN/m）3.13+0.17+8.16+13.08=24.54（KN/m）活载标准值：因为左
24、右两边板传递荷载，故板传递荷载为;=3.4426.88（KN/m）由可变荷载效应控制的组合：永久荷载效应控制的组合：所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取。2)L-1次梁设计L-1次梁计算简图如图3.3所示。 图3.3 次梁计算简图对支座弯矩乘0.85进行调幅，计算得：L-1次梁截面尺寸250mm600mm，钢筋采用HRB335级，混凝土强度等级C30，混凝土保护层厚度取35mm。所以，计算过程及结果见表3.10和3.11。表3.10 L-1次梁正截面配筋截面BBD跨中DM123.0272.36123.020.1080.0630.1080.1150.0650.1150.9430.9670.
25、943769.65441.47769.65配筋实配942.48603.19942.480.6280.4020.628表3.11 L-1次梁斜截面配筋截面V（）实配双肢B131.570D131.5702. 第5层第和第轴线间的横向次梁配筋计算（1）次梁L-11）荷载计算恒载标准值：L1（250mm600mm）自重：250.25（0.600.10）3.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.600.10）2170.17（KN/m）板传来的荷载：因为左右两边板传递荷载，故板传递荷载为;6.54213.08（KN/m）3.13+0.17+13.08=16.38（KN/m）活载标准值：因为左右两边板传递荷
26、载，故板传递荷载为;=3.4426.88（KN/m）由可变荷载效应控制的组合：永久荷载效应控制的组合：所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算，取。2)L-1次梁设计L-1次梁计算简图如图3.4所示。 图3.4 次梁计算简图对支座弯矩乘0.85进行调幅，计算得：L-1次梁截面尺寸250mm600mm，钢筋采用HRB335级，混凝土强度等级C30，混凝土保护层厚度取35mm。所以，计算过程及结果见表3.12和3.13。表3.12 L-1次梁正截面配筋截面BBD跨中DM90.3753.1690.370.0790.0470.0790.0820.0480.0820.9590.9760.959555.95
27、321.34555.95配筋实配603.19461.81603.190.4020.3080.402表3.13 L-1次梁斜截面配筋截面V（）实配双肢B96.660D96.6603. 第6层第和第轴线间的横向次梁配筋计算（1）次梁L-11）荷载计算恒载标准值：L1（250mm600mm）自重：250.25（0.600.10）3.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.600.10）2170.17（KN/m）板传来的荷载：因为左右两边板传递荷载，故板传递荷载为;11.01222.02（KN/m）3.13+0.17+22.02=25.32（KN/m）活载标准值：因为左右两边板传递荷载，故板传递荷载为;
28、=3.4426.88（KN/m）由可变荷载效应控制的组合：永久荷载效应控制的组合：所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取。2)L-1次梁设计L-1次梁计算简图如图3.5所示。 图3.5 次梁计算简图对支座弯矩乘0.85进行调幅，计算得：L-1次梁截面尺寸250mm600mm，钢筋采用HRB335级，混凝土强度等级C30，混凝土保护层厚度取35mm。所以，计算过程及结果见表3.14和3.15。表3.14 L-1次梁正截面配筋截面BBD跨中DM130.7376.90130.730.1150.0670.1150.1230.0690.1230.9390.9640.939821.37470.6382
29、1.37配筋实配942.48603.19942.480.6280.4020.628表3.15 L-1次梁斜截面配筋截面V（）实配双肢B139.820D139.820第4章 框架计算4.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图 1. 横向框架简图 假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。所以，BD之间的距离为7000-2（550/2-100）6650（mm），DF之间的跨度为2000200+5502350（mm），FH之间的距离为7000-2（550/2-100）6650（mm）。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，基础
30、埋深为1.0m，基础高度为0.55m，所以底层柱高为3.9+1.00.45-0.554.8(m),其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），即3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m。轴线横向框架简图如图4.1所示。图4.1 轴线横向框架简图2.第一层框架计算简图 第一层楼面梁布置如图4.2所示，第一层楼面板布置如图4.3所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。图4.2 第一层楼面梁布置简图图4.3 第一层楼面板布置简图 分析图4.2和图4.3的荷载传递，轴线第一层的框架简图如图4.4所示，在JB跨作用有三角形分布的荷载，在BD跨和FH跨作用有梯形分布的荷载，等
31、效简化为如图4.5所示的计算简图。图中集中力作用点有J、B、D、F、H等五个，如表示作用在J点的集中力，表示作用在BD范围的均布线荷载。下面计算第一层楼面板和楼面梁传给轴线横向框架的恒荷载，求出第一层框架计算简图。（1）计算1）板C传递荷载。板C的面荷载为4.4，由图4.3可知，传递给JB段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为: 图4.4 轴线第一层框架简图（一）图4.5 轴线第一层框架简图（二）2)梁自重及抹灰。梁（250mm450mm）自重：250.25（0.450.08）2.31（KN/m）抹灰层：0.01（0.450.08）2170.13（KN/m）小计：2.310.132.44（KN/
32、m）3）墙体荷载。墙体选用200mm厚大空页岩砖。填充墙外墙荷载计算见表4.1，填充墙内墙荷载计算见表4.2。表4.1 填充墙外墙荷载构造层面荷载（）墙体自重100.202水刷石外墙面0.50水泥内墙面0.36合计2.86表4.2 填充墙内墙荷载构造层面荷载（）墙体自重100.202水泥粉刷外墙面0.36水泥粉刷内墙面0.36合计2.72故JB段墙体荷载为： 2.860.30.86（KN/m）4）荷载小计：3.442.440.866.74（KN/m）（2）计算由图4.2可知，是由YPL3传递来的集中力。YPL3的计算简图如图4.6所示。图4.6 YPL3计算简图1）计算。 包括梁自重和抹灰、梁
33、上墙体荷载。 YPL3（200mm300mm）自重：250.20（0.300.08）1.10（KN/m）抹灰层：0.01（0.300.08）2170.08（KN/m）梁上墙体荷载：2.860.30.86（KN/m）小计：1.10+0.080.862.04（KN/m）2) 计算。 为板C传来的荷载。3）荷载小计: (+)4/2（2.044.93）4/2=13.94（KN）（3）计算由图4.2可知，是由KL5和KL6分别传来的集中力和组成。1）KL5的计算。KL-5的计算简图如图4.7所示。图4.7 KL5计算简图计算。包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。KL5（300mm650mm）自重：250.3
34、0（0.6500.10）4.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.6500.10）2170.19（KN/m）梁上墙体荷载：小计：4.13+0.196.0510.37（KN/m）计算。为板A传来的荷载。计算。由图4.7可知，是由L1传来的集中力。L1的计算简图如图4.8所示。计算。 包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。L1（250mm600mm）自重：250.25（0.600.10）3.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.600.10）2170.17（KN/m）图4.8 L1计算简图梁上墙体荷载：2.72（3.60.6）8.16（KN/m）小计：3.13+0.178.1611.46（KN/m）计算
35、 为板A传来的荷载。因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为;=6.54213.08（KN/m）荷载小计: (+)7/2（11.4613.08）7/2=85.89（KN/m）计算。（KN）2）KL-6的计算。KL-6的计算简图如图4.9所示。计算。包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。KL5（300mm650mm）自重：250.30（0.6500.10）4.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.6500.10）2170.19（KN/m）梁上墙体荷载：小计：4.13+0.196.0510.37（KN/m）计算。为板A传来的荷载和板C传来的荷载之和。计算。计算。图4.9 KL6计算简图计算。4.754
36、.939.68（KN/m）计算。因为L2和L1的受力情况完全一样，所以。85.89（KN）计算。由图4.9可知是有YPL2传来的集中力。YPL2的计算简图如图4.10所示。图4.10 计算简图计算 包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。YPL2 （250mm450mm） 自重：250.25（0.450.08）2.31（KN/m）抹灰层：0.01（0.450.08）2170.13（KN/m）墙体荷载：2.860.30.86（KN/m）小计：2.440.863.30（KN/m）计算 为板C传来的荷载。因为有左右两块板C传来荷载，所以23.446.88（KN/m）计算 由图4.2可知，2。 2213.94
37、27.88（KN/m）计算（KN/m）计算3) 计算(4)计算1）计算 包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。KL1（300mm600mm）自重：250.30（0.600.10）3.75（KN/m）抹灰层：0.01（0.600.10）2170.17（KN/m）梁上墙体荷载：2.72（3.60.6）8.16（KN/m）小计：3.750.178.1612.08（KN/m）2）计算 为板A传来的荷载。因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为;=6.54213.08（KN/m）3）计算（5）计算由图4.2可知，是由KL8和KL9传来的集中力。1）KL8的计算 KL-8的计算简图如图4.11所示。计算。包括
38、梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。KL8（300mm650mm）图4.11 KL8计算简图自重：250.30（0.6500.10）4.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.6500.10）2170.19（KN/m）梁上墙体荷载：小计：4.13+0.196.8311.15（KN/m）计算。为板A和板C传来的荷载。计算 前面已经计算出。 =85.89（KN/m）计算计算 包括梁自重和抹灰。L3（250mm400mm）自重：250.25（0.400.10）1.88（KN/m）抹灰层：0.01（0.400.10）2170.10（KN/m）小计：1.88+0.101.98（KN/m）计算 为板B传来的荷载。因
39、为板B为单向板，故板B传递荷载为;=0荷载小计: (+)2/2（1.980）2/2=1.98（KN/m）计算。2）KL-9的计算 因为KL-9和KL-8的受力情况完全相同，所以3）计算122.74122.74245.48（KN）（6）计算KL2（300mm400mm）自重：250.30（0.400.10）2.25（KN/m）抹灰层：0.01（0.400.10）2170.10（KN/m）=2.25+0.10=2.35（KN/m）(7)计算由图4.2可知，是由KL7和KL10传来的集中力。1）KL7的计算 KL-7的计算简图如图4.12所示。图4.12 KL7计算简图计算。包括梁自重和抹灰、梁上墙
40、体荷载。KL7（300mm650mm）自重：250.30（0.6500.10）4.13（KN/m）抹灰层：0.01（0.6500.10）2170.19（KN/m）梁上墙体荷载：小计：4.13+0.196.5310.85（KN/m）计算。为板A和板C传来的荷载。计算 因为L4和L1的受力情况完全相同，所以 =85.89（KN/m）计算 前面已经计算出 =1.98（KN/计算。2）KL-10的计算 因为KL-10和KL-9的受力情况完全相同，所以3）计算121.54122.74244.28（KN）(8)计算因为KL3和KL1的受力情况完全相同，所以（9）计算由图4.2可知，是由KL4和KL11传来的集中力。1）KL4的计算 因为KL4和KL5的受力情况完全相同，所以（KN）2）KL11的计算 因为KL11和KL5的受力情况完全相同，所以（KN）3) 计算=+=10