惠普桥梁上部结构设计.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流惠普桥梁上部结构设计.精品文档.河南理工大学毕业设计（论文）任务书专业班级：土木工程道桥10-3班学生姓名： 一、题目：焦作惠普桥上部结构设计二、起止日期 2014年 3 月 29日 至 2014 年 6 月 10日三、主要任务与要求任务：桥梁的结构设计；桥梁的行车道板设计；主梁的设计；横隔梁的设计；支座的设计；共计五个部分组成。要求：学生应严格按照毕业设计大纲规定的内容，独立完成相应的设计任务，设计说明书文字部分不少于3万字。在设计中必须贯彻执行党和政府关于道桥基本建设工作的各项方针、政策，设计编制的内容应符合公路工程技术标准、公路桥涵设计

2、规范等行业规程和规定。设计应力求技术先进、经济合理、安全可靠。从事专题科研的学生，对从事的科研专题必须提交出全部或阶段报告。科研计划由指导教师和学生共同研究编制。设计中除列出计算过程外，应阐明设计原则和依据，对不同方案应作技术经济论证，做到说明清晰、详细，计算准确。完成不少于25000字符的专业外文翻译。 指导教师： 职称： 院 领 导： 签字（盖章） 年 月 日河南理工大学毕业设计（论文）评阅人评语题目： 焦作惠普桥上部结构设计 评 阅 人： 职称： 工作单位： 年 月 日河南理工大学毕业设计（论文）评定书题目：焦作惠普桥上部结构设计 指导教师： 职称： 年 月 日河南理工大学毕业设计（论文

3、）答辩许可证答辩前向毕业答辩委员会（小组）提交了如下资料：1、设计（论文）说明共页2、图纸共张3、指导教师意见共页4、评阅人意见共页经审查， 土木工程 专业 道桥10-3 班 同学所提交的毕业设计（论文），符合学校本科生毕业设计（论文）的相关规定，达到毕业设计（论文）任务书的要求，根据学校教学管理的有关规定，同意参加毕业设计（论文）答辩。指导教师： 签字（盖章） 年 月 日根据审查，准予参加答辩。 答辩委员会主席（组长） 签字（盖章） 年 月 日河南理工大学毕业设计（论文）答辩委员会（小组）决议土木工程 学院 道路与桥梁 专业 道桥10-3 班 同学的毕业设计于 2014 年 06 月 11

4、日进行了答辩。根据所提供的毕业设计（论文）材料、指导教师和评阅人意见以及在答辩过程中学生回答问题的情况，毕业设计（论文）答辩委员会（小组）做出如下决议。一、毕业设计（论文）的总评语二、毕业设计（论文）的总成绩： 三、答辩组组长签名：答辩组成员签名：答辩委员会主席： 签字（盖章） 年 月 日摘 要本设计主要是关于小跨度预应力混凝土简支箱梁桥上部结构的设计。预应力混凝土简支箱梁桥以结构受力性能好、变形小、行车平顺舒适、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。设计桥梁标准跨度35米，横向布置4片箱梁，桥面宽为13.5米，设计车道数为3车道。设计过程如下：首先，确定主梁主要构造及细

5、部尺寸，它必须与桥梁的规定和施工保持一致。考虑到抗弯刚度及抗扭刚度的影响，设计采用箱形梁。顶板厚度沿全桥不变为0.2米,底板厚度在跨中为0.25米，端部为0.3米。其次，计算桥梁结构总的内力(包括恒载和活载的内力计算)。然后进行内力组合，从而估算出纵向预应力筋的数量，然后再布置预应力钢绞线。然后，计算后张法中各个阶段的预应力损失。进一步进行截面强度的验算，其中包括承载能力极限状态和正常使用极限状态。在正常使用极限状态验算中包括计算截面的混凝土法向应力验算、预应力钢筋中的拉应力验算、截面的主应力计算，预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。最后，对横隔梁和行

6、车道板进行配筋计算，并对支座进行了设计。关键词:箱梁桥；预应力损失；有效预应力ABSTRACTThe design is mainly on small-span prestressed concrete simply supported box girder bridge super structure .Prestressed concrete simply supported box girder bridge has become one of the most competitive bridges for its good behavior of structure、small d

7、eformation、good driving comfort，a small amount of maintenance work and good seismic performance. The standard span is 35m. The width of the bridge is 13.5m with four pieces box girder，three lanes. The design process is as follows： Firstly, draw up the main size of the beam. It must correspond with t

8、he provisions of the bridge and construction. Taking into account the effects of bending stiffness and torsional rigidity, the design takes the box girder. The roof thickness along the entire bridge was unchanged for the 0.2m; slab thickness in the middle of the span is 0.25m, the end of 0.3m.Second

9、ly, analyse internal gross force of the structures (including dead load and lived load), then combine the internal forces, estimate the number of longitudinal prestressed reinforcement, and then arrange the prestressed steel strand.Thirdly, calculate the prestress loss at each stage with post tensio

10、ning method. And check section intensity further, including bearing capacity limit state and serviceability limit state. In normal use limit state checking the concrete method including the calculation of section to stress checking, prestressed reinforcement in tensile principal force checking, sect

11、ion stress calculation, prestressing stage and using stage girder section of the strength and deformation calculation of anchorage zone, local strength and deflection calculation.Finally, does the reinforcement calculation of the cross beam，deck and the bearing are designed.KeyWords:box girder bridg

12、e；prestress loss；effective prestress目录摘 要I第一章 项目可行性分析11.1项目简介11.2建设意义1第二章 设计资料22.1设计资料概述22.1.1桥梁设计依据22.1.2采用的标准与规范22.2桥梁址工程地质条件22.3河流横断面2第三章 桥梁总体设计53.1方案比选53.1.1桥梁设计原则53.1.2各种桥梁的特点53.1.3方案比选63.1.4梁部截面形式比选63.1.5所选方案73.2孔跨布置73.3主要设计技术参数和标准83.3.1交通参数83.3.2公路设计技术标准83.3.3主要材料83.4箱形梁构造形式及相关设计参数93.4.1横截面尺寸

13、93.4.2箱梁底板厚度和腹板宽度10第四章 主梁作用效应计算114.1永久作用集度114.1.1一期永久作用集度（主梁自重）114.1.2二期永久作用集度114.2永久作用效应114.3可变作用效应计算124.3.1冲击系数和车道折减系数计算124.3.2横向分布系数计算134.3.3可变荷载作用效应计算164.4主梁作用效应组合20第五章 预应力钢束估算及布置235.1预应力钢筋数量估算235.2预应力钢筋布置235.2.1跨中截面及锚固段截面的钢束位置235.2.2钢束弯起角度及线形的确定245.2.3钢束计算24第六章 计算主梁截面几何特性28第七章 预应力损失计算297.1预应力钢束

14、与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失297.2由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失307.3 预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失317.4钢筋松弛引起的预应力损失317.5混凝土收缩、徐变引起的预应力损失317.6钢束预应力损失汇总33第八章 承载力、应力、挠度、抗裂性验算348.1持久状况承载能力极限状态验算348.1.1跨中正截面承载力验算348.1.2斜截面承载力验算358.2应力验算378.2.1短暂状况构件的应力验算378.2.2持久状况构件的应力验算408.3抗裂性验算438.3.1作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算438.3.2作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验

15、算438.4主梁变形（挠度）验算448.4.1预加力引起的跨中反拱度448.4.2荷载引起的跨中挠度448.4.3预拱度的设置458.5局部承压验算458.5.1局部承压区的截面尺寸验算458.5.2局部抗压承载力验算46第九章 行车道板计算479.1 悬臂板荷载效应计算479.2连续板荷载效应计算479.2.1永久作用479.2.2可变作用489.2.3作用效应组合509.3截面设计、配筋和承载力验算509.3.1截面设计及配筋509.3.2抗剪承载力验算51第十章 横隔梁计算5210.1确定横隔梁上的可变作用5210.2跨中横隔梁作用效应影响线5210.2.1绘制弯矩影响线5210.2.2

16、绘制剪力影响线5310.3截面配筋计算53第十一章 支座设计5511.1确定支座平面尺寸5511.2确定支座厚度5511.3验算支座偏转情况5511.4验算支座的抗滑稳定性56参考文献57致谢58第一章 项目可行性分析1.1项目简介该工程位于焦作市与郑州市的一条交通要道。随着经济的发展，车辆增加迅速，加之该桥特殊地理位置（市与市之间的主要枢纽），及旧桥设计宽度较窄及年度已久，无法承担起交通重荷，交通堵塞情况日益严重，故需修建此跨线桥梁。1.2建设意义1) 是促进沿线经济、开发旅游的需要。“要致富，先修路。”郑州是河南政治、经济的中心，焦作与郑州毗邻，故通往郑州的道路对焦作经济等的发展有很大的影

17、响。此外，焦作是中国优秀旅游城市，太极拳的故乡。焦作旅游资源丰富而独特：焦作山水深得大自然的造化，南北兼长，雄秀双绝；八百里太行，挟燕赵欢歌，顶三晋风尘，逶迤南下，至此轰然横断，陡起一挂挂险峰绝壁，切下一条条深峡幽谷，托出云台山、青天河、神农山、峰林峡、青龙峡五大峡谷景观。置身其中，犹如步入了一座雄伟神奇的地质宝库，又像走进了一部精彩绝伦的山水宝典，品味不尽的青山绿水，奇山秀水。2) 有利于太极文化的传播，丰富民众的精神生活。焦作陈家沟是陈氏太极拳的发源地，大力发展交通运输事业，建立四通八达的现代交通网络，有利于太极文化的传播，对于促进文化交流具有重要的作用。太极文化博大精深，源远流长。太极拳

18、是中国的一大精粹，它更与博大精深的中华武术是分不开的，而它又是我中华武术的升华。太极拳讲究行云流水，刚柔相济，中正安舒，不偏不倚。现代生活节奏特别快，很多人身心俱疲，容易烦躁。太极拳于现代属于养生拳，用于调养生息，男女老少皆可以练习，它使人达到一个“和”的状态，是中国文化中的中庸之道的完美体现。第二章 设计资料2.1设计资料概述2.1.1桥梁设计依据工程地质勘查报告等。2.1.2采用的标准与规范1)JTG D622004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范；2)JTG D602004公路桥涵设计通用规范；3)JTG B012003公路工程技术标准等。2.2桥梁址工程地质条件桥址场地地形相对

19、平坦，地质条件良好。根据钻探结果，可知该地区域地基为成层土及砂层，自上而下各层如下：1) 亚砂土灰褐色，软塑硬塑，湿，表层为耕植土。该层厚度为5.6m。2) 亚粘土灰黑色，软塑硬塑，湿，中间含有粘土夹层。该层厚度2.7m。3) 亚砂土灰红色，饱和，松中密。该层厚度为1.2m。4) 亚粘土褐色，饱和，硬塑，含大量粗砂。该层厚度为3.1m。5) 粗砂土棕黄色，饱和，中密，含粘性土。该层厚度为3.1m。地基评价1) 该区地震基本烈度为度。2) 该区上部土层较软，采用钻孔灌注桩基础基础施工。2.3河流横断面已知桥梁所在河沟横断面处各点高程见表2-1。为与路堤相接，桥面起点标高672.5米，终点桥面标高

20、672.9米，且桥头引道路堤填土高度4米。表2-1 各桩号高程（单位：m）桩号高程桩号高程桩号高程K13+870668.5+180.72641.82400646.01+894667.64+200639.01405.5647.98+920667.01205.72638.21407.53648.34+928.8666.72225636.33431649.72+953.8666.01227634.21433650.88+973.59665.94230.54633.88460653.43+993.37663.21240633.01480656.43K14+000662.89255.36632.2150

21、0658.44+002661.21280.36632.88501.5659.11+018.37660.33293632.74504.96660.38+020659.21300632.61530662.21+024657.88320633.71550664.21+028656.24340.5635.44570665.89+031655.33343.67636.01574.5666.33+050653.88347637.82577667.52+070652.01360639.21580668.43+100650.94380641.44592669.88+120648.01394642.016006

22、70.01+140646.84396643.21+160643.01398645.79根据以上数据，可以绘出河床断面图（图2-1），并依此进行分孔（图2-2），桥长710m（从K13+870-K14+580），在K14+120处进行变坡，边坡点左边纵坡为，边坡点右边纵坡为。主桥部分为连续梁，引桥部分为简支梁。跨径35m，设计为预应力简支箱梁板梁。本设计主要对引桥部分进行设计。图2-1 河床断面图（单位：m）图2-2 桥跨分孔（单位：m）第三章 桥梁总体设计3.1方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥和吊桥等。任选两种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。3

23、.1.1桥梁设计原则1) 适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航、通行等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。2) 安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。3) 经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。4) 先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程

24、质量和施工安全。5) 美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。应根据上述原则，对桥梁作出综合评估。3.1.2各种桥梁的特点1) 梁桥梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：a) 混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；b) 结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；c) 结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少

25、；d) 结构的整体性好，刚度较大，变性较小；e) 可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；f) 结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力；g) 预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；h) 预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。2) 拱桥拱桥的静力特点是，在竖直荷载作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩

26、大大减少。如在均布荷载的作用下，简支梁的跨中弯矩为，全梁的弯矩图呈抛物线形，而拱轴为抛物线形的三铰拱的任何截面弯矩均为零，拱只受轴向压力。设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。由于所建位置

27、地质情况是软土地基，故不考虑此桥型。3.1.3方案比选本设计是图2-2中最左边的一跨，35米长的简支梁，下面选择适合此简支梁的截面形式，使其既安全适用耐久，又比较经济美观，即性价比较优。3.1.4梁部截面形式比选梁部截面形式考虑了箱形梁、组合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。箱形梁方案：该方案结构抗扭刚度大，适应性强。景观效果好。该方案需采用就地浇筑，现场浇筑混凝土及张拉预应力工作量大，但可全线同步施工，施工期间工期不受控制,对桥下交通影响较其他方案较小。组合箱梁：其结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。双箱梁预制吊装，铺预制板，重量轻。但从桥下看,景观效果稍差。从预制厂到工地的运输要求相对较

28、低，运输费用较低。但桥面板需现浇施工,增加现场作业量，工期也相应延长。但美观较差，并且徐变变形大，存在着后期维修养护工作量大的缺点。槽型梁：其为下承式结构，其主要优点是造型轻巧美观，线路建筑高度最低,且两侧的主梁可起到部分隔声屏障的作用，但下承式混凝土结构受力不很合理，受拉区混凝土即车道板圬工量大，受压区混凝土圬工量小，梁体多以受压区(上翼缘)压溃为主要特征，不能充分发挥钢及混凝土材料的性能。同时，由于结构为开口截面，结构刚度及抗扭性较差，而且需要较大的技术储备才能实现。T型梁：其结构受力明确，设计及施工经验成熟,跨越能力大,施工可采用预制吊装的方法，施工进度较快。该方案建筑结构高度最高，由于

29、梁底部呈网状,景观效果差。同时，其帽梁虽较槽型梁方案短些，但较其他梁型长，设计时其帽梁也须设计成预应力钢筋混凝土帽梁，另外预制和吊装的实施过程也存在着与其他预制梁同样的问题。因此，结合工程特点和施工条件及箱型梁抗扭刚度大，横向抗弯刚度大和动力稳定性能好，外观简洁，适应性强，在直线、曲线、折返线及过渡线等区间段均可采用，且施工技术成熟，造价适中。3.1.5所选方案综上所述，选择预应力混凝土简支梁桥。桥梁横截面采用箱形梁，主梁间距3.5米，共用四片箱梁，顶板预制宽度3米，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，湿接头为0.5米。3.2孔跨布置1)标准跨径：35米2)计算跨径：34米

30、3)主梁全长：34.96米（设4厘米的伸缩缝）4)桥面宽度：13.5米3.3主要设计技术参数和标准3.3.1交通参数根据交通调查和客流量计算，的设计交通量与交通组成见表3-1。表3-1 年平均日交通量表(单位：小客车辆/日)年份(年)年平均日交通量201411254202422718202929430一级公路设计年限达15年，2029年将各种汽车折合成小客车的年平均日交通量满足为2500055000辆的要求，双向六车道方案是经济合理的。3.3.2公路设计技术标准1) 公路等级：一级公路；2) 设计时速：；3）使用功能：公路双向六车道，分离式；4) 桥梁路面横坡：单向坡2%（直线段）；5)设计荷

31、载：公路-级；6)环境标准：类环境；7)设计安全等级：一级。3.3.3主要材料1) 混凝土：预制箱梁采用C50混凝土；桥面铺装采用12cm沥青混凝土（从上而下分别为10cm沥青混凝土桥面铺装）。2) 预应力钢束：采用高强度低松弛7丝捻制的钢绞线，公称直径为139mm2 ，标准强度为，弹性模量为,1000h后应力松弛率不大于2.5。3) 普通钢筋： HRB335钢筋，。3.4箱形梁构造形式及相关设计参数3.4.1横截面尺寸全幅桥宽13.5米，主梁先预制，再运输、吊装就位，考虑到施工中是调运能力，将每幅桥做成四个单箱单室的小箱梁。其中，预制边、中梁顶板宽3米，底板宽1米，预制主梁间采用0.5米的湿

32、接缝，从而减轻主梁的吊装重量。边、主梁均采用斜腹板，斜度为1:4，以减轻主梁自重。图3-1 预制主梁跨中横断面图及支座横断面图（单位：mm）图3-2 主梁断面构造图（单位：mm）为满足顶板负弯矩、普通钢筋布置及载轮的局部作用，顶板采用等厚度20cm，同时为防止应力集中和便于脱模，腹板和顶板交界处设置17cm8cm的承托。主梁断面构造如图3-2所示。3.4.2箱梁底板厚度和腹板宽度1) 底板厚度跨中正弯矩较大，底板不宜过厚。腹板厚度跨中大部分区域设为25cm，仅在距边支点160cm开始加厚，加厚区段长150cm，且底板逐渐加厚至30cm，这样构造处理同时为锚固底板预应力钢筋提供了空间。底板厚度变

33、化如图3-4所示。图3-3 半纵剖图（单位：mm）2) 腹板厚度支点处剪力较大，兼顾施工方便，腹板厚度仅在支点附近区域加宽，其余均为25cm。仅在距边支点160cm，加厚区段长150cm，且腹板最终加厚至40cm。3) 横隔梁（板）在跨中和两边支点处设横隔板，板高2m，板厚0.5m。4）预应力管道采用金属波纹管成型，波纹管内径为60mm，外径为67mm，管道摩擦系数，管道偏差系数。锚具变形和钢束回缩量为4mm。5) 沥青混凝土重度为23，预应力混凝土结构重度为26 ，混凝土重度为25K，单侧防撞栏杆荷载为 。 第四章 主梁作用效应计算根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载

34、横向分布计算，可分别求的各主梁控制截面（一般取跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，然后再进行主梁作用效应组合。4.1永久作用集度4.1.1一期永久作用集度（主梁自重）1) 跨中截面段主梁自重（长度15.4m）：2) 底板加厚与腹板变宽段梁的自重近似计算（长度1.6m）3) 支点段梁的自重（长度0.48m）：4) 中主梁的横隔梁端横隔梁体积：半跨内横隔梁的重量为：所以，主梁一期永久作用集度为：4.1.2二期永久作用集度1) 顶板中间湿接缝集度：2) 中梁现浇部分横隔梁：3) 桥面铺装层：共18cm厚沥青混凝土铺装，将桥面铺装均分给四片主梁4) 人行道、栏杆、防撞栏：

35、所以，中梁二期永久作用集度为：4.2永久作用效应按图4-1计算，设为计算截面离左侧支座的距离，令图4-1 永久作用效应计算图主梁弯矩M和剪力V的计算公式分别为：，永久作用效应见表4-1：表4-1 永久作用效应作用效应跨中4分点支点0.50.30.0一期弯矩 7328.05496.00.0剪力 0.0431.1862.1二期弯矩 2750.82063.10.0剪力 0.0161.8323.6弯矩 10078.87559.10.0剪力 0.0592.91185.74.3可变作用效应计算4.3.1冲击系数和车道折减系数计算结构的冲击系数与结构的基频有关，故应先计算结构的基频，简支梁的基频可以按下式计

36、算：其中，由于1.5Hz3.329Hz14Hz，故当车道大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22%，但折减后不得小于用两车道布载的计算结果。本箱梁按两车道和三车道布载分别进行计算，取最不利情况进行设计。4.3.2横向分布系数计算1) 跨中荷载的横向分布系数各主梁用湿接缝连接，支点、跨中均有横隔梁， （窄桥），且箱梁抗扭刚度大，故采用修正的刚性横梁法。a) 计算主梁抗扭惯矩忽略箱梁悬臂抗扭惯矩，各主梁抗扭惯矩相同，计算如下：图4-2 抗扭惯性矩计算简图（单位：mm）b) 计算抗扭修正系数取,，c) 计算横向影响线竖标值1号梁： ( ：k号主梁的荷载横向影响线在i号梁位处的竖标值)2号梁：d)

37、 计算荷载横向分布系数（已考虑多车道折减）1、4号主梁汽车荷载横向分布系数基本相同，2、3号主梁汽车荷载横向分布系数基本相同，其主要差别是人群荷载的横向分布系数，故此处以3、4梁为例进行横向分布系数的计算。4号梁的横向影响线和最不利布载见图4-3。图4-3 4号梁的横向影响线和最不利布载三车道：双车道：所以，3号梁的横向影响线和最不利布载见图4-4。图4-4 3号梁的横向影响线和最不利布载三车道：双车道： 所以 ,，2) 支点截面的荷载横向分布系数采用杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载。4号梁的横向影响线和最不利布载见图4-5。图4-5 4号梁的横向影响线和最不利布载3号梁的横向影响线

38、和最不利布载见图4-6。图4-6 3号梁的横向影响线和最不利布载各主梁支点和跨中截面荷载横向分布汇总见表4-2。表4-2 荷载横向分布汇总见表荷载位置梁号1234跨中0.670.630.630.67000.310.39支点0.75110.7500014.3.3可变荷载作用效应计算在可变作用效应计算中，对于横向分布系数的取值作如下处理：计算主梁可变作用弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数；计算跨中及四分点可变作用剪力效应时，由于剪力影响线的较大坐标也位于桥跨中部，故也采用横向分布系数亦取；计算支点可变作用剪力效应时，从支点至l/4梁段，横向分布系数从直线过度到，其余梁段取。车道荷载取值：公路级车

39、道荷载标准值和集中荷载标准值为：计算弯矩时:计算剪力时：图4-7 4号梁弯矩汽车（人群）横向分布系数沿桥跨变化图图4- 8 4号梁剪力汽车（人群）横向分布系数沿桥跨变化图（单位：mm）图4-9 3号梁弯矩汽车（人群）横向分布系数沿桥跨变化图图4- 10 3号梁剪力汽车（人群）横向分布系数沿桥跨变化图（单位：mm）1) 计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力（S为弯矩或剪力）a) 汽车荷载效应：弯矩：()不计冲击： 计冲击效应：剪力：不计冲击：计冲击效应：b) 人群荷载效应：图4- 11 跨中截面内力影响线及加载图2) 计算四分点处截面的最大弯矩和最大剪力：a) 汽车荷载效应：弯矩：()不计冲击：计冲

40、击效应：剪力：()不计冲击：计冲击效应：b) 人群荷载效应：图4-12 四分点截面内力影响线及加载图支点截面剪力计算：计算支点截面由于车道荷载产生效应时，考虑横向分布系数沿跨长的变化，均布荷载标准值应布满使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处。a) 汽车荷载效应：剪力：不计冲击效应：计冲击效应：b) 人群荷载效应：图4- 13 支点截面内力影响线及加载图4.4主梁作用效应组合根据可能出现的作用效应选择三种最不利的组合：短期效应组合，标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，具体表4-3和表4-4。由表4-3和表4-4知，3号主梁支点剪力最大，

41、4号主梁跨中弯矩最大，但3、4号主梁最大弯矩和最大剪力相差很少，此处可见箱梁对荷载的均匀分布很有利。表4-3 4号主梁作用效应计算表序号荷载类别跨中四分点变化点支点MVMVMVV一期永久作用7328.00.05496.0431.11314.5781.0862.1二期永久作用2750.80.02063.1161.8493.4293.2323.6总永久作用=+10078.80.02411.6592.91807.91074.11185.7可变作用（汽车）2661.9147.32411.6240.0576.8361.1389.2可变作用（汽车）冲击523.929.0474.647.2113.571.1

42、76.6可变作用（人群）126.84.795.18.622.719.321.8标准组合=+13264.6176.35297.8880.12498.21506.31651.6短期组合=（+0.7+）12069.0107.84194.8769.42234.41346.21480.0极限组合=（1.2+1.4（+）+1.12）16696.7252.17041.11123.13161.41915.72099.4短期效应组合可变荷载设计值0.7汽车+1.0人（不计冲击）1990.2107.871783.2176.6426.5272.1294.2长期效应组合可变荷载设计值0.4汽车+0.4人（不计冲击）1115.560.871002.799.4239.8152.2164.4表4-4 3号主梁作用效应计算表序号荷载类别跨中四分点变化点支点MVMVMVV一期永久作用7328.00.05496.0431.11314.5781.0862.1二期永久作用2750.80.02063.1161.8493.4