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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流冲沙底孔工作门启闭排架施工方案.精品文档.冲沙底孔工作门启闭排架施工方案 贵州省毛家河水电站 大坝标主体建筑物土建工程 冲沙底孔工作门启闭排架 支撑方案 （合同编号：MJH/A-2） 批准： 审核： 校核： 编制： 中国水利水电第三工程局有限公司毛家河电站项目部 二一四年十月 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 目 录 一、概况 . 1 二、冲沙底孔启闭排架支撑设计说明 . 1 三、支撑荷载计算 . 1 3.1梁底支撑负荷计算 . 1 3.2板底支撑的计算 . 7 四、钢筋混凝土施工 . 14 4.1钢
2、筋施工混凝土施工工艺 . 14 4.2模板施工 . 17 五、支撑系统拆除 . 18 六、资源配置 . 19 6.1主要机械设备配置 . 19 6.2主要劳动力配置 . 20 七、质量保证措施 . 20 八、安全保证措施 . 21 8.1施工安全 . 21 8.2材料、机械安全 . 21 8.3高处作业安全措施 . 22 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 一、概况 毛家河大坝为碾压混凝土重力坝，布置2个溢流坝段，总宽为54m，其中在溢流坝 段两侧分别布置了冲砂底孔，冲砂底孔出口段
3、布设有工作门并设启闭机室。启闭排架总高度为22.59m，宽为8.6m，长为15.6m，为C25(二级配)钢筋混凝土结构。工作门启闭排架基础高程为EL1269.61m，顶部高程为EL1292.2m，其中EL1275.5板为启闭机安装平台。在EL 1281m及EL1286.5m高程设置80*50cm的框梁，梁底部高程分别为EL1280.2m及EL1285.7m，框梁坝纵方向每跨间净跨距为7m，每跨重量为7t。坝横方向每跨间净跨距为6.6m，每跨重量为：6.6t。在启闭排架顶部EL1292.2高程设置60*120cm的框梁，梁底高程为EL1291.0m，框梁坝纵方向每跨间净跨距为7m，每跨重量为12
4、.6t。坝横方向每跨间净跨距为6.6m，每跨重量为：11.88t。 二、冲沙底孔启闭排架支撑设计说明 由于目前工作门启闭排架EL1275.5层板梁及以下结构已于7月30日前浇筑完成，目前已具备作为上部结构支撑平台的条件。故本次搭设的支撑脚手架以EL1275.5平台作为支撑基础。框梁下部支撑脚手架立杆间距为40*80cm，横杆间距为120cm。次梁下部支撑脚手架立杆采用单排支撑，布设间距为80cm，横杆间距为120cm。顶板下部支撑脚手架立杆间距为100*100cm，横杆间距为120cm。同时为提高脚手架的整体稳定性，增设了剪刀撑。具体支撑形式详见附图。 三、支撑荷载计算 高支撑架的计算参照：
5、1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 2、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 3、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计 算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 3.1梁底支撑负荷计算 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 本次支撑设计为梁底增
6、加2道承重立杆， 采用的钢管类型为483.50。支撑大样图方式详见下图： 图1 梁模板支撑架立面简图 3.1.1、基本参数 1、脚手架参数: 立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):15.50； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:2。 2、荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.200； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2
7、):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3、木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 4、其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 3.1.2、荷载的计算： (1)钢筋混凝
8、土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.800=24.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.800(21.200+0.600)/ 0.600=1.400 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.6000.800=1.920 kN； 3.1.3、木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.224.000+1.21.400=30.480 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.920=2.688 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右
9、各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.228 kN； N2=8.082 kN； N3=8.417 kN； N4=2.228 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如： 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 均布荷载 q = 8.417
10、/0.800=10.521 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.5210.8000.800= 0.673 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.416106/833333.3 = 4.992N/mm2； 故：木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.610.5210.500 = 3.156kN； 截面抗剪强度计算值 T = 33156.3/(250.000100.000) = 0.947 N/mm2； 截面抗
11、剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 故：木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大变形 V= 0.6778.768800.0004 /(1009500.000666.667 10)=0.384 mm； 故：木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求! 3.1.4、支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下： 3 计算简图(kN) 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.570
12、kN 中间支座最大反力Rmax=11.956； 最大弯矩 Mmax=0.328 kN.m； 最大变形 Vmax=0.170 mm； 截面应力 =0.328106/5080.0=64.599 N/mm2； 故：支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 3.1.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =11.956 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14915.500=2.770 kN； N =11.956+2.770=14.726 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i
13、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系
14、数，按照表1取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=14725.663/(0.298489.000) = 101.053 N/mm2； 故：立杆稳定性计算 = 101.053
15、 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=14725.663/(0.489489.000) = 61.582 N/mm2； 故：立杆稳定性计算 = 61.582 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)
16、 k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.800 按照表2取值1.038 ； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.038(1.200+0.3002) = 2.214m Lo/i = 2214.054 / 15.800 = 140.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=14725.663/(0.349489.000) =86.286N/mm2；
17、故：立杆稳定性计算 = 86.286 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 3.2、板底支撑的计算 3.2.1基本参数 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):16.50； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.250；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
18、2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.5； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):100.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 3.2.2、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的
19、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.1000.200 = 0.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.2500.100 = 0.025 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷
20、载(kN)： p1 = (1.000+2.000)1.0000.100 = 0.300 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如 下: 均布荷载 q = 1.2(0.500 + 0.025) = 0.630 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.300=0.420 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.4201.000 /4 + 0.6301.0002/8 = 0.184 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.420/2 + 0.6301.000/2 = 0.525 kN ； 截面应力 = M /
21、 w = 0.184106/83.333103 = 2.22N/mm2； 方木的计算强度为 1.378 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 1.0000.630/2+0.420/2 = 0.525 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 525.000/(2 50.000 100.000 = 0.1575 N/mm2； 截面
22、抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.098小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.500+0.025=0.525 kN/m； 集中荷载 p = 0.300 kN； 最大变形 V= 50.5251000.0004 /(3849500.0004166666.67) + 300.0001000.000 /( 489500.0004166666.67) = 0.175 mm； 方木的最大挠度 0.175 小于 1000.000/250,满足要求!
23、3.2.3、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.6301.000 + 0.420 = 1.050 kN； 3 支撑钢管计算简图 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.040 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.860 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.540 kN ； 截面应力 = 1.040106/5080.
24、000=204.638 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 3.3.4、扣件抗滑移的计算: 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.540 kN； R <
25、; 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.2.5、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.14916.500 = 2.457 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2501.0001.000 = 0.250 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0001.000 = 5.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG
26、 = NG1+NG2+NG3 = 7.707 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.448 kN； 3.2.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.448 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启
27、闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2） k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.
28、700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13448.220/（0.312489.000） = 88.146 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 88.146 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h
29、+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13448.220/（0.667489.000） = 41.232 N/mm2 立杆稳定性计算 = 41.232 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水
30、电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.062 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.062(1.200+0.1002) = 1.762 m； Lo/i = 1761.858 / 15.800 = 112.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13448.220/（0.502489.000） = 54.784 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 54.784 N/mm2 小
31、于 f = 205.000满足要求！ 四、钢筋混凝土施工 4.1、钢筋施工混凝土施工工艺 1、混凝土拌和及供应 混凝土由建在右岸下游拌和系统(HL240-2S3000L型强制式拌和楼和一座为 HZ75-2S1500型强制式拌和站)供应，为防止混凝土在拌和出机和运输过程中不同标号发生混乱，采取如下方法： 1）制定岗位责任制，强化质量意识，防止人为因素造成不同标号混淆。 2）拌制不同标号的混凝土时对出料斗进行分隔，并挂标示牌。 3）在机口挂设出口混凝土标号及浇筑部位标志牌。 4）不同标号混凝土运输的车辆悬挂明显的区分标志牌。 2、混凝土运输 做到连续、均衡、快速、及时地将混凝土从拌和楼运到浇筑地点
32、。转料、卸料 时混凝土最大自由下落高度控制在1.5m以内，保证整个过程中混凝土骨料不分离、不漏浆、不泌水。同时选用的混凝土运输设备和运输能力均与混凝土拌和、混凝土浇筑能力、仓面情况相适应。 采用混凝土泵运输混凝土时，遵循水工混凝土施工规范（DL/T5114-2001） 中的关于泵送混凝土的有关规定，保证泵送混凝土工作的连续性。因故中途中断时，及时将导管中的混凝土清除干净。泵送混凝土过程中，经常使混凝土泵转动运行，以免导管堵塞。在正常温度下，如间歇时间过长（超过45分钟），将留在泵管中的混 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJ
33、H/A-2 凝土排除，并加以清洗。 采用其它运输机具运输混凝土时，遵循水工混凝土施工规范（DL/T5114-2001） 中的有关规定，同时满足设计文件要求。 3、混凝土下料平仓振捣 启闭排架采用常态混凝土浇筑，主要采用门塔机进行垂直运输，泵机进行辅助， 罐车进行水平运输。因此仓面浇筑时必须与浇筑手段能力相匹配，根据门塔机吊运混凝土的能力和散热的需要，浇筑梁时浇筑厚度宜控制在50cm内，并采用两侧对称进行混凝土浇筑，配置23台50软轴振捣器。 混凝土浇筑时应注意以下几点： 1)在柱子上一层浇筑层面上先均匀铺设一层厚23cm的水泥砂浆，砂浆标号应 比同部位混凝土标号高一等级。每次铺设砂浆的面积与混
34、凝土浇筑强度相适应，以砂浆铺设30分钟内被覆盖为限； 2)浇筑混凝土时，严禁在仓内加水。当混凝土和易性较差时，采取加强振振捣等 措施。仓内的泌水必须及时排除，应避免外来水进入仓内，模板、钢筋和预埋件表面粘附的砂浆应随时清除； 3）混凝土浇筑应保持连续性，因故超过混凝土间歇时间，但混凝土能重塑者， 可继续浇筑；不能重塑者，按施工缝进行处理； 4）混凝土浇筑仓面出现初凝情况，应停止浇筑，按施工缝进行处理； 5）振捣器插入混凝土的间距，应不超过振捣器作业半径的1.5倍； 6）振捣器应垂直按顺序插入混凝土，间距一致，防止漏振； 7）振捣器应插入下层混凝土5cm左右； 8）严禁振捣器直接碰撞模板，钢筋及
35、预埋件； 9）预埋件周围应细心振捣，必要时附以人工捣固密实； 10）浇筑块第一层、卸料接触带和台阶边坡的混凝土应加强振捣。 11)浇筑时应对称下料，严禁堆料。 12）浇筑时应两侧对称下料，单层铺筑厚度应不大于50cm，且层间间隔应大于2 小时。 4、钢筋加工 1)钢筋加工工艺流程：钢筋加工的程序见图4.1-1。 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 钢筋加工程序框图 图4.1-1 2)大坝工程钢筋加工主要在钢筋加工厂内完成。钢筋的表面应洁净无损伤，油渍、 漆污、锈皮等应在使用前清除干净。 3)技术部门按照设计图纸的
36、形式、分层分块及现场安装条件预先分段绘制钢筋加 工表，以避免出现在现场加热打弯或切割的现象，且钢筋分段要符合相关的规范要求。 4)钢筋加工厂严格按照钢筋加工表进行断料加工，钢筋加工后的允许偏差不得超 过有关规定。 5、钢筋加工方法 1）对已弯曲或变形的钢筋采用钢筋调直机进行调直时，其表面不得有明显擦伤。 2）采用冷拉方法调直钢筋时，级钢筋的冷拉率不宜大于2%；级钢筋的冷拉 率不宜大于1%。 3）钢筋切割在钢筋切割机上进行，尽可能不采用气割或其它热切割。 4）钢筋按钢筋加工表要求的形式在弯曲机上弯曲，对小箍筋可采用人工弯曲， 箍筋的弯钩长度应满足规范要求。 5）加工成形的钢筋出厂前分类捆扎并挂牌
37、标识。标志牌应标明使用单位、部位、 规格、加工日期和责任人等情况。标识牌应予以保护，避免掉落。 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案 合同编号:MJH/A-2 6、钢筋运输 1)钢筋的水平运输根据钢筋长度或形式采用不同的运输车辆。对钢筋长度或弧度 较大的采用20t平板车进行运输，以防止运输途中钢筋变形。 2)钢筋的垂直吊运根据施工部位、钢筋形式、重量等，采用不同的吊运设备和吊 运方法，注意避免钢筋在吊运过程中发生较大变形。 7、钢筋安装 1）安装工艺流程 钢筋安装工艺流程见图4.1-2。 钢筋安装工艺流程框图 图4.1-2 2）安装方法及技术要求