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1、精选优质文档-倾情为你奉上招商华府6号楼至13号楼及相应地下室工程大体积施工方案 编制单位：中国五冶集团招商华府工程项目经理部 编制时间：二一六年七月专心-专注-专业目 录一、编制依据及说明1、招商华府工程正式施工图2、现行的有关国家施工法规、规程、验收标准及行业标准。3、现场实际施工条件。4、中国五冶华招商华府工程项目施工组织设计方案。5、大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）；6、混凝土结构工程施工质量验收规范2010版（GB50204-2002）； 7、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002)；8、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；9、普通混
2、凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）；二、工程概况1、 工程简介：工程名称：招商华府6#-13#楼及相应地下室总承包工程建设单位：成都招商博时房地产开发有限公司 监理单位：四川建科工程建设管理有限公司监督单位：成都市建设工程质量监督站设计单位：成都基准方中建筑设计有限公司勘察单位：成都四海岩土工程有限公司工程地点：成都市新成华大道以北，二仙桥路以西场地南侧临新成华大道，东侧临河,其余两侧为规划道路，成华大道进行道路改造、场地西侧为一期在建工程。项目基础总占地面积18588.74m2，总建筑面积.34m2（地上面积.39m2，地下面积58300.95m2）。本工程共有8个单位工程（8栋单元
3、楼），基础混凝土强度等级C30，抗渗等级P8。其中6#,7#,8#,9#,10#楼筏板厚度为1.4m;11#,12#,13#楼为独立基础。故筏板混凝土施工按照大体积混凝土施工工艺施工，且温度应力计算按1.4m厚筏板计算。2、气象情况本工程场地位于成都市，属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少严寒。多年平均气温16.2C，极端最高气温38.3C，极端最低气温5.9C；多年平均降雨量947.0mm，年降雨日104天，最大日降雨量195.2mm，降雨主要集中在59月，占全年的84.1%；多年平均蒸发量1020.5mm；多年平均相对湿度82%；多年平均日照时间1228.3h，
4、日照天数比例为28%；多年平均风速1.35m/s，最大风速14.8m/s，极大风速27.4m/s（1961年6月21日），主导风向NNE，年平均风压140Pa，最大风压250Pa。三、施工部署本工程混凝土采用商混，且浇筑现场场地较大，所以混凝土浇筑时，考虑采用拖式泵输送。根据现场实际情况，每次筏板浇筑采用2台拖式泵同时进行混凝土浇筑。四、施工准备4.1 技术准备4.1.1 混凝土由商品混凝土公司提供，提前做好审核工作。4.1.2 做好砖胎模的检查工作并做好防水处理。4.1.3 提前购置测温仪器。4.1.4 对参加底板混凝土施工的管理人员及操作人员进行培训和技术交底，明确施工方法及施工程序。4.
5、1.5 注意天气预报，避开大雨浇筑混凝土。4.2 施工机械根据现场情况，所需机械如下表序号名称单位数量型号备注1混凝土罐车台208-16m32拖式泵台23汽车泵台24插入式振捣棒根105潜水泵台16全站仪台17水准仪台28夜间照明灯盏109透明薄膜m2100010彩条布m2100011草袋m21000五、施工阶段混凝土浇筑块体的温度、温度应力的理论计算。5.1混凝土浇筑块体的温度5.1.1混凝土的最大绝热温升 Th=mcQ/c(1-e-mt) 式中： Th混凝土的最大绝热温升（）；Q水泥28d水化热，查表得C30混凝土所用硅酸盐水泥28天水化热Q=334kj/kg；mc每立方米混凝土水泥用量（
6、kg/m3），mc=342kg；c混凝土比热，取0.97kj/(kgK)； 混凝土密度，取2400（kg/m3）；t混凝土的龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e为常数，取2.718；m系数，随浇筑温度改变，取：0.362（浇筑温度约25）。则： Th3 =342334/0.972400（1-2.718-0.3623) =74.1 Th6 =342334/0.972400（1-2.718-0.3626) =55.4 Th9 =342334/0.972400（1-2.718-0.3629) =51.0 Th12 =342334/0.972400（1-2.718-0.36212) =4
7、9.7 Th15 =342334/0.972400（1-2.718-0.36215) =49.3 Th18 =342334/0.972400（1-2.718-0.36218) =49.1 Th21 =342334/0.972400（1-2.718-0.36221) =49.15.1.2 混凝土中心计算温度 T1（t）= Tj+Th(t)式中：T1（t）t龄期混凝土中心计算温度（）； Tj混凝土浇筑温度()，取25度; (t)t龄期降温系数，查表计算得： 对1.4m混凝土板：(3)= 0.514；(6)=0.484；(9)=0.409；(12)=0.319；(15)=0.236；(18)=0.1
8、71 ；(21)=0.137； T1（3）= 25+ 74.10.514=63.1 T1（6）= 25+ 55.40.484=51.8 T1（9）= 25+ 51.00.409=45.9 T1（12）= 25+ 49.70.319=40.9 T1（15）= 25+ 49.30.236=36.6 T1（18）= 25+ 49.10.171=33.4 T1（21）= 25+ 49.10.137=31.7由上可知：混凝土内部温度在养护9天后温度约可降至4050间，考虑现在日平均气温在2030间，因此混凝土养护时间不少于14天。5.1.3 混凝土表层（表面下50100mm处）温度1、保温材料厚度 =0
9、.5hx(T2-Tq)Kb/(Tmax-T2)式中：保温材料厚度（m）；x所选保温材料导热系数W/(mK)，查表得草袋x=0.14；T2混凝土表面温度（）；Tq施工期大气平均温度，取25（）；混凝土导热系数，取2.33W/(mK)；Tmax计算得混凝土最高温度（）； 计算时可取T2-Tq=1520，取平均值为20.5；Tmax-T2=2025，取平均值为22.5；Kb传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb=1.31.5，由于处于地下部分，基坑不易受风的影响，故取1.3。 =0.5hx(T2-Tq)Kb/(Tmax-T2) =0.51.40.1420.51.3/2.3
10、322.50.06米则实际采取两层草袋、两层塑料薄膜保温保湿养护，即可保证筏板底板1.5m厚混凝土板的控裂要求。5.1.4 混凝土表面模板及保温层的传热系数:=1/i/i+1/q=1/0.06/0.14+1/232.12式中：混凝土表面模板及保温层等的传热系数W/(m2k)；i各保温材料厚度，保温材料选用草袋，厚度为0.06（m）；i各保温材料导热系数，草袋为0.14W/(mk)；q空气层的传热系数23W/(m2k)；5.1.5 混凝土虚厚度： h=k/=(2/3)2.33/2.12=0.733米式中：h 混凝土虚厚度（m）;k 折减系数，取2/3；混凝土导热系数，取2.33W/（mk;5.1
11、.6 混凝土计算厚度： H=h+2h=1.7+20.733=2.966米式中： H混凝土计算厚度（m）；h混凝土实际厚度（m）；5.1.7 混凝土表层温度：T2(t)=Tq+4h(H-h)T1(t)-Tq/H2;式中：T2(t) 混凝土表面温度（）；Tq施工期间大气平均温度，取25（）；h 混凝土虚厚度，取0.733米（m）;T1(t) 混凝土中心温度（）； T2(3)=25+40.733（2.966-0.733）63.1-25/2.9662=53.4 T2(6)=25+40.733（2.966-0.733）53.4-25/2.9662=46.1 T2(9)=25+40.733（2.966-0
12、.733）46.1-25/2.9662=40.7 T2(12)=25+40.733（2.966-0.733）40.7-25/2.9662=36.7 T2(15)=25+40.733（2.966-0.733）36.7-25/2.9662=33.7 T2(18)=25+40.733（2.966-0.733）33.7-25/2.9662=31.5 T2(21)=25+40.733（2.966-0.733）31.5-25/2.9662=29.85.1.8 混凝土内平均温度： Tm(t)= T1(t)+ T2(t)/2 Tm(3)= 63.1+53.4/2=58.3 Tm(6)= 53.4+46.1/2
13、=49.8 Tm(9)= 46.1+40.7/2=43.4 Tm(12)= 40.7+36.7/2=38.7 Tm(15)= 36.7+33.7/2=35.2 Tm(18)= 33.7+31.5/2=32.6 Tm(21)= 31.5+29.8/2=30.75.2 温度应力的验算5.1 单纯地基阻力系数CX1（N/mm3）; CX1=0.61.0，取0.8。5.2 大体积混凝土瞬时弹性模量： E(t)=E0 (1-e-0.09t)式中：E(t) t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；E0 28t混凝土弹性模量（N/mm2），C30混凝土为3.0104；E 常数，取2.718；t龄期（d）; E(
14、3)= 3.0104(1-2.718-0.093)=0.745104 E(6)= 3.0104(1-2.718-0.096)= 1.314104 E(9)= 3.0104(1-2.718-0.099)= 1.749104 E(12)= 3.0104(1-2.718-0.0912)=2.080104 E(15)= 3.0104(1-2.718-0.0915)= 2.333104 E(18)= 3.0104(1-2.718-0.0918)= 2.527104 E(21)= 3.0104(1-2.718-0.0921)= 2.6741045.3 地基约束系数 (t)=(CX1+CX2)/hE(t)(
15、t) t龄期地基约束系数（1/mm）；h 混凝土实际厚度（mm），为1.8米；CX1 单纯地基阻力系数(N/mm3)，基坑底部为大直径现浇混凝土刚性桩地基处理上部有300mm厚级配卵石褥垫层，而在前期浇筑C15素混凝土垫层较厚（约100mm），综合考虑取值0.8；CX2 桩的阻力系数（N/mm3），由于基础未直接与桩连接，在此不考虑桩的作用，故CX2 =0；E(t) t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）； (3)=0.8/（1.80.745104）=5.9710-5 (6)=0.8/（1.81.314104）=3.3810-5 (9)=0.8/（1.81.749104）=2.5410-5 (12
16、)=0.8/（1.82.080104）=2.1310-5 (15)=0.8/（1.82.333104）=1.9110-5 (18)=0.8/（1.82.527104）=1.7610-5 (21)=0.8/（1.82.674104）=1.6610-55.4 混凝土干缩率和收缩当量温差：1、混凝土干缩率：Y(t)= 0Y (1-e-0.01t)M1M2M10Y(t)t龄期混凝土干缩率；0y 标准状态混凝土极限收缩值，取3.2410-4;M1M2M10各修正值；查表得：M1=1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9
17、=1.00；M10=0.86； Y(3)=3.2410-4(1-e-0.013)0.75=0.07210-4 Y(6)=3.2410-4(1-e-0.016)0.75=0.14210-4 Y(9)=3.2410-4(1-e-0.019)0.75=0.20910-4 Y(12)=3.2410-4(1-e-0.0112)0.75=0.27510-4 Y(15)=3.2410-4(1-e-0.0115)0.75=0.33810-4 Y(18)=3.2410-4(1-e-0.0118)0.75=0.40010-4 Y(21)=3.2410-4(1-e-0.0121)0.75=0.46010-42、收缩
18、当量温差 TY(t)= Y(t)/式中： TY(t) t龄期混凝土收缩当量差（）； 混凝土线膨胀系数，110-5(1/); TY(3)= 0.07210-4/ 110-5=0.72 TY(6)= 0.14210-4/ 110-5=1.42 TY(9)= 0.20910-4/ 110-5=2.09 TY(12)= 0.27510-4/ 110-5=2.75 TY(15)= 0.33810-4/ 110-5=3.38 TY(18)= 0.40010-4/ 110-5=4.00 TY(21)= 0.46010-4/ 110-5=4.605.5 结构计算温差（一般3天划分一个区段） Ti=Tm(i)-
19、Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)Tii区段结构计算温差（）；Tm(i)i区段平均温度起始值（）；Tm(i+3)i区段平均温度终止值（）；TY(i+3)i区段收缩当量温差终止值（）；TY(t)i区段收缩当量温差起始值（）； T3=58.3-49.8+1.42-0.72=9.2 T6=49.8-43.4+2.09-1.42=7.1 T9=43.4-38.7+2.75-2.09=5.4 T12=38.7-35.2+3.38-2.75=4.1 T15=35.2-32.6+4.00-3.38=3.2 T18=32.6-30.7+4.60-4.00=2.55.6 各区段拉应力i=iTii1-1/
20、ch(iL/2)式中：ii区段平均地基约束系数；L 混凝土最大尺寸（60m）；ch双曲线余弦函数；3=（0.745+1.314）104110-59.2（0.57+0.52）0.251-1/ch(5.97+3.38) 10-560000/2=0.3836=（1.314+1.749）104110-57.1（0.52+0.48）0.251-1/ch(3.38+2.54) 10-560000/2=0.2039=（1.749+2.080）104110-55.4（0.48+0.44）0.251-1/ch(2.54+2.13) 10-560000/2=0.14712=（2.080+2.333）104110-
21、54.1（0.44+0.41）0.251-1/ch(2.13+1.91) 10-560000/2=0.11015=（2.333+2.527）104110-53.2（0.41+0.386）0.251-1/ch(1.91+1.976) 10-560000/2=0.07618=（2.527+2.674）104110-52.5（0.386+0.368）0.251-1/ch(1.76+1.66) 10-560000/2=0.0425.7 到指定期混凝土内最大应力：max=1/(1-)imax 到指定期混凝土内最大应力（N/mm2）; 泊桑比，取0.15；max=1/(1-)i=1/（1-0.15） （0
22、.383+0.203+0.147+0.110+0.076+0.042）=1.135.8 安全系数 K=ft/max=1.65/1.13=1.461.15因此，采取的措施满足抗裂要求。式中：K大体积混凝土抗裂安全系数，应1.15；ft到指定期混凝土抗拉强度设计值，取1.65（N/mm2）。5.9自约束裂缝控制计算浇筑本工程大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别
23、为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)混凝土的弹性模量(N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数(1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差() 混凝土的泊松比，取0.150.20。 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。取 EC=2.55104N/mm2,=110-5,T1=5,=0.15 1) 混凝土在1d龄期的弹性模量,由公式: 计算得: E(3)=0.6104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: t=0.
24、24N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: c=0.12N/mm2 4) 3d龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft3=0.54N/mm2故t+ c=0.36 N/mm2小于0.54N/mm2因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。5.10 混凝土浇筑后裂缝控制计算书地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式 计算： 降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求： 式中 (t)各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)； 混凝土线膨胀系数，取1.010-5；混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15； Ei(t)各龄
25、期综合温差的弹性模量(N/mm2)； Ti(t)各龄期综合温差（）；均以负值代入； Si(t)各龄期混凝土松弛系数； cosh双曲余弦函数； 约束状态影响系数，按下式计算： H大体积混凝土基础式结构的厚度(mm)； Cx地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)； L基础或结构底板长度(mm)； K抗裂安全度，取1.15； ft混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)。 (1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差 取y0=3.24104, 则1dM1=1.42； M2=0.93； M3=0.70； M4=0.95； 收缩值为: y(1)=y0M1M2M10(1-e-0.011)=0.028
26、10-4 1d收缩当量温差为: Ty(1)=y(1)/=0.28 同样由计算得: y(2)=0.05610 Ty(2)=0.56 y(3)=0.08410 Ty(3)=0.84 (2)计算各龄期混凝土综合温差及总温差 2d综合温差为: T(2)=T(1)-T(2)+Ty(2)-Ty(1)=-1.72 同样由计算得： T(3)=-1.72 (3)计算各龄期混凝土弹性模量 1d弹性模量: E(1)=Ec(1-e-0.091)=0.219104N/mm2 同样由计算得: E(2)=0.4210N/mm E(3)=0.60310N/mm (4)各龄期混凝土松弛系数 根据实际经验数据荷载持续时间t,按下
27、列数值取用: S(1)=0.062; S(2)=0.124; S(3)=0.186; (5)最大拉应力计算 取 =1.010-5； =0.15； Cx=0.02； H=2500mm； L=90800mm。 根据公式计算各阶段的温差引起的应力 1) 2d (第一阶段）:即第1d到第2d温差引起的的应力： 由公式: 得： =0.436410-4 再由公式: 得： (2)=-0.008N/mm2 同样由计算得： 2) 3d:即第2d到第3d温差引起的的应力： (3)=-0.014N/mm 3) 总降温产生的最大温度拉应力: max=(2)+(3)=-0.022N/mm2 混凝土抗拉强度设计值取0.4
28、N/mm2,则抗裂缝安全度: K=0.4/-0.022=-18.181.15故满足抗裂条件。六、实施方法及措施6.1混凝土实施方法混凝土采用由搅拌站供应的商品混凝土，因此要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。混凝土配合比应提高试配确定。按照国家现行混凝土结构工程施工及验收规范、普通混凝土配合比设计规程及混凝土应用技术规范中的有关技术要求进行设计。另外应考虑到水泥的供应情况，以满足施工的要求。严格控制混凝土出泵温度。本工程各栋混凝土浇灌量约1200m3，要求一次浇注完成，为减小浇筑强度，电梯坑（深坑）先浇筑，施工时采用“分层浇注，薄层浇注，循序渐进，一次到位”的方法浇注，每
29、层混凝土的厚度为300mm。混凝土浇筑前应对现场施工作业人员进行技术交底和安全技术交底。6.2浇筑机具安排6.2.1施工机械及布置选用2台拖式泵，分别布置在单栋基坑边浇筑，安排专人负责指挥车辆由马道进出基坑。6.2.2混凝土的运输最大混凝土量约为1200m3,底板混凝土选择在气温相对较高的天气或开始浇筑，现场设置2台混凝土拖式泵，根据泵送能力及现场实际情况，每台泵每小时泵送混凝土按3040m3/h，共需配备10m3/h罐车10辆左右，预计浇筑时间需要15h左右。6.2.3混凝土振动棒：沿筏板四周分别布置5台振动棒，筏板中间布置3台振动棒，振动棒共计10台，其中2台备用。6.3振捣6.3.1由于
30、考虑模板的支撑系统的稳定，混凝土浇筑要分层进行，每层厚度为300400mm。浇注混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过2h，若天气较热时间应缩短。 6.3.2混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置23台振捣器，底板混凝土浇注时，因为混凝土的坍落度比较大，在1.4米厚的底板内可斜向流淌10米远左右，6.3.5台振捣器主要负责下部斜坡流淌处振捣密实，另外12台振捣器主要负责顶部混凝土振捣。6.3.4严格控制混凝土塌落度，混凝土到达现场后，每车浇筑前必须实测坍落度。6.4表面处理6.4.1泵送混凝土表面水泥浆较厚，且泌水现象严重，在控制水灰比前提下，应仔细处理。对于表面泌水，当每层混凝土浇筑接近尾声时
31、，应人为将水引向直接引出筏板外。在浇筑后，初凝前初步按标高用长刮尺刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在终凝前再用铁搓板压光。6.4.2 混凝土浇筑注意事项：1）浇筑前，应清除模板内的积水，铁丝，铁钉等杂物，并以水湿润模板。使用钢模应保持其表面清洁无浮浆，检查模板和脚手架，钢筋，预埋件等符合要求后方可进行浇筑。2）采用插入式振捣器捣实混凝土的移动间距，不宜大于其作用半径的1.5倍，振捣器距离模板不应大于振捣器作用的半径的1/2；并应尽量避免碰撞钢筋，模板，预埋管等，振捣器应插入下层混凝土5cm.3）浇筑混凝土应连续进行。6.5 混凝土浇筑完所需注意事项6.5.1 表面防裂施工技术在混
32、凝土收浆接近初凝时，混凝土面进行二次抹光，既要确保混凝土的平整度，又要把其初期表面的收缩脱水细缝闭合。在混凝土收浆凝固施工期间，除了具体施工人员外，不得在未干硬的混凝土面上随意行走，收浆工作完成的面必须同步及时覆盖表面养护保护层。6.5.2 温控措施为了有效地控制基础混凝土的绝热升温和降温措施，避免温度应力裂缝的出现，现场做好混凝土的养护工作和现场测温工作。6.5.3具体保温措施我单位根据现场实际情况采取措施降低混凝土内外温差。具体措施包括： 浇筑时间尽量安排在一天温度较高时浇筑完成； 混凝土入模温度控制在25； 为避免环境温差变化造成结构温度应力，在混凝土底板表面护盖两层塑料薄膜，三层草袋作
33、保温保湿养护。草袋上下错开，搭接压紧，交接处包裹，形成良好的保温层，使混凝土表面保持较高的温度。在池壁模板四周盖几层草袋保温，可使混凝土外表与气温差缩小到10以内，同时可减少混凝土表面热扩散，充分发挥混凝土强度的潜力与材料的松弛特性，使应力小于抗拉强度。 本工程混凝土养护采用保温保湿养护措施，先在混凝土表面覆盖一层塑料薄膜，覆盖时间以混凝土初凝时间为宜，同时为防止水分蒸发，在塑料薄膜上覆盖一层草袋，以利保温同时又使表面已升高的温度不易降低，有效缩小了混凝土内外温差。墙柱插筋之间狭小空间必须特别注意保温措施，可用条形薄膜加以覆盖后，再加盖草袋，确保墙柱插筋薄弱环节处的保温工作。要求薄膜的搭接不得
34、小于150mm ，草袋的搭接不小于100mm。混凝土需补充水分时，若浇筑完成时外部温度较低时，在下层薄膜与底板接触面浇4050的热水，尽快覆盖，养护不少于14天。 基础底板保温养护期间，应加强现场安全防火管理，施工区严禁烟火，确保保温措施自始至终起到养护作用，严禁随意掀开薄膜。在保温养护期间，因后续工作（如放线等）需要，必须揭开保温层时，只宜局部进行，并且在工作完成后，及时覆盖。当混凝土内外温差和降温速度超过温控指标时，应及时加盖备用草袋。6.6混凝土拆模：拆模时应注意勿使模板混凝土结构受损。应注意：侧模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏时拆除；在拆模过程中，如发现混凝土有影
35、响结构安全质量问题时，应停止拆除，并报技术负责人研究处理后拆除；已拆除模板及其支架的结构应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载，当施工荷载大于设计荷载时，应经研究加设临时支撑。七、大体积混凝土测温7.1 测温方案筏板基础短边、长边对称每隔10m等间距布置测温点，主楼电梯井、集水坑位置各布置1个测温点。测温管材料为48镀锌钢管。每一个测温点位由三根钢管组成，测温管间距200mm左右，并呈三角形布置，分别在三个不同深度进行测温，三个深度分为距基础底200mm，中间距离1/2板厚处，距表面100mm，即一点处预埋不同温度的测温线，用于筏板基础的表面、中间、底部砼温度的测试。第一天至第四天，
36、每4h测温1次；第五天至第七天，每8h测温1次；第七天至测温结束，每12h测温一次。降温结束后以各部位温差均进入安全范围（T25时）可以撤除保温措施。40 pvc管7.2 温度测试为控制混凝土内外温差，避免温差裂缝，在混凝土浇筑完后，应及时测温并随时将结果反馈。为保证和减少测温的误差，测温由专人负责。遇有特殊情况（气温骤降或混凝土内外温差接近25时）要及时报告项目总工，采取紧急保温措施，降低混凝土内外温差。温度监控指标如下：内外温差：最好在10以内，最大不超过25；降温速度：小于2/；揭开保温层时的温差：小于15。监测周期与频率如下：龄期024h: 每1h 测一次；龄期25h48h：每2h 测
37、一次；龄期48h后且降温较稳定时，第14天每4h测一次，第57天每8h测一次，7天以后每12h测一次，当内外温差在5时 ，停止测温。八、质量控制要点8.1 原材料控制a. 混凝土原材料有混凝土厂家提供，各种原材料按国家规范、法规做环保检测，资料齐全，报项目部备案存档。b砂石材料的含泥量、含针状和片状颗粒的总含量，搅拌站要严格控制，混凝土质量必须一次性通过。c.混凝土配合比设计要求混凝土坍落度要求：地下室结构混凝土18020mm，已出厂的混凝土，混凝土严禁加水。若项目部发现罐车司机随意向混凝土里加水或外加剂，项目部有权将此车的混凝土进行退货处理。并以此造成的经济损失，由搅拌站承担。8.2混凝土运
38、输质量管理罐车行走路线、以及罐车行走的各种证件，由商混站负责办理，除不可预测的行政命令和交通管制外，搅拌站保证罐车行驶畅通。罐车混凝土出厂前， 经过搅拌站质检部门、技术部门验收，出厂的混凝土小票填写真实。若项目部发现任意填写小票，项目部有权将此车混凝土进行退货处理，并以此发生的质量损失、经济损失由搅拌站负责。在运输过程中，若遇堵车、罐车因机械损坏或交通事故，延长路上时间的，严禁加水。在路上耽误1个小时以上的，搅拌站技术部门做出处理措施后，方可对该车混凝土进行浇筑。进入现场的罐车司机无条件的接受项目部的管理，罐车的混凝土量与小票相符，在一车的浇筑过程中，如因项目部的设备进行调整修理， 罐车不能随
39、意退场，若发现罐车的混凝土没浇筑完，罐车司机私下退场，项目部有权将此车混凝土量扣除。项目部在进行大量混凝土浇筑时，搅拌站派驻技术人员、质检人员在施工现场进行调度和质量控制。施工过程中，现场试验人员要严格控制入模温度和坍落度，保证混凝土施工质量及施工连续性。8.3 混凝土控制与试块留置a.在浇筑地点，测定混凝土坍落度每班不应少于2次；b.混凝土试块留置：强度试块：混凝土的抗压强度，应以边长为100cm立方体试件，在温度为201和相对湿度为95%以上的潮湿环境或水中的标准条件下，经28d养护后试压确定。d.试块必须在浇筑地点制作，浇筑方量大于1000 m3 时，每200m制作1组试块，浇筑量不足1000m时，每100m3制作一组试块。试块的留置应符合混凝土结构工程施工及验收规范的规定。每栋底板混凝土浇筑时，应留置一组同条件养护试块，做为混凝土强度实体检测的依据。同条件养护龄期为日平均温度逐日累计达到600度.天时所对应的龄期，0度以下的龄期不计入，龄期不少于14天，且不大于60天。日气温测定时间为：2：00、8：00、14：00、20：00，并做好记录。抗渗试件：一组/500m3留置标养抗渗试件。现场设立