《广州某别墅悬挑外脚手架专项施工方案及计算(共48页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《广州某别墅悬挑外脚手架专项施工方案及计算(共48页).doc（48页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录第一章 工程概况1.1 编制依据1、本工程的施工组织设计2、根据我公司施工项目经验，安全可靠，满足工程需求且合理使用。3、由广州金海设计有限公司提供的本工程的施工图纸。4、施工中执行的规范、标准（1）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；（3）、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；（4）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；（5）、钢结构设计规范（GB50017-2003）；（6）、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）；（7）、工程设计图纸及
2、地质资料等（8）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；（9）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；（10）、广州及增城市创文明安全工地的有关文件。 5、PKPM脚手架设计软件。1.2 工程概况1、工程名称：广州*工程T12T37楼；2、工程地点：广州*山；3、建设单位：广州*房地产开发有限公司；4、设计单位：广州*有限公司5、监理单位：广州市*公司6、工程标高：本工程0.00详见建筑总平面图；7、工程概况：本工程位于广东省*东侧，拟建*路北侧，*南侧，总建筑面积m2。其中别墅26栋，结构形式为异形柱框架结构，共3层，层高3.2m,建筑总高11.4513.00m，别墅总建筑面
3、积19434m2。为确保工程顺利施工特编制此脚手架工程施工方案。别墅平面位置详见下图-规划总平面图。第二章 脚手架工程施工部署2.1 脚手架组织机构 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及轻伤频率控制在0.2以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部的根本要求。为此,项目经理部成立以现场经理为首的外架安全搭设小组，并明确各相关人员的岗位职责，全面负责外架搭设过程事宜。其机构组成人员编制及责任分工如下：项目经理： 执行经理： 技术负责人： 安全员：各单体工程外架工长相关人员岗位职责 1）项目经理职责：全面协调、安排外架的搭设工作，对外架的搭设方案和措施进行审核并
4、督促其落实实施，及时解决搭设中遇到的困难问题，督促保证外架搭设时安全设施的设置和安全技术措施的实施。 2）安全员岗位职责：做好搭设作业前的安全教育工作，并记录存档，督促外架搭设前安全技术交底工作的实施，监督搭设作业时严格遵守操作规程及搭设方案的搭设程序，对违章操作和强令冒险作业及时制止，对搭设中遇到的安全技术问题及时向组长反映并采取相应补救措施。 3）工长岗位职责：向班组进行计划交底和质量、技术和安全交底并记录存档，分配工作面，下达工程施工任务单，使班组明确有关任务、质量、技术、安全、进度等要求，合理安排作业班组的外架搭设及料具的搬运、堆放事宜，监督作业班组严格按照操作规程及搭设方案中确定的搭
5、设顺序作业，及时发现并解决作业中遇到的问题，安排做好外架防护工作，避免高低交叉作业时引起安全事故，监督作业班组做好成品保护工作。2.2 脚手架设计方案1、根据本工程T12T37楼特点，考虑业主售楼要求，T12T37楼施工脚手架的搭设方式采用悬挑式扣件钢管脚手架，均采用一次悬挑到顶。2、脚手架的搭设严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工高处作业技术规范及施工组织总设计要求进行设计和搭设，在保证质量、安全的前提下，不影响工程的进度，本工程外墙脚手架采用483.5扣件式附着于主体结构的钢管水平挑梁支撑的悬挑式扣件钢管脚手架。3、本工程T12T37楼悬挑脚手架的搭设高度：搭设高度为7.2
6、米。悬挑脚手架采用1根483.5钢管作为水平挑梁，水平挑梁悬挑长度1.2m，锚固长度1.4m，水平间距1.5m,从0.000开始悬挑，一次悬挑到顶。4、本工程脚手架为1架3用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。施工荷载按结构荷载考虑，要求1层同时作业。（装修不超过2层同时作业）。5、双排外脚手架搭设宽度（立杆横距）为0.8m，脚手架内立杆与墙面的距离为0.25m。立杆纵距为1.5m，立杆步距为1.6m。6、在二层结构未施工完成时，临时在水平支撑钢管下设置斜压支撑钢管，斜压支撑钢管水平间距3.0m，斜压支撑钢管与挡土墙穿墙螺杆进行焊接，以保证外架的稳定；二层结构施工完成且砼强度达到龄期
7、后，先在一层设置斜压支撑钢管（该钢管与外架立杆用扣件进行联结），再拆除水平支撑钢管下临时斜压支撑钢管；外架采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式；待0.000以下土方回填施工完成后，将外架立杆落地，以减轻外架施工荷载。2.3 脚手架的构造要求1、材料的选择 本工程采用扣件式钢管脚手架，杆件采用483.5mm，扣件连接，脚手板采用竹串片脚手板。2、悬挑梁的架设悬挑梁的架设方法图：3、架体与建筑物的拉结 外脚手架与主体的拉结，根据计算每二步二跨设置一个拉结点。拉结点均匀分布。4、剪刀撑的设置（1）、剪刀撑采用纵横向连续设置，与地面的夹角为4560。如图2-3。（2
8、）、剪刀撑每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。（3）、剪刀撑搭接长度为1.0m，用三个扣件连接。5、脚手板的铺设（1）、操作层脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。（2）、脚手板必须满铺，铺设要求同操作层。（3）、铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆100150mm。搭接的脚手板必须搭在小横杆上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。如图2-4。6、防护设施（1）、架体每层采用特制2米长的成品8钢筋网架拼铺，踢脚板每层设置，高180mm。在2层设置一道水平兜网（若有
9、），2层以上每隔34步设一道水平兜网，作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，结构同时作业不超过两层。二层满铺一层封闭脚手板，与架同宽。（2）、脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。每层作业层脚手架立杆于0.9m处设有防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。7、防雷避电（1）、采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根，避雷针采用A12镀锌钢筋制作，高度1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
10、（2）、接地线采用505的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线与立杆连接应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈并保证接触面达到10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。（3）、接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度50m设置1个，位置避开人经常走到的地方。两者的连接采用焊接，焊接长度为2倍的扁钢宽度。第三章 悬挑式扣件钢管脚手架设计计算3.1 参数设置： 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为7.2米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立
11、杆的横距0.80米，立杆的步距1.60米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.2米，水平间距3.0米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用1根483.5，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.4米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物1.05m，支杆采用钢管48.0 3.5mm。 立网网目尺寸为3.5cm3.5cm，绳径3.2mm。 水平钢梁与楼板压点的拉环直径选用12钢筋（HPB235）。3.2 大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大
12、横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1
13、=(0.080.158+0.101.120)1.5002=0.280kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.158+0.1171.120)1.5002=-0.330kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.330106/5080.0=65.041N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770
14、.132+0.9900.800)1500.04/(1002.06105.0)=1.776mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!3.3 小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.140+1
15、.41.200=1.917kN小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1.20.038)0.8002/8+1.9170.800/3=0.515kN.m =0.515106/5080.0=101.362N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.00
16、4/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.140+1.200=1.398kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1397.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105.0)=1.011mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.020mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求!3.4 扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
17、1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。3.5 脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载
18、。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1257.200=0.899kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本工程采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.800+0.250)/2=0.551kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5007.200=0.054kN 经计算得到，
19、静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.714kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.800/2=1.800kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 0.299 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70
20、.4501.0000.299 = 0.094kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。3.6 立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.58kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.23； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m)，由公式
21、l0 = kuh 确定，l0=2.77m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 40.21 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.20kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.23； i 计算立杆的截面回转半径，i=
22、1.58cm； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.77m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.043kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 45.37 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl =
23、 6.267kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图3.8 悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 12.19cm4，截面抵抗矩W = 5.08cm3，截面积A = 4.89cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=4.58kN 水平钢梁自重荷载 q=1.24.890.00017.8510=0.05kN/m 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图
24、 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=5.376kN，R2=4.106kN，R3=-0.209kN 最大弯矩 Mmax=0.619kN.m 截面应力 =M/1.05W+N/A=0.619106/(1.055080.0)+1.8821000/489.0=119.811N/mm2 水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.9 悬挑水平支撑钢管的挠度与扣件连接计算： 水平支撑钢管计算最大挠度V=2.024mm 水平支撑钢管最大挠度小于1200.0/150与1
25、0mm，满足要求! 立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣件抗滑力。 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=4.577kN 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN，满足要求! 水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2=5.376kN 水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2小于8kN，满足要求!3.10 支杆的受力计算： 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=5.695kN3.11 支杆的强度计算： 钢丝拉绳(支
26、杆)的内力计算： 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为 RD=5.695kN 下面压杆以钢管48.0 3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5.70kN； 轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到= 0.19； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.64cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.18m； A 受压斜杆净截面面积，A =5.09cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 58.50 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求! 斜撑
27、支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=5.695kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.80mm； t为斜撑支杆的厚度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5695.50/(150.803.50) = 10.79N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!3.12 斜压与水平支撑钢管内力验算： 外架与二层结构拉结后，拆除斜撑支杆，对斜压支杆进行验算。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=4.58kN 水平钢梁自重荷载 q=1.24.8
28、90.00017.8510=0.05kN/m1、斜压支撑钢管A-C内力计算：(水平力包括风荷载水平力考虑全部由附墙杆承担)1）、A-E、A-C杆件内力计算： P=N=4.58kN 1-1截面： Mc=0 N11.2=0.4P N1=P/3=1.53kN YB=0 N2=P-N3sina YA=0 N1=P-N5sina 因AB、BC为同一根钢管，其与立杆采用扣件连接无弯矩，所以N3=N5因此，N1=N2=1.53kN N5=（P-N1）/sina=（4.58-1.53）/sin(arctg(5.8/1.2)=3.11kN2）、A-C杆稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=3.11
29、kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.117； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m)， l0=3.95m(取LAB、LBC最大值计算)； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =54.36 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 立杆的稳定性计算 f，满足要求!3）、A-C杆强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： M=0.053.95
30、2/8=0.098KNm =0.098106/5080.0=19.3N/mm2 f=205.0N/mm2，满足要求!4）、A-C杆挠度计算 最大挠度考虑为钢管自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0539504/(3842.060105.000)=6.31mm A-C杆最大挠度小于3950/150与10mm，满足要求!2、水平支撑钢管E-J杆件内力分析：1)强度计算： Mmax= MD=0.1250.050.82=0.004KNM 截面应力 =M/1.05W+N/A=0.004106/(1.055080.0)+
31、0.0001000/489.0=0.75N/mm2 小于205.0N/mm2，满足要求!2）、挠度与扣件连接计算： 水平支撑钢管计算最大挠度V=V1=6.13mm 水平支撑钢管最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求! 立杆与支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣件抗滑力。 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=1.53kN 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=1.53KN小于8kN，满足要求! 斜压支撑钢管最大支撑力 N3=4.58kN 斜压支撑钢管最大支撑力 N3小于8kN，满足要求!3.13 锚固段与楼板连接的计算：1、水平梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强
32、度计算如下：水平梁与楼板压点的拉环受力R=（1.531.05+1.530.25）/1.1=1.81kN水平梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=18104/（3.1416502）1/2=4.8mm，实际取12钢筋（HPB235）。水平支撑钢管与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧25cm以上搭接长度。2、水平支撑钢管与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，
33、N=1.81kN；d 楼板螺栓的直径，d = 16mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于1810/（3.1416161.5）=24mm。3、水平支撑钢管与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =1.81kN；d 楼板螺栓的直径，d = 16mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于70.11kN 楼
34、板混凝土局部承压计算满足要求！第四章 脚手架施工工艺4.1 脚手架搭设施工工艺 脚手架搭设的工艺流程为：钢管加工预埋钢管固定件等混凝土一定的强度后放置钢管固定并加固钢管摆放纵向扫地杆逐根树立立杆并与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆并与立杆和纵向扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板安防护栏杆及挡脚板并挂立安全网防护。 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的
35、连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4.2 脚手架的拆除施工工艺 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，再解端头扣件。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m
36、）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。第五章 脚手架构造要求5.1 立柱构造要求1、立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求：2、立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。3、立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.2 纵向水平杆构造要求1、纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。纵向水平杆在操作层的间距不宜大于200mm。2、纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。3、纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。横向水平杆的构造要求： 双排架的横向水平杆两端采用直角扣