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1、精选优质文档-倾情为你奉上钢管脚手架专项施工方案一、工程概况：工程名称：江宁区上坊北侧地块经济适用房项目标段13-04栋建设地点：南京市江宁区上坊镇村西岗村北侧建设单位：南京中交投资发展有限公司勘察单位：南京苏杰岩土勘察设计有限公司设计单位：南京金海设计工程有限公司监理单位：扬州市建苑工程监理有限责任公司施工单位：中交第四公路工程局有限公司建筑类型：上坊北侧地块经济适用房项目12地块13-04栋总建筑面积13346.36，地下室建筑面积698.2。建筑高度69.3m；地下室层高为2.7米，主体层高为2.8米，基础类型为桩基础。本工程结构类型为框剪结构，地上24层，地下2层。本工程桩基础为预应力
2、混凝土管桩即PHC500（120）AB-C80。二、材料的选用与材质的要求：钢管：选用国标直缝电焊钢管，（GB/T13793）质量符合国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用483.0mm，钢管弯曲变形：a、各种杆件钢管的端部弯曲，L1.5m,外表面锈蚀深度允许偏差0.5mm。b、立杆钢管弯曲变形，（1）当3000mmL4000mm时，允许偏差12mm。（2）当4000mmL6500mm时,允许偏差20mm，当水平杆、斜杆的钢管弯曲L6500mm时，允许偏差30mm。钢管上严禁钻孔。扣件：采用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规
3、定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，螺栓拧紧扭力矩达4555 N.m, 且不应大于65 N.m。出现滑丝的螺栓应更换，连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。竹笆：竹笆脚手板应采用毛竹制作。三、构造要求和搭设方法：本工程立杆横距0.8m、最大纵距1.5m、步距1.8m,架体距墙间隙为20-30，一层至五层搭设落地式脚手架搭设高度15.5米。六层至顶层采用分段悬挑搭设具体在五层顶、十二层顶、十九层顶设置悬挑梁，分段悬挑高度分别为前二段均为19.6米、后一段为16.1米。悬挑采用16号工字钢作悬挑主梁及次梁。一般要求：1、纵向
4、水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨。接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向错开不小于0.5m，外立杆内侧设置双排栏杆等距离设置（0.6m设置一道），各接头中心至最近主节点的距离不大于0.4m，纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上，上铺设竹笆脚手架板，并每隔0.25m等间距设置填芯杆。横向水平杆两端用直角扣件固定在立杆上。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。每搭好两步架隔一步架铺设竹笆脚手架板，铺设时的主筋垂直于纵向水平方向铺设，四个角用16#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。2、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采
5、用直角扣件固定在距底座上部不大于0.2m处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠连接，立杆各层各部位接头必须采用对接扣件连接，接头要交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离大于0.5m，连接头中心至主节点的距离不大于0.6m。3、架体的连墙件布置靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于0.3m，连墙件布置间距为竖向间距为楼层高,水平间距根据立杆的设置档距为两跨，连墙与建筑物采用刚性连接，连墙件采用钢管预埋在混凝土梁上，上部露出混凝土面不少于0.25m，采用横向钢管与脚手架连接，两端各增加一个防滑扣件(如图所示)。脚手架必须配合施工进度
6、搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450600之间。连接中心至主节点的距离不应大于0.3m。抛撑在连墙件搭设后方可拆除。 4、双排脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，开口架处必须设置自下而上横向斜撑，且此处必须有刚性连墙件，每道剪刀撑跨越立杆的根数当斜杆与地面的倾角所成夹角为450600间，当夹角为600时，立杆不大于根，450时立杆不大于根。每道剪刀撑宽度不小于跨，且不小于6m，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不
7、小于1m，采用3个旋转扣件固定。5、密目网规格MLm1.8m，且具有相应的合格证，经公司安全部门检查验收合格后，方可使用，每搭好一步架后再满挂密目网。6、临边与洞口的防护第一道防护栏杆距楼层高度为1.1m1.2m，第二道防护栏杆居中，自下而上用密目网全封闭.当临边的外侧面临街道时，除防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂密目网或搭设防护棚作全封闭处理。接料平台两侧的栏杆，必须自上而下张挂密目网或满铺竹笆。洞口应根据具体情况采取相应的防护栏杆、加盖件、张挂密目网等措施。（1）板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警戒色，并贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口和坑、槽等处，除设置防护措施和安全标志外
8、，夜间均应设置警示灯。（2）楼板、屋面和平台等平面上尺寸大于0.25m的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板需能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。（3）楼板面等处边长大于0.25m的洞口及电梯井，应用贯穿于混凝土板内直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于0.2m，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1.5m以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井管和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。（4）墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于0.15
9、m，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。（5）下边沿至楼板或底面低于0.8m的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临边固定栏杆或其他措施防止意外坠落。7、分别在5层顶、12层顶、19层顶结构搭设防高坠安全平网，安全平网采用9的尼龙绳编织成，规格为6m1.8m,网眼规格为50mm50mm，具体做法:安全平网的长边与在上一步脚手架外纵向水平杆绑扎牢固,安全网外横杆与斜杆上端连接，斜杆下端与立杆连接，斜杆间距为3m，安全网上覆盖密目网并用14钢丝绳拉结。（见附图）8、悬挑工字钢转角处工字钢设置(下图所示)工字钢工字钢工字钢工字钢搭设阳角构造示意图四、防雷电和防火措施：1、防雷电措施：正
10、确选用制作接闪器（避雷针）和接地装置。接闪器，一般选用25-32mm、壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于14mm的镀锌钢筋制片，按安全技术的要求，其长度至少应在12m范围。制作好的接闪器，安装在建筑物各角上的脚手架立杆上，并将最上层的所有横杆全部连通形成避雷网路。接闪器按60计算其保护范围，在其保护范围内的其他脚手架和设备可不设避雷装置。接地装置包括接地极、接地线和其他连接件。接地装置在安设之前应根据土壤的湿度和导电性及接地电阻限值进行设计；接地位置应设在通常人不能去到的地方，以避免跨步电压的危害和接地线受到机械的损伤。接地极应尽可能采用钢材，垂直接地极宜采用角钢、圆钢或钢管，采用角钢时，
11、应不小于505，圆钢直径不小于20mm，钢管为25-50mm，壁厚不小于2.5mm，垂直接地极长度为1.52.5m。水平接地极长度不低于3m，可采用254-404mm的扁钢或8mm以上圆钢制作，并在施工现场做电阻测试。一般每设置一个接地极，脚手架的连续长度应不超过5m，但如果离接地极最远处的脚手架上过渡电阻达到或大于10，应当缩小接地极间距。接地电阻一般不得大于10，接地极埋入地下最高点的埋深应不低于0.5m，并不能在干燥的土层中进行设置，埋设好接地极后，应将新填土夯实。接地线在保障可靠的前提下，应当尽可能选用8的圆钢或4mm厚以上的扁钢，但不得采用铝导体或地下接地线。接地线与接地极连接应当保
12、证接触可靠，最好采用焊接，焊接的长度至少为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。在架上使用的电焊机、振动器等，要放在干燥的木板上，外壳要采取保护性接地或者接零措施，夜间施工等操作的照明线通过脚手架时，应尽可能使用低于36V的低压电源，并严禁绑扎在脚手架上。2、防火措施：脚手架上使用的竹木脚手板、安全网和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理外架上堆放的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材。此外要限制在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。五、安全生产措施及操作要求：1、安全生产措施（）、参与编制、审核、搭拆的作业人员必须持证挂牌上岗。（）、架子工在搭、拆脚手架必须戴好安全帽与系好
13、安全带。（）、架子工搭设前应由专业技术人员进行书面技术、安全交底，并由项目负责人签字后方可进行搭设。（）、架子工在搭设过程中，对于弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。（）、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，并悬挂安全警示标牌。（）、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。2、操作要求（1）、所有操作人员必须熟知和遵守安全规定以及本岗位安全技术操作规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。（2）、戴好安全帽，衣着灵便，系好安全带，穿软底防滑鞋。（3）、操作时不得上下抛掷物件，不得在未固定的杆件上行走，不得在外架上躺坐、休息。（4）、严禁攀爬外架上下，不得在
14、操作面上嬉戏打闹。（5）、操作前必须学习技术交底并进行岗位安全检查，下班时应收集好工具及材料并消除不安全因素。（6）、工作完毕后，应做到工完料尽场地清。六、脚手架的检验与验收：脚手架搭设完成后，由施工队提请项目部有关部门进行验收，对验收出现的一些问题立即进行整改，当验收合格且责任人签字后方可进行投入使用。主要检查是：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺丝是否松动；安全防护措施是否符合要求；立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；是否超载。立杆的垂直度、纵向水平杆的高差、横向水平杆的偏差应符合附表中的要求。遇有六级大风和大
15、雪后，停用超过半个月等，均应履行检查验收手续。脚手架要保证纵成线，横成方，立杆杆身垂直，搭接交替错开。架子剪刀撑连续设置绑牢，架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。七、落地式脚手架基础处理：外架基础为地下中心车库顶板，架体底部铺设14号工字钢（后浇带位置），后浇带上用方木或模板铺设严密。八、落地式脚手架的构造与设计计算:钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-20
16、03)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏南京市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化
17、系数z，计算连墙件强度时取1.448，计算立杆稳定性时取1.842，风荷载体型系数s 为0.868；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:6；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣
18、件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中
19、最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72
20、.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.06105)+0.9900.815004/(1002.06105) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度 1
21、.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 =
22、1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压
23、强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105) = 1.
24、121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值
25、: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(
26、1.502/2)0.033/1.8015.50 = 2.365kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.361.5(0.8+0.3)/2 = 1.485 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.515.5 = 0.116 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.641 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆
27、按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.641+ 0.851.43.6= 9.853 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.641+1.43.6=10.609kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系
28、数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.842； s - 风荷载体型系数：取值为0.868；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.41.8420.868 = 0.448 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.4481.51.82/10 = 0.259 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.853 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N =
29、N= 10.609kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗
30、压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9852.93/(0.188424)+.066/4490 = 181.271 N/mm2；立杆稳定性计算 = 181.271 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10608.93/(0.188424)=133.091 N/mm2；立杆稳定性计算 = 133.091 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式
31、、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.276 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.259 /(1.4 0.85) = 0.218 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.22.276+0.851.4(3.6
32、+0.1884.241000.218/4.49)/(1.20.125)=31.577 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 31.577 /(1+0.00131.577)=30.61 m；H= 30.61 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =30.61 m。脚手架单立杆搭设高度为15.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚
33、手架顶部高度计算z1.448，s0.868，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 1.4480.8680.4 = 0.352 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.982 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.982 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心
34、受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 12.982 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.982小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 k
35、Pa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =49.265 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.853 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=49.265kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！九、悬挑式脚手架的构造与设计计算:1、本工程从二层顶采用悬挑式结构外架，转角处分别采用一根6.0m工字钢、一根4.5m工字钢、两根不小于2.2m(砼浇注时预埋在暗柱或墙里)工字钢作主梁，工字钢设置成放射状，主梁上放置联梁，联梁间距为0.8m；其余部位采
36、用34.5m工字钢，内置的长度为外伸为1.25倍，以上工字钢布置时遇剪力墙和暗柱时，工字钢一端预埋在砼里设置木盒方便以后工字钢拆除。工字钢上焊25的螺纹钢，高度不小于25cm，便于立杆钢管放置，以防脚手架侧移，工字钢与楼层之间的间隙用木板严实封闭，悬挑脚手架每段底部采用钢管加密，用竹片密实封闭。2、工字钢锚固端预埋18锚卡。预埋锚卡处楼板必须是双层配筋，配筋量不小于双向8150，如结构无此项需施工单位按方案要求增加,且面积大于0.30.3m。后两道锚卡间距1m，便于楔木固定。此外为稳定挑梁的位置，在挑梁支点处（即楼板封口梁处）再预埋一根18锚卡。锚卡与工字钢之间的间隙用木方料塞实绑牢。3、作为
37、安全考虑，每种规格工字钢部位采用一根14.0mm钢丝绳对每根悬挑工字钢进行斜拉卸荷； 悬挑长度大于2米工字钢部位采用两根14.0mm钢丝绳对每根悬挑工字钢进行斜拉卸荷钢丝绳牵住挑梁端部，斜吊于上层梁预埋18吊钩中。悬吊处大横杆与立杆用双扣件连结，钢管绳均用扎头固定并不小于3个卡扣扣牢。普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以
38、及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏南京市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变
39、化系数z，计算连墙件强度时取1.842，计算立杆稳定性时取1.448，风荷载体型系数s 为0.868；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。锚固压点螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳
40、安全系数为:6.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.
41、033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1
42、171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： =
43、 0.6770.11315004/(1002.06105)+0.9900.815004/(1002.06105) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0
44、.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力
45、计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.95800(38002-4800