合福客运专线48+2×80+48连续梁桥施工监控方案(共46页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上新建铁路合福线合肥至福州段 预应力混凝土连续梁桥(悬灌施工)48m+280m+48m施工监控技术方案兰 州 交 通 大 学2009年3月目 录施工监控技术方案31 工程概况42 施工控制的目的与依据63 施工监控的原则和方法64 施工控制体系75 施工控制基本理论8 5.1 连续梁桥施工控制的特点8 5.2 自适应控制系统8 5.3 参数识别96 桥梁施工控制结构分析10 6.1 结构分析依据及计算参数的确定10 6.2 施工监控结构计算12 6.3 计算过程22 6.4 立模标高的确定227应力监测287.1 应力测试仪器及测试原理287.2 监测断面及仪器布置28

2、7.3 测试内容317.4应力监测技术317.5应力测试数据分析328线形监测358.1 线形控制工作程序358.2位移测点布置368.3观测时间与项目368.4悬臂阶段测量工作内容388.5测量仪器409温度监测4010误差分析与识别4011施工控制实施流程4148m+280m+48m 预应力混凝土连续梁桥(悬灌施工)施工监控技术方案1 工程概况48+280+48m连续梁桥的桥型布置如图1图1 48m+280m+48m连续梁桥型布置时速350km/h客运专线(48+280+48)m预应力混凝土连续梁桥,采用悬臂施工，边支座中心线至梁端0.75m,梁全长257.5m,梁体为单箱单室，变高度、变

3、截面结构, 箱梁底板下缘按二次抛物线变化，梁底抛物线方程为。中支点梁高6.65m，边支点及跨中梁高3.85m，中跨跨中直线段长2.00m，边跨直线段长9.75m。 ()截面构造(48+280+48)m桥跨截面采用单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端和支点附近外均为40cm，腹板厚48110cm，底板厚度从跨中到端部由42cm加厚至100cm，在中支点处加厚至260cm。顶板宽12.0m，底板宽度6.7m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。箱梁支点处设置横隔板，共设置7道横隔板，横隔板厚度：边支座处1.4m，中支座处1.90m。横隔板及梁端底板设有孔洞，供检查人员通过。桥面采用整体桥面

4、形式。（）主体结构建筑材料梁体采用C50混凝土，预应力采用纵向、横向及竖向三向预应力体系，连续梁梁体纵向预应力采用符合现行国家标准预应力混凝土用钢绞线（GB 5224）规定的钢绞线,锚固体系采用与之对应规格的群锚装置，张拉采用与之配套的机具设备，采用金属波纹管成孔。横、竖向预应力筋采用32mmPSB830预应力砼用高强精轧螺纹钢筋，抗拉强度标准值fpk830Mpa，锚具采用JLM锚具锚固，采用内径为50mm铁皮管成孔。普通钢筋采用符合现行国家标准钢筋混凝土用热扎光圆钢筋（GB 13013）Q235和钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB 1499）HRB335钢筋,支座采用GTQZ支座,伸缩缝采用TS

5、SF160。（3） 设计技术标准 双线铁路桥，位于直、曲线上，最小曲线半径8000m，双线线间距5.0m ； 速度目标值：350km/h； 设计活载：列车竖向荷载采用ZK活载； 地震动峰值加速度：0.1g（相当于基本烈度7度）； 本设计适用环境条件为碳化T2级。（4）合龙顺序桥合龙顺序为：先合中跨，张拉中跨顶板和底板预应力束；合龙边跨，张拉所有剩余预应力束。（5）施工方法本桥采用挂篮悬臂施工方式。悬臂施工法是预应力混凝土连续梁桥、连续刚构的主要施工方法，对于预应力混凝土连续梁桥、连续刚构来说，采用悬臂施工方法虽有许多优点，但是这类桥梁的形成要经过一个复杂的过程，当跨数增多、跨径较大时，为保证合

6、龙前两悬臂端竖向挠度的偏差不超过容许范围和成桥后线形的合理，须对该类桥梁的施工过程进行控制。专心-专注-专业2 施工监控的意义和目的本桥梁体为预应力混凝土连续箱梁，采用悬臂施工。该类桥梁的形成要经过一个复杂的过程，施工工序和施工阶段较多，各阶段相互影响，且这种相互影响又有差异，易造成各阶段的内力和位移随着混凝土浇筑过程变化而偏离设计值的现象，甚至超过设计允许的内力和位移，若不通过有效的施工控制及时发现、及时调整，就可能造成成桥状态的梁体线形与内力不符合设计要求，或引起施工过程中结构的不安全。在施工过程中，为保证合龙前悬臂端竖向挠度的偏差、主梁轴线的横向位移不超过容许范围、保证合龙后的桥面线形良

7、好、保证在施工中主梁截面不出现过大的应力，必须对该桥主梁的挠度、应力等施工控制参数做出明确的规定，并在施工中加以有效的管理和控制，以确保该桥在施工过程中的安全，并保证在成桥后主梁线形符合设计要求。对于分阶段悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥来说，施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段计算，确定出每个悬浇阶段的立模标高和结构内力，并在施工过程中根据施工监测的挠度和应力成果，对误差进行分析、预测或对下一阶段立模标高进行调整，以此来保证成桥后的桥面线形、保证合龙段悬臂标高的相对偏差不大于规定值以及结构内力状态符合设计要求。对桥连续梁部分进行施工监控的目的就是确保施工过程中结构的可靠

8、度和安全性，保证桥梁成桥桥面线形及受力状态符合设计要求，主要控制内容为：主梁线形、受力。3 施工监控的原则和方法本桥的施工监控包括两个方面的内容：梁的变形控制和内力控制，变形控制就是严格控制每一阶段梁的竖向挠度，若有偏差并且偏差较大时，就必须立即进行误差分析并确定调整方法，为下一阶段更为精确的施工做好准备工作；内力控制则是控制主梁在施工过程中以及成桥后的应力，尤其是合龙时间的控制，使内力不致过大而偏于不安全或在施工过程中造成主梁的破坏。梁部结构采用的悬臂施工方法属于典型的自架设施工方法，对于本桥来讲，由于在施工过程中的已成结构（悬臂阶段）状态是无法事后调整的或可调整的余地很小，所以，针对主梁的

9、结构和施工特点，梁部的施工监控主要采用预测控制法。预测控制法是指在全面考虑影响桥梁结构状态的各种因素和施工所要达到的目标后，对结构的每一个施工阶段形成前后的状态进行预测，使施工沿着预定状态进行。由于预测状态与实际状态间有误差存在，某种误差对施工目标的影响则在后续施工状态的预测中予以考虑，以此循环，直到施工完成并获得和设计相符合的结构状态。4 施工控制体系为有效地开展施工监控工作，在本桥的施工监控中需要建立如图2所示的施工监控体系。施工体系张拉预应力挂篮前移(下阶段钢筋)施工现场设计体系设计计算设计指定参数砼容重、弹模块件重量、尺寸施工荷载偶然荷载现场测试体系实时测量体系应力测量线形测量温度时间

10、主梁线形物理测量力学测量施工控制预测计算施工控制实时计算施工控制计算体系计算核对实测值现场测试参数参数识别、修正施工控制计算参数施工控制计算值比较修正量计算分析发布施工控制指令下阶段施工资料：立模标高预告及挂篮变形量预测图2 48+280+48m连续梁桥施工监控体系5 施工控制基本理论在连续梁桥的施工监控中，对梁体线形、应力进行重点控制。在控制过程中，监控方采用自适应控制方法对本桥进行线形控制，采用最小二乘法对结构参数进行调整、估计。5.1 连续梁桥施工控制的特点连续梁桥在悬臂施工阶段是静定结构，合龙过程中如不施加额外的压重，成桥后内力状态一般不会偏离设计值很多，因此连续梁桥施工控制的主要目标

11、是控制主梁的线形。若已施工梁段上出现误差，除张拉预备预应力束外，基本没有调整的余地，且这一调整量也是非常有限的，而且对梁体受力不利。因此，一旦出现线形误差，误差将永远存在，对未施工梁段可以通过立模标高调整已施工梁段的残余误差，如果残余误差较大，则调整需经过几个梁段才能完成。根据上述分析，悬臂浇筑连续梁桥施工中标高控制的特点是，已完成梁段的误差无法调整，而未完成梁段的立模标高只与正装模拟计算有关，与已完成梁段的误差基本无关。因此，在图3自适应施工控制原理图中的下半环，即控制量反馈计算，在连续梁施工控制中一般不起作用。同时，上半环，即参数估计及对计算模型的修正就显得尤为重要，只有与实际施工过程相吻

12、合的计算模型计算出的预报标高才是可实现的。5.2 自适应施工控制系统 对于预应力混凝土连续梁桥，施工中每个阶段的受力状态达不到设计所确定的理想目标的重要原因是有限元计算模型中的计算参数取值，主要是混凝土的弹性模量、材料的容重、徐变系数等，与施工中的实际情况有一定的差距。要得到比较准确的控制调整量，必须根据施工中实测到的结构反应修正计算模型中的这些参数值，以使计算模型在与实际结构磨合一段时间后，自动适应结构的物理力学规律。在闭环反馈控制的基础上，再加上一个系统参数辩识过程，整个控制系统就成为自适应控制系统。图3为自适应控制的原理图。图3 自适应施工控制基本原理当实测到的结构受力状态与模型计算结果

13、不符时，把误差输入到参数识别算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果与实际测量到的结果相一致。得到修正的计算模型参数后，重新计算各施工阶段的理想状态，按照上述反馈控制方法对结构进行控制。这样，经过几个工况的反复辨识后，计算模型就基本上与实际结构相一致了，在此基础上可以对施工状态进行更好的控制。对于采用悬臂浇筑的桥梁，主梁在墩顶附近的相对线刚度较大，变形较小，因此，在控制初期，参数不准确带来的误差对全桥线形的影响较小，这对于上述自适应控制思路的应用是非常有利的。经过几个节段的施工后，计算参数已得到修正，为跨中变形较大的节段的施工控制创造了良好的条件。5.3 参数识别在本桥的施工控制中按照自适

14、应控制思路，采用“最小二乘法”进行参数识别和误差分析，其基本方法是：当预应力混凝土连续梁悬臂施工到某一阶段时，测得主梁悬臂端个节段的挠度为：设原定理想状态的梁体理论计算挠度为：上述两者有误差量：若记待识别的参数误差为：由引起的各阶段挠度误差为：式中：参数误差到的线性变换矩阵。残差：方差：将上式配成完全平方的形式：+当时，即0时，上述不等式中的等号成立，此时达到最小，因此的最小二乘估计为：引入加权矩阵：有： 在连续梁桥悬臂施工的高程控制中，可以由结构性能计算出，按工程条件定义，由箱梁阶段标高观测得到挠度实测值，计算，最后获得参数误差估计值，根据参数误差对参数进行修正。6 桥梁施工控制结构分析6.

15、1 结构分析依据及计算参数的确定6.1.1 结构分析计算依据(1)无碴轨道预应力混凝土连续梁通用设计施工图；(2)合福施（桥）参18双线（48+280+48）m预应力砼连续梁（挂篮悬臂浇筑施工）施工图；(3)高速铁路设计规范(试行) （TB10621-2009）；(4)新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定（铁建设函【2003】205号）；(5)铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）；(6)铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）；(7)铁路桥涵地基和基础设计规范（TB10002.5-2005）；(8)铁路工程抗震设计规范（GB50111-2006）

16、；(9)铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）；(10)无碴轨道铁路客运专线设计指南（铁建设【2005】754号）；(11)高速铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB10752-2010）；(12)铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南（TZ 324-2010）；(13)其他相关规范、规程。6.1.2 结构计算参数的确定本桥施工控制计算主要参考施工图纸，并结合施工单位提出的主梁施工方案来确定。在主梁施工开始之前进行了施工控制的初步计算，监控方在施工开始初期根据初步计算结果对梁的线型进行控制。（1） 恒载：按设计图提供的尺寸，并根据施工现场采集的参数进行必要的修正，考

17、虑结构梁体自重N=26.5kN/m3；二期恒载 140160kN/m和临时荷载,并考虑了桥面排水坡度2%的影响；（2） 温度及混凝土收缩、徐变影响：计算中按设计及规范考虑了结构局部温差效应及考虑混凝土实际加载龄期的收缩、徐变的影响。其中：环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取70；徐变系数终极极值：2.0(混凝土龄期5天)；徐变增长速率：0.0055；收缩速度系数：0.00625；收缩终极系数；0.00016；（3） 预应力损失影响：按规范计入预应力损失,按设计图分阶段进行张拉。其中:纵向预应力：管道摩阻系数取：0.23；管道偏差系数取：0.0025；一端锚具回缩：6mm；松弛损失：0.024

18、；竖向预应力：管道摩阻系数取：0.35；管道偏差系数取：0.003；一端锚具回缩：1mm；松弛损失：0.05；（4） 材料特性施工控制前期计算所采用的主要材料特性值见表1。表1 计算所用材料特性材料类型弹性模量（）线膨胀系数容重（）混凝土抗压标准强度（）混凝土抗拉标准强度（）混凝土C503.55E40.0000126. 533.53.1钢绞线1.98E50.其中，混凝土的弹性模量、钢绞线的弹性模量取自铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范(TB10002.3-2005)。（5）混凝土加载龄期每个悬臂现浇梁段的加载龄期为7天。在施工过程中，混凝土加载龄期等参数可能与实际情况不符，将根据实际

19、情况进行调整。（6） 挂篮重量（含施工机具，人员等）挂篮按照70T考虑，合拢段悬吊支架按照15T考虑。（7） 建议施工单位对以下参数进行现场测试： 混凝土弹性模量；混凝土的弹性模量的测试应采用现场取样的方法分别测定混凝土在3天、7天、28天龄期的弹模值，为主梁预拱度的修正提供数据。 预应力钢绞线弹性模量； 混凝土容重；混凝土的容重也应采用现场取样，在实验室用常规方法测定。 混凝土收缩、徐变系数； 材料热胀系数； 预应力孔道摩阻系数； 施工临时荷载。在进行结构设计和施工控制初步分析时，结构设计参数主要按规范取值，由于部分设计参数的取值小于实测值，因此在多数情况下，采用规范设计参数计算的结构内力及

20、位移均较实测值大，这对设计是偏于安全的，但对于施工控制来说即是不容忽视的偏差，因为它将直接影响到成桥后结构线形及内力是否符合设计要求，因此应对部分主要设计参数进行测定以便在施工前对部分结构设计参数进行一次修正，从而进一步修正结构线形，为保证该桥成桥后满足设计要求奠定基础。在主梁施工开始后，对主梁进行施工过程中的跟踪计算分析，跟踪计算分析中的各类参数按照施工中的实际情况考虑影响结构线形及内力的基本参数由很多个，基本参数的选取和需现场测定的参数主要有：（1） 混凝土弹性模量，前期结构计算按照规范取值，在施工过程中根据试验结果确定，混凝土的弹性模量的测试应采用现场取样的方法分别测定混凝土在3天、7天

21、、28天龄期的弹模值，为主梁预拱度的修正提供数据。（2） 预应力钢绞线弹性模量，按照现场取样试验结果采用；（3） 恒载按设计图提供的尺寸，并根据施工现场采集的混凝土容重等参数进行必要的修正，考虑结构自重和临时荷载,并考虑桥面坡度的影响；（4） 混凝土收缩、徐变系数，按照规范采用，计算按规范考虑结构局部温差效应及考虑混凝土实际加载龄期的收缩、徐变的影响；（5） 材料热胀系数，按规范取值；（6） 施工临时荷载，现场进行统计，尽量减少材料等的堆放，本阶段不用的材料堆放在0块附近；（7） 预应力孔道摩阻系数，根据现场摩阻试验确定。6.2 施工监控结构计算6.2.1 施工监控结构计算在施工之前，应对该桥

22、在每一施工阶段的应力状态和线形有预先的了解，故需要对其进行结构计算，该桥的施工控制计算除了必须满足与实际施工方法相符合的基本要求外，还要考虑诸多相关的其它因素。（1） 施工方案连续梁桥的恒载内力、挠度与施工方法和架设程序密切相关，施工控制计算前首先对施工方法和架设程序做一番较为深入的研究，并对主梁架设期间的施工荷载给出一个较为精确的数值。在开始施工前，施工单位应给出挂篮的荷载值及刚度值（或变形），监控单位将根据此数据进行计算分析。（2） 计算图式梁部结构要经过墩梁固结悬臂施工合龙解除墩梁固结合龙的过程，在施工过程中结构体系不断发生变化，故在各个施工阶段应根据符合实际情况的结构体系和荷载状况选择

23、正确的计算图式进行分析计算。 计算模型根据设计图反映的内容，对全桥总体结构建立能反映施工荷载的有限元模型，对该桥进行了正装分析，得到各阶段主梁变形状态。计算模型中根据悬臂施工梁段的划分、支点、跨中、截面变化点等控制截面将全桥划分为113个结点和112个单元。全桥总体计算模型如图4示。图4 桥计算模型图4为成桥阶段模型，3墩设置固定支座，其余墩设置活动支座。图4示出了预应力钢束。施工阶段划分根据设计图纸所示施工阶段及需完成工作将本桥划分为49个施工阶段，各施工阶段的施工工作内容及施工工期如表2所示。表2 施工阶段划分表阶段号施工工期（天）计算简图工作内容1150#块施工阶段21张拉零号块预应力T

24、1,T2,F1,F2315安装挂篮，按照50t考虑47浇筑1块混凝土，养护51张拉1块预应力T3,F3,F4续表2 施工阶段划分表阶段号施工工期（天）计算简图工作内容63移动挂篮，绑2块钢筋77浇筑2块混凝土养护81张拉2块预应力T4,F5,F693移挂篮，绑3块钢筋107浇筑3块混凝土，养护续表2 施工阶段划分表阶段号施工工期（天）计算简图工作内容111张拉3块预应力T5,F7123移挂篮，绑4块钢筋137浇筑4块混凝土，养护141张拉4块预应力T6,F8153移挂篮，绑5块钢筋续表2 施工阶段划分表阶段号施工工期（天）计算简图工作内容167浇筑5块混凝土，养护171张拉5块预应力T7,F9

25、183移挂篮，绑6块钢筋197浇筑6块混凝土201张拉6块预应力束T8,F10续表2 施工阶段划分表阶段号施工工期（天）计算简图工作内容213移挂篮，绑7块钢筋227浇筑7块混凝土，养护231张拉7块预应力束T9247浇筑边跨现浇段A8257拆除挂篮，安装悬吊支架续表2 工阶段划分表阶段号施工工期（天）计算简图工作内容2610浇筑8,8号块271张拉锚固T10,B10-B12束283拆除临时固结291张拉锚固B7-B9束303拆除边跨现浇支架续表2 施工阶段划分表311安装中跨悬吊支架3210浇筑跨中合拢段331张拉锚固T11,B1-B6 B13341拆支架3533二期恒载120kN/m361

26、500收缩徐变1500天37383940414243444546474849（3） 结构分析程序对于连续梁桥的施工控制计算，采用平面结构分析方法可以满足施工控制的需要，结构分析采用BSAS程序进行，并利用桥梁博士3.0程序对结果进行校核。（4） 预应力影响预应力直接影响结构的受力与变形，施工控制应在设计要求的基础上，充分考虑预应力的实际施加程度。（5） 混凝土收缩、徐变的影响混凝土的收缩、徐变对结构的测试应力和施工阶段中的梁体挠度有较大影响，必须加以考虑。（6） 温 度温度对结构的影响是复杂的，在本桥的施工监控中，对季节性温差在计算中予以考虑，对日照温差则在观测和施工中采取一些措施予以消除，以

27、减小其影响。（7） 施工进度本桥的施工控制计算需按照实际的施工进度以及确切的合龙时间分别考虑各部分的混凝土的徐变变形。6.2.2 施工控制的计算方法悬臂施工的连续梁桥梁结构的最终形成需经历一个复杂施工过程以及结构体系转化过程，对施工过程中每个阶段的变形计算和受力分析，是桥梁结构施工控制中最基本的内容。施工监控的目的就是确保施工过程中结构的安全，保证桥梁成桥线形和受力状态基本符合设计要求。因此，必须采用合理的理论分析和计算方法来确定桥梁结构施工过程中每个阶段的结构行为。针对本桥的实际情况，采用正装分析法和倒退分析法进行施工控制的结构分析。正装分析法是按照桥梁结构实际施工加载顺序来进行结构变形和受

28、力分析，它能较好的模拟桥梁结构的实际施工历程，能得到桥梁结构各个施工阶段的位移和受力状态，这不仅可用来指导桥梁施工，还能为桥梁施工控制提供依据，同时在正装计算中能较好的考虑一些与桥梁结构形成历程有关的因素，如混凝土的收缩、徐变问题。正装分析不仅可以为成桥结构的受力提供较为精确的结果，还为结构强度、刚度验算提供依据，而且可以为施工阶段理想状态的确定、完成桥梁结构的施工控制奠定基础。倒退分析方法假定在成桥时刻时刻结构内力分布满足前进分析时刻的结果，轴线满足设计线形要求，按照前进分析的逆过程对结构进行倒拆，分析每次拆除一个施工阶段对剩余结构的影响，在每一个阶段分析得到的结构位移、内力状态便是该阶段结

29、构理想的施工状态。结构施工理想状态就是在施工各阶段结构应有的位置和受力状态，每个阶段的施工理想状态都将控制着全桥最终形态和受力特性。施工控制将根据每阶段的实际状态和理想状态的偏差对计算进行调整，分析误差原因，以较为准确的估计下一阶段的梁体挠度。6.2.3 结构分析的目的（1） 确定每一阶段的立模标高，以保证成桥线形满足设计要求；（2） 计算每一阶段的梁体的合理状态及内力，作为对桥梁施工过程中的每个阶段结构的应力和位移测试结果进行误差分析的依据。6.2.4 48+280+48m连续梁桥施工控制分析（1）按照施工步骤进行计算，考虑各梁段的自重、施加的预应力、混凝土收缩徐变以及温度的变化等因素对结构

30、的影响，对于混凝土的收缩、徐变等时差实效在各施工阶段中逐步计入；（2）每一阶段的结构分析必需以前一阶段的计算结果为基础，前一阶段结构位移是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段受力状态是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段结构受力状态是本阶段时差实效的计算基础；（3）计算出各阶段的位移之后，根据后续施工阶段对本阶段的影响，进行倒退分析即可得到各施工阶段桥梁结构的合理状态和立模标高；（4）施工监控首先根据施工图纸进行初步的计算，在施工过程中会存在许多难以预料的因素，可能导致施工进度安排等与初始计算不符，若有与施工图不同的地方应根据施工单位实际提供的施工步骤进行重新计算分析，施工单位应在开始

31、施工前提供详细的施工步骤，包括预应力的张拉顺序、每阶段的施工持续时间、混凝土的加载龄期等。6.3 计算过程（1） 根据施工图提供的施工步骤对本桥进行前期计算，为与设计结果对比，横隔板重量、结构自重系数、摩阻系数、收缩徐变系数等参数按照设计所取参数计算，在最后阶段即成桥运营阶段考虑收缩徐变1500天后的梁体累计位移，并与设计结果进行对比，以校核计算分析模型的准确性。（2） 在施工过程中，按照实际的结构参数修正结构计算模型进行跟踪计算，使得结构预测位移与实际发生的位移吻合。6.4 立模标高的确定在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁线形是否平顺、是否符合设计的一个重要问题。如

32、果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线形较为良好。立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高，一般要设置一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形（竖向挠度）。其计算公式如下：式中：阶段立模标高；阶段设计标高；由本阶段及后续施工阶段梁段自重在阶段产生的挠度总和；由张拉本阶段及后续施工阶预应力在阶段引起的挠度；混凝土收缩、徐变在阶段引起的挠度；施工临时荷载在阶段引起的挠度；取使用荷载在阶段引起的挠度的50%；挂篮变形值。其中挂篮变形值是根据挂篮加载试验确定的在施工过程中加以考虑，、在前进分析和倒退分析计算中已经加以考虑。根据上述计算式和监控分析，可以计算出各梁段的预

33、拱度（相对于设计标高），如图7和表36.4.1 成桥阶段累计位移（1） 成桥阶段累积位移（48+280+48)m预应力混凝土连续梁桥成桥阶段累计位移如图5示，图中示出了成桥阶段即二期恒载铺装后和收缩徐变1500天后的累计位移。图5（48+280+48)m预应力混凝土连续梁桥累计位移6.4.2 活载位移ZK活载（双线）作用下箱梁向下的位移如图6示。图6 ZK活载作用下箱梁最大竖向位移图7梁体预拱度图7预拱度计算结果不包括挂篮变形，在施工中需要计入挂篮变形对预拱度进行修正。图7和表3中预拱度是按照收缩徐变1500天后累计位移计算的。表3中预计挂篮变形需要根据挂篮预压试验与上阶段浇筑混凝土时梁体及挂

34、篮的变形来估算。表3模标高计算表节点号X坐标底模设计标高成桥阶段累计位移收缩徐变1500天后位移活载最大竖向位移不考虑挂篮变形的预拱度不考虑挂篮变形的底模立模标高预计挂篮变形考虑挂篮变形的预拱度考虑挂篮变形的底模立模标高备 注10.00 0.0000 -0.0006 -0.0008 -0.0004 0.0010 0.0010 全桥左端部20.75 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1#墩支座31.35 0.0000 0.0004 0.0006 -0.0004 -0.0004 -0.0004 41.65 0.0000 0.0007 0.0009

35、-0.0005 -0.0006 -0.0006 53.75 0.0000 0.0021 0.0029 -0.0018 -0.0021 -0.0021 左现浇段65.75 0.0000 -0.0208 -0.0195 -0.0029 0.0209 0.0209 12#块端部79.75 0.0000 -0.0458 -0.0437 -0.0049 0.0462 0.0462 11#块端部813.25 0.0000 -0.0406 -0.0381 -0.0064 0.0413 0.0413 10#块端部916.75 0.0000 -0.0329 -0.0302 -0.0073 0.0339 0.03

36、39 9#块端部1020.25 0.0000 -0.0275 -0.0251 -0.0079 0.0290 0.0290 8#块端部1123.25 0.0000 -0.0209 -0.0188 -0.0079 0.0228 0.0228 7#块端部1226.25 0.0000 -0.0157 -0.0139 -0.0077 0.0177 0.0177 6#块端部1329.25 0.0000 -0.0118 -0.0104 -0.0072 0.0140 0.0140 5#块端部1432.25 0.0000 -0.0090 -0.0081 -0.0064 0.0113 0.0113 4#块端部15

37、35.25 0.0000 -0.0069 -0.0065 -0.0054 0.0092 0.0092 3#块端部1637.75 0.0000 -0.0055 -0.0053 -0.0045 0.0076 0.0076 2#块端部1740.25 0.0000 -0.0043 -0.0043 -0.0036 0.0061 0.0061 1#块端部1842.75 0.0000 -0.0032 -0.0033 -0.0026 0.0046 0.0046 0#块端部1945.00 0.0000 -0.0021 -0.0022 -0.0016 0.0030 0.0030 续表3标高计算表节点号X坐标底模设

38、计标高成桥阶段累计位移收缩徐变1500天后位移活载最大竖向位移不考虑挂篮变形的预拱度不考虑挂篮变形的底模立模标高预计挂篮变形考虑挂篮变形的预拱度考虑挂篮变形的底模立模标高备 注2047.25 0.0000 -0.0009 -0.0009 -0.0006 0.0012 0.0012 2147.55 0.0000 -0.0007 -0.0008 -0.0005 0.0010 0.0010 2248.75 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2#墩支座2349.95 0.0000 0.0007 0.0008 -0.0007 -0.0004 -0.000

39、4 2450.25 0.0000 0.0009 0.0010 -0.0008 -0.0005 -0.0005 2552.50 0.0000 0.0023 0.0025 -0.0022 -0.0014 -0.0014 2654.75 0.0000 0.0039 0.0043 -0.0036 -0.0025 -0.0025 0#块端部2757.25 0.0000 0.0057 0.0064 -0.0052 -0.0038 -0.0038 1#块端部2859.75 0.0000 0.0075 0.0086 -0.0069 -0.0051 -0.0051 2#块端部2962.25 0.0000 0.0091 0.0106 -0.0087 -0.0063 -0.0063 3#块端部3065.25 0.0000 0.0106 0.0128 -0.0108 -0.0074 -0.0074 4#块端部3168.25 0.0000 0.0116 0.0145 -0.0130 -0.0080 -0.0080 5#块端部3271.25 0.0000 0.0117 0.0154 -0.0151 -0.0079 -0.0079 6#块端部3374.25 0.0000 0.0107 0.0153 -0.01