《水电站设计方案(共24页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《水电站设计方案(共24页).doc（24页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选优质文档-倾情为你奉上坝后式水电站毕业设计5.1 设计内容5.1.1 基本内容5.1.1.1 枢纽布置(1) 依据水能规划设计成果和规范确定工程等级及主要建筑物的级别；(2) 依据给定的地形、地质、水文及施工方面的资料，论证坝轴线位置，进行坝型选择；(3) 论证厂房型式及位置；(4) 进行水库枢纽建筑物的布置(各主要建筑物的相对位置及形式，划分坝段)，并绘制枢纽布置图。5.1.1.2 水轮发电机组选择(1) 选择机组台数、单机容量及水轮机型号；(2) 确定水轮机的尺寸(包括水轮机标称直径D1、转速n、吸出高度Hs、安装高程Za)；(3) 选择蜗壳型式、包角、进口尺寸，并绘制蜗売单线图；(4
2、) 选择尾水管的型伏及尺寸；(5) 选择相应发电机型号、尺寸，调速器及油压装置。5.1.1.3厂区枢纽及电站厂房的布置设计(1)根据地形、地质条件、水文等资料，进行分析比较确定厂房枢纽布置方案；(2) 核据水轮发甴机的资料，选择相应的辅助设备，进行主厂房的各层布置设计；(3) 确定主厂房尺寸；(4) 副厂房的布置设计；(5) 绘制主厂房横剖面图、发电机层平面图、水轮机层和蜗壳层平面图各张。5.1.0 选作内容5.1.2.1 引水系统设计(1) 进水口设计。确定进水口高程、型式及轮廓尺寸；(2) 压力管道的布置设计。确定压力管道的直径；确定压力管道的布置方式和各段尺寸；5.2 基本资料本水电站在
3、MD江的下游，位于木兰集村下游2km处。坝址以上流域控制面积30200km2。本工程是一个发电为主，兼顾防洪、灌溉、航运及养鱼等综合利用的水利枢纽。电站投入运行后将承担黑龙江东部电网的峰荷，以缓解系统内缺乏水电进行调峰能力差的局面。本工程所在地点交通比较方便，建筑材料比较丰富，是建设本工程的有利条件。电站地理位置图见图5-1。图5-1 电站地理位置图5.2.1 自然条件5.2.1.1 流域概况MD江近南北方向，全长725km，河道平均坡降1.39m，总落差1007m。流域面积37600km2，呈南北向狭长形。MD江流域两岸支流分布均匀，水网的形状呈树枝状，多数支流短而湍急。5.2.1.2 气象
4、MD江流域属于大陆性气候，夏季炎热多雨，冬季寒冷干燥。坝址处无气象观测资料，故借用了附近观测站的资料。根据历年资料统计，最高气温37.5，最低气温-45.2，多年平均气温3.03。风速在35月较大，冬季多西风，夏季多西南风和东南风。79月多年平均最大风速13m/s，最大风速20m/s。最大冻土深度1.89m，最大冰厚1.28m。多年平均降雨量528mm，其中71.8%集中在69月。5.2.1.3 水文坝址处无实测水文资料，但其下游32km处有一水文站，自1954年7月开始观测，有24年实测资料。该水文站处集水面积30600km2，比坝趾处的集水面积多400km2，且区间没有大的支流汇入。故本电
5、站可直接应用其实测资料进行水文分析。本流域洪水主要发生在7、8月份，一次洪水一般由三天降雨产生。洪水多为单峰型，有的年份为双峰型。一次洪水历时619d，其中涨水历时17d，一次洪水过程中洪量主要集中在7d。经分析比较，本电站的洪水采用1964年典型，推算得出各种频率的洪水过程线，见表5-1。本电站的下游已修筑堤防，能防1964年洪水(1964年洪峰QM=7920m3/s)，所以本电站放流以不超过8000m3为宜。表5-1 1964年型入库设计洪水过程线 单位：m3/s时间典型流量可能最大洪水P(%)0.010.1125208.20.5208053008.20.11220056004550374
6、08.20.17364092707520618046904180350022908.20.2354601390012600950064405510433024708.21.5700017800161001220082607070555031708.21.11839021400196001480096508100615032808.21.178450307002610018900119009950735036108.21.23769019600180001350088407420563030008.22.5719018300168001260082606930527028108.22.11651
7、016600150001130076806580516029508.22.17630016000145001100074206350500028508.22.2356101430012900977066305670445025408.23.551501310011800895060705200408023308.23.1147101200010800820055604750373023108.23.1743801120010100762051704420347019808.23.234200107008680713054104820404026508.24.540001020082806800
8、51604600385025208.24.11387098608010658049904450373024408.24.17358091207400608046104110344022508.24.23347088407180590044703990334021908.25.5334085006910568043103840322021008.25.11301076706220512038803460290019008.25.17289073705980491037203320278018208.25.23267068105530454034503070257016908.26.5259068
9、005360440033402980249016308.26.11252064205230430032602900243015908.26.17253064505230430032602910244016008.26.23247062905110420031802840238015608.27.5242061605010412031202780233015308.27.11233059304830397030102680225014705.2.1.4 泥沙电站所在河流为少沙河流，泥沙资料较少，故将牡丹江站作为本水库的入库站。从牡丹江市站泥沙资料可知，泥沙分配与洪水一致，集中在汛期。经计算，本水
10、库多年平均悬移质入库输沙量为75.5万t，本流域无推移质测验资料，经分析比较，确定本水库推移质输沙量占悬移质输沙量的10%，排沙比为7%，悬移质和推移质的干容重为1.1t/m3本水库的地形特征为河谷型水库，淤积状态主要考虑带状淤积。5.2.1.5 工程地址(1) 水库区工程地质水库周边山体边坡坡度，一般为3050，相对比高100m200m，部分地段有些陡壁。水库周边山体岩石主要为花岗岩，岩石较坚硬完整，渗透性弱，风化浅。覆盖不厚，植被良好。故水库蓄水后，库区无永久性渗漏问题，也不会产生大体积塌方与滑坡，固体径流来源少。本地区地震基本烈度为6度。(2) 枢纽区工程地质坝址区河流迂回曲折，坝址上游
11、木兰集附近河流近东西向，自西向东流，至距坝轴线上游0.5km处转为北西向，至坝址下游又转为近南北向流出坝址。坝址呈不对称U型河谷，右岸为凹岸，因受河流冲蚀，山势陡峻，山体雄厚，附近虽有一垭口，但地势较高。岭顶最低点高程为247.5m。左岸为河流堆积的凸岸，有一、二级阶地，相对高度分别为5m10m及10m28m，宽度分别为50m及300m，坝头为一条形山脊，岸坡坡度北侧1525，南侧2045，山体中部被F1大断层带横切，形成一低矮的垭口，垭口最低点高程为194.6m，二坝设于此处。坝址基岩为下元古界混合花岗岩，后期穿插有中、酸性岩脉。第四系冲洪积层，分布于河谷两岸漫滩及阶地上，河谷砂砾石厚0.5
12、m3m；一、二级阶地覆盖层厚617m，上部为粘性土，下部为砂砾石层，一、二级阶地粘性土分别后12m及516m，二级阶地砂砾石层厚2.5m8.5m。坝区地质构造以断裂为主，主要构造方向近南北向，分述如下：(i) 南北向断层，如F1、F6、F7、F8及F2、F5等，均在左岸垭口通过。F1断层带宽30m60m，倾向SE、倾角6075，由数条小断层组成，每条小断层宽0.21.2m，由破碎岩块及断层泥组成，各条小层间的岩体未见构造异变，但表部岩石强烈风化成砂状。(ii) 北东向断层，一般走向NE2535，倾向东南，其中F11 、F30倾角大于80，宽度小于1m。F9倾角为520，破碎带宽0.10.8m，
13、夹灰白色断层泥和碎屑。(iii) 北西向断层，走向NW325335，倾向SW或SE，倾角6585，一般宽0.25m0.4m。坝区岩脉走向NW300350，倾角一般大于70，宽度较大，从0.5m到数10m。与混合花岗岩接触部位破碎，完整性较差。坝区混合花岗岩裂隙较发育，延伸较长，有的达3080m，平行间距0.51m。表部张开有泥质充填，地表20m以下多闭合。位于弱风化带以下的缓倾角节理，基本趋于闭合，有的有钙质薄膜，未见泥质充填。坝区混合花岗岩为粗粒结构，受本身结构和矿物成份的影响，较易风化。各部位的风化深度差异很大，一般由右岸向左岸风化深度逐渐加大，如河床深度5m20m，而左坝肩风化深度为25
14、m50m，二坝处风化深度达52m65m。混合花岗岩与混凝土的抗剪断试验，求得强风化岩与混凝土的摩擦系数为0.85，凝聚力为13.2kg/cm2；弱风化岩相应为0.7及1.83.6kg/cm2。坝区基岩裂隙潜水，含水层性能受构造和岩石裂隙发育程度及充填物的控制。单位吸水率随深度增加而减小。全风化岩渗透系数为518m/d，强风化岩及弱风化岩的吸水率分别为0.360.11L/min及0.01L/min。(3) 坝区主要工程地质评价(i) 坝址第四纪覆盖层、河床部份较薄，一般0.55m，均予挖除。一、二级阶地部位较厚，总厚617m，上部为粘性土，厚210m，下部为砂及砂砾石。粘性土为中等压缩性土，力学
15、强度较高，未发现有淤泥和粉砂夹层，此部位若建土坝，除心墙部位外，可不必挖除，仅清除耕植土即可。(ii) 混凝土坝段内坝基的断层，因规模不大，倾角较陡，可用混凝土塞作工程处理。(iii) 混凝土坝拟建基于弱风化岩中下部，堆石坝心墙可建于强风化岩。(iv) 二坝坝基受F1大断层影响，风化较深，但下挖57m即为块状风化岩，此种岩石在作管涌试验时，水力坡降达到30，未见异常情况，故心墙可建基于此岩石上。(4) 建筑材料建筑材料分为砂石料和土料，其料场情况为：(i) 砂砾石料砂砾石料主要有两个料场：料场1：位于坝下游3.25km，无效储量194万m3，有效储量325万m3。料场2：位于坝下0.51.8k
16、m， 无效储量202.6万m3，有效储量486万m3。上述砂砾料质量较好，除砂含泥量超过标准外，其余指标均符合要求。(ii) 土料位于坝上游右岸0.52km范围内，有三个料场，储量计206万m3，粘性含量19%35%，天然含水量约高出最优含水量2%3%。5.2.2 水利、动能5.2.2.1 地区经济概况本电站供电涉及的地区内，是当地的工业、煤炭、商品粮基地和木材产区。为使水库挡水后，在正常高蓄水位下，水库末端淹没损失最小，且充分利用本河段的水能资源，故正常高蓄水位定为218m。5.2.2.2 电力系统概况及负荷资料本地区电力负荷非常紧张，电网严重缺电，影响了国民经济的发展。为此除设想在本地区建
17、设一些大火电厂外，还须建设相当容量的水电站在系统内担任峰荷，故急需LH水电站投入运行。本电站的设计保证率为90%。本地区电力网近期各月最大负荷见表5-2。表5-2 本地区电力网近期各月最大负荷月 份一二三四五六最大负荷(MW)210320662029199219551918月 份七八九十十一十二最大负荷(MW)1880196820562144223223205.2.2.3 综合利用要求(1) 防洪。在1960年型洪水情况下，考虑水文预报，水库预泄，则下游城市的防洪标准有所提高。(2) 灌溉。灌溉设计水平年按1985年计，坝址以上灌溉用水过程线见表5-3。表5-3 1985年灌溉用水过程线表月份
18、四五六七八九十全生育期用水量(万m3)46910996127321283058860100043913注：回归水已按15%考虑灌溉用水对建筑物没有要求，可在计算入库净流量中扣除。坝址下游的灌溉用水，不需要从水库直接引水，水电站的放流已能满足灌溉用水约20m3/s的要求。(3) 航运。目前暂属未通航的河流，将来梯级电站建成后，航运条件得到改善。根据省航运部门的意见，在该电站枢纽考虑预留过船建筑物的位置。(4) 工业和城市用水。每月耗水量为304万m3。工业及城市用水在本水库上游，对枢纽建筑物没有要求，只是在入库净水量中予以扣除即可。(5) 养鱼。水库水面面积按10万亩计，则年产鱼约750t。在综
19、合考虑以上因素之后，确定本电站的装机容量为500MW，水头范围为3065m，设计水头为50m。专心-专注-专业5.2.3 资料图图5-2 水库水位面积容积曲线图5-3 坝址下游水位流量关系曲线图5-4 电力网近期冬日负荷曲线坝址地区地形图见附图7，坝轴线地质剖面图见附图8。5.3 设计指南5.3.1 枢纽布置首先根据给定的设计资料查相应的规范，确定工程等别及重要建筑物的级别。再根据地质、地形条件、建筑材料、施工条件、泄洪要求等来确定坝型，可以对土坝、拱坝、混凝土重力坝三种方案进行比较。枢纽布置应确定各种建筑物的相对位置，进行坝段划分。枢纽布置的原则见2.3节。本工程为坝后式水电站，主要包括拦河
20、大坝与发电厂房两大部分。首先要求根据所给出的资料确定总体布置方案。主要比较左岸厂房方案和右岸厂房方案，考虑的因素包括主河床的位置、地质条件对大坝及厂房的影响、河道的冲刷与淤积、厂房进水和尾水的顺畅、各种建筑物的布置和施工是否方便、工程量等，可列表进行定性比较。选定厂房位置后，需要对坝段进行布置设计。与本电站厂房有关的布置原则为： 要求电站进水口前水流平顺，无漩涡及横向水流； 当溢流坝与厂房段并列布置时，应尽量将前者布置在主河槽，以保证泄水顺畅； 为减少下泄水流对发电和航运的不利影响，常在溢流坝与其他建筑物之间设置导墙； 当河流含沙量大，坝前淤积严重时，应采取排沙措施，冲沙孔或排沙洞常布置在厂房
21、进水口附近，其高程可根据运用要求来确定； 应防止由于泥沙淤积造成尾水壅高，降低发电水头。水电站厂房区的布置应包括主厂房、副厂房、尾水渠道、主变压器、开关站、交通道路的布置等内容。5.3.2 引水系统设计5.3.2.1 进水口设计确定进水口高程、型式及轮廓尺寸；确定拦污栅的布置形式和各部分尺寸。(1) 进水口轮廓由于本电站为坝后式水电站，故进水口的型式为坝式进水口。根据坝段长度选择拦污栅的平面形状(圆形或平面形)。确定进水口高程时需要注意，该电站地处寒冷地区，需要考虑冰冻对进水口的影响。进水口的轮廓尺寸主要对进口段、闸门段、渐变段的断面尺寸进行计算和论证，要求水流平顺，水头损失小，进口流速不宜过
22、大，结构受力条件好。进口段一般为喇叭口形状，闸门段一般为矩形断面，而渐变段主要是矩形断面和管道圆形段面的连接段。(2) 拦污栅设计拦污栅的设计内容包括栅面设计(平面形状和面积)、栅面距坝体上游面的距离、栅条尺寸和间距。(3) 闸门段设计闸门段包括工作闸门和检修闸门，需要对闸门的位置、形式、尺寸、启闭方式、通气孔的位置及尺寸等进行设计。由于本电站位坝后式水电站，所以工作闸门和检修闸门建议均采用平板式闸门。闸门的位置和尺寸需要根据上面设计的轮廓形状确定。通气孔设计包括面积、位置和出口高程的确定，其中面积根据单根管道最大引用流量和设计允许气流流速确定，位置一般在闸门下游侧(工作闸门后止水)。如果工作
23、闸门为前止水，则可由闸门井兼作通气孔。5.3.2.2 压力管道的布置设计压力管道的涉及内容包括确定压力管道的直径；经定性分析比较确定压力管道的布置方式，各段尺寸及结构型式。对于坝式水电站来说一般采用单管单机供水的坝内压力管道，其布置原则上应力求管道短，穿过坝体时尽量减少对坝体的消弱，减少水头损失，降低水击压力，满足机组的调节保证为要求。设计中需要考虑下面的因素：本电站为混凝土重力坝，坝高属中等坝，坝体尺寸较大，进水口和水轮机安装高程相差20m以上，进水口较高。根据以上的原则和考虑因素，建议重点论证倾斜式管道布置方案的合理性。压力管道的直径可采用经济流速方法确定。5.3.3 水轮发电机组的选择水
24、轮机选择是水电站设计中一项重要任务，它涉及到机组能否安全、高效、可靠运行，而且对水电站造价、建设速度、水电站建筑物的布置形式及尺寸都有影响。水轮机选择是在已知水电站装机容量N、水电站特征水头(最大工作水头Hmax、最小工作水头Hmin、设计水头Hr、平均水头Hav) 、特征流量(最大引用流量Qmax、最小引用流量Qmin、平均流量Qav)、下游水位流量关系曲线情况下进行的。5.3.3.1 选择机组台数、单机容量及水轮机型号(1) 机组台数及单机容量选择机组台数时，应对加工制造能力和运输条件、总投资、水电站的运行效率和运行灵活性、运行维护工作量的大小等因素进行综合考虑，经技术经济比较确定机组台数
25、。为了使电气主结线对称，大多数情况下机组台数为偶数。我国已建成的中型水电站一般采用46台机组。对于中小型水电站，为保证运行的可靠性和灵活性，机组台数一般不少于2台。当机组台数m确定后，则水轮机的单机出力Nr = N / m f ，其中，f为发电机的效率，大型机组f =96%98%，中型机组f =95%96%。(2) 水轮机型号为了了使水轮机生产系列化、标准化和通用化，我国已编制了反击式水轮机暂行系列型谱表。根据已确定的单机容量和水电站水头范围，从水轮机系列型谱选择合适的水轮机型号(表5-3)。表5-3 大中型混流式转轮参数(暂行系列型谱)适用水头范围H(m)转轮型号导叶相对高度b0/D1最优单
26、位转速n10(r/min)推荐使用的最大单位流量Q1(L/s)模型空蚀系数使用型号旧型号30HL310HL365,Q0.39188.314000.360*2545HL240HL1230.36572.012400.2003565HL230HL263,H20.31571.011100.170*5085HL220HL7020.25070.011500.13390125HL200HL180HL741HL662(改型)0.2000.20068.067.09608600.1000.085注：(1) 带“*”表示装置空蚀系数Z；(2) 适用转轮直径D11.0m的混流式水轮机。5.3.3.2 确定水轮机的主要
27、参数当水轮机的型号确定后，需要计算水轮机的主要参数，包括水轮机标称直径D1、转速n、吸出高度Hs、安装高程Za。大中型水轮机的参数一般由模型综合特性曲线计算确定。(1) 转轮直径(D1)的确定 (m) (5-1)式中 Nr水轮机单机额定出力，kW；Q1 水轮机单位流量，m3/s。Q1取限制工况下的，并查出限制工况的M。HL水轮机由5%出力限制线得到，Hr设计水头，m；r所选择的设计工况点的原型水轮机效率，在D1未确定时，一般初步设计中先取=M+(=23%)，求得D1后再修正。式(5-1)中的单位参数采用表5-4中的数值。由此计算出的D1应改取为与其计算值相近的标称直径(表5-5)。通常D1选用
28、较计算值稍大的标称直径。(2) 转速的选择 (5-2)用最优单位转速，。水头H=Hav。表5-4 混流式水轮机模型转轮主要参数表转轮型号推荐使用水头范围(m)模型转轮导叶相对高度b0/D1最优工况限制工况试验水头H/m直径D1(mm)叶片数Z1单位转速n10(r/min)单位流量Q1(L/s)效率/%空蚀系数比转速ns单位流量Q1(L/s)效率/%空蚀系数HL310300.305390150.39188.3122089.6355140082.60.36*HL2601035385150.37872.5118089.4286137082.80.28HL24025454.0460140.36572.
29、0110092.00.2275124090.40.20HL23035650.305404150.31571.091390.7247111085.20.17*HL22050854.0460140.2570.0100091.00.115255115089.00.133HL200901253.0460140.2068.080090.70.08821095089.40.088HL180901254.0460140.2067.072092.00.07520786089.50.083HL1601101504.0460170.22467.058091.00.05718767089.00.065注：带“*”表
30、示装置空蚀系数Z；表5-5 反击式水轮机转轮标称直径系列 单位:cm253035(40)42506071(80)841001201401601802002252502753003303804104505005506006507007508008509009501000计算出的水轮机转速n也必须与相近的发电机同步转速(表5-6)匹配，若n的计算值介于两个同步转速之间，则应进行方案比较后确定。一般来说，在保证水轮机处于高效率区工作的前提下，应选用较大的同步转速，以使机组具有较小的尺寸和重量。表5-6 磁极对数P与同步转速n关系表P3456789101214n(r.min-1)10007506005
31、00428.6375333.3300250214.3P16182022242628303234n(r.min-1)187.5166.7150136.4125115.4107.110093.888.2P3638404244464850n(r.min-1)83.3797571.468.265.262.560(3) 工作范围的验算求出水轮机的参数D1、n后，在模型综合特性曲线上绘出水轮机的相似工作范围，检验是否包括了高效率区，以验证D1、n的合理性。方法：根据Nr、D1、Hr求出Q1max，由Hmax、Hmin、D1、n求出：n1min和n1max，在综合特性曲线上以Q1max、n1min和n1ma
32、x作直线，此范围即为水轮机的相似工作范围。(4) 计算允许吸出高度HS，并确定水电站的安装高程ZA计算公式 (5-3)式中 电站所在地的海拔高程；k 空蚀系数修正系数，一般取1.11.35； 水轮机模型空蚀系数；Hr设计水头。5.3.3.3 选择蜗壳型式、包角、进口尺寸，并绘制蜗壳单线图由于本电站水头较高，因此建议采用钢蜗壳。蜗壳的包角可用345。蜗壳的水力计算见水力机械教材11-13。5.3.3.4 选择尾水管的型式及尺寸尾水管可采用标准弯肘型尾水管，其轮廓尺寸确定见水力机械教材11-13。蜗壳和尾水管在选定型式并确定尺寸以后，要求画出其单线图。5.3.3.5 选择相应发电机型号、尺寸，调速
33、器及油压装置水轮发电机、调速器和油压装置的型号和尺寸，可以由本电站的单机容量、额定转速等套用已建成的类似电站所使用的设备。可参考附表11附表13。5.3.4 厂区枢纽及电站厂房的布置设计厂房设计包括厂区枢纽的布置、主厂房尺寸的确定、厂房内设备的布置、起重机的选择、厂房的结构布置、副厂房布置等。5.3.4.1 主厂房的长度主厂房的长度L=机组段长度L0机组数+装配场长度+边机组段加长L。本电站属于中低水头水电站，其机组段长度一般根据下部块体结构的最小尺寸确定。下部块体结构的主要部件是蜗壳，蜗壳平面尺寸确定后，L0=蜗壳平面尺寸+蜗壳外的混凝土结构厚度，一般取0.81.0m，边机组段一般取1.03
34、.0m。某些情况下，下部块体结构的尺寸取决于尾水管的平面尺寸。装配场长度由装配场的面积确定，而其面积要能够满足对一台机组进行解体大修的要求，即能够在装配场内放下发电机转子、发电机上机架、水轮机顶盖和水轮机转轮四大件，并且在各部件之间留出12m的通道。其中发电机转子一般带轴吊运到装配场，装配场楼板相应位置要留出直径比大轴法兰稍大的孔(平时覆以盖板)，大轴穿过后支承在特别设置的大轴承台上(也称为转子检修墩)，承台顶端预埋底角螺栓，待大轴法兰套入后，用螺母固定。边机组段加长一般可取为L=1.0D1。5.3.4.2 主厂房的宽度主厂房的宽度应由发电机层、水轮机层和蜗壳层三层的布置要求来共同决定。(1)
35、 发电机层中，首先决定吊运转子(带轴)的方式，是由上游侧还是下游侧吊运。若由下游侧吊运，则厂房下游侧宽度主要由吊运之转子宽度决定。若从上游侧吊运，则上游侧较宽。此外，发电机层交通应畅通无阻。一般主要通道宽23m，次要通道宽12m。在机旁盘前还应留有1m宽的工作场地，盘后应有0.81m宽的检修场地，以便于运行人员操作。(2) 水轮机层中，一般上下游侧分别布置水轮机辅助设备(即油水气管路等)和发电机辅助设备(电流电压互感器、电缆等)。以这些设备放下后，不影响水轮机层交通来确定水轮机层的宽度。(3) 蜗壳层一般由设置的检查廊道、进人孔等确定宽度。蜗壳和尾水管进人孔的交通要通畅，集水井水泵房设置应有足
36、够的位置，以此确定蜗壳层平面宽度。一般由厂房机组中心线为基准，分别确定各层上游侧和下游侧所需宽度，再分别找出各层上下游侧的最大值Bu和Bd，则主厂房宽度为Bu+Bd。(4) 当宽度基本确定后，最后要根据吊车标准宽度Lk验证，宽度必须满足吊车的要求。5.3.4.3 主厂房的高度首先定出各层的高程，才能确定主厂房的高度。(1) 安装高程：安=W+Hs+b0/2 其中 W电站运行时出现的最低下游水位，其确定方法见本书第6章表6-6； Hs吸出高度； b0导叶高度。(2) 尾水管底板高程： 尾=安- b0/2-H尾其中 H尾尾水管的高度。(3) 开挖高程：挖=尾-混凝土底板厚度(约12m)。(4) 水
37、轮机层地板高程：水=安+ b0/2+蜗壳顶部混凝土厚度(约1m)。(5) 发电机层地板高程：发=水+进人孔高度(约2m)+混凝土结构厚度(约1m)+定子外壳高度。但发还应该满足以下几个要求：(i) 水轮机层的高度不小于3.5m，否则难以布置出线、管道和各种设备；(ii) 发电机层楼板最好与装配场在同一高程上；(iii) 发电机层楼板最好高于下游最高洪水位，以便于对外交通和防潮、通风。(6) 吊车轨顶高程：取决于最大部件的吊运方式和尺寸。最大部件一般为发电机转子带轴或水轮机转轮带轴。吊=发+最大部件高度+高度方向的安全距离。(7) 厂房天花板及屋顶高程：天=吊+吊车尺寸+0.2m顶=天+屋顶大梁
38、高度+屋面板厚度主厂房的高度=顶-挖5.3.4.4 主厂房布置的构造要求(1) 厂房内的交通主厂房各层之间和每一层内都有交通要求。各层之间的主要楼梯一般宽度为1.52.0m，坡度一般为25。次要楼梯较窄，有的部位可用爬梯。厂房内每层的交通要求不尽相同，以发电机层的交通最为重要，参见“主厂房的宽度”。(2) 厂房应注意采光、通风、取暖、防潮、防火等。(3) 主厂房的分缝和止水主厂房中的缝有两种，一种为施工缝，另一种为温度沉陷缝，其中施工缝可不作为设计内容。温度沉陷缝一般直通到底，每隔20m左右或一个机组段分一条。如果厂房建在软基上，分缝距离一般在40m以上或两个机组段分一条。缝的宽度一般为0.5
39、2cm，软基上的厂房一般为35cm。因为温度沉陷缝有一定的宽度，为了防止水通过分缝进入厂房，需要在缝中设置止水，一般为橡胶止水或铜片止水，其设置方法和构造与坝的止水相同。5.3.4.5 副厂房的布置设计为了保证机组正常运行，在主厂房近旁布置的各种辅助机电设备、控制、试验、管理和运行人员工作和生活的房间，称为副厂房。对于本电站，副厂房可以设在主厂房靠对外交通的一端。副厂房的面积要求见表5-7。表5-7 副厂房房间及参考面积副 厂 房 名 称参 考 面 积 ( m2 )30200MW以下水电站200MW以上水电站A.直接生产副厂房中央控制室按实际需要确定90130继电保护盘室按实际需要确定8012
40、0电缆室按实际需要确定90130厂用动力盘室按实际需要确定按实际需要确定蓄电池室40504050酸室10151015蓄电池的通风机室15201520充电机室1520按实际需要确定直流盘室按实际需要确定20载波电话室20403050厂用变压器室按实际需要确定按实际需要确定B.检修试验副厂房继电保护试验室30404050精密仪器试验室25303035测量表计试验室30353540高压试验室20303040电工修理间30储存室10151520机械修理间40606000工具间1520起吊设备仓库10202025油化验室10201020C.间接生产副厂房交接班室20252025运行分场15202025检
41、修分场15202025总工程师室15201520会议室15201520生活间(厕所、盥洗室)101510155.3.4.6 桥吊选择桥吊的选择主要是确定其起重量和桥吊跨度。桥吊的最大起重量取决于所吊运的最重部件，一般为发电机转子，悬式发电机的转子需带轴吊运，伞式发电机的转子可带轴吊运，也可不带轴。对于低水头电站，最重部件可能是带轴或不带轴的水轮机转轮。少数情况下，桥吊的起重量决定于主变压器(主变需要在厂内检修)。桥吊跨度是指桥吊大梁两端轮子的中心距。选择桥吊跨度时应综合考虑下列因素：(1) 桥吊跨度要与主厂房下部块体结构的尺寸相适应，使主厂房构架直接座落在下部块体结构的一期混凝土上。(2) 满足发电机层及装配场布置要求，使主厂房内主要机电设备均在主副钩工作范围之内，以便安装和检修。(3) 尽量选用起重机制造厂家所规定的标准跨度。桥式吊车的吊运方式应尽可能减小厂房的高度和宽度，并同时满足机组正常运行和检修的要求。起吊部件和吊车的主钩由吊索或吊具系在一起。在吊运过程中，起吊部件和其他设备及墙壁之间应留有一定的安全距离。当采用刚性吊具时，垂直方向的安全距离为0.3m0.5m，水平方向安