反应釜课程设计(共33页).doc

《反应釜课程设计(共33页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《反应釜课程设计(共33页).doc（33页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。

1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录反应釜设计的有关内容3第一章 反应釜釜体的设计1.1 釜体DN 、PN的确定41.2 釜体筒体壁厚的设计 41.3 釜体封头的设计 4 1.4筒体长度H的设计51.5外压筒体壁厚的设计61.6外压封头壁厚的设计7第二章 反应釜夹套的设计2.1夹套DN的确定、PN的确定92.2夹套筒体壁厚的设计92.3夹套封头的设计92.4传热面积的校核 11第三章 反应釜釜体及夹套的压力试验3.1釜体的水压试验 123.2釜体的气压试验 123.3夹套的液压试验 13第四章 反应釜附件的选型及尺寸设计4.1釜体法兰联接结构的设计 154.2工艺接管的设计 164.3管法兰尺寸的

2、设计 174.4垫片尺寸及材质 184.5固体物料进口的设计 194.6 视镜的选型204.7 支座的选型及设计21第五章 搅拌装置的选型与尺寸设计5.1 搅拌轴直径的初步计算235.2 搅拌轴临界转速校核计算235.3联轴器的型式及尺寸的设计235.4搅拌桨尺寸的设计255.5搅拌轴的结构及尺寸的设计25第六章 传动装置的选型与设计6.1电动机的选型276.2减速机的选型276.3机架的设计286.4底座的设计286.5反应釜的轴封装置设计28第七章 焊缝结构的设计7.1釜体上的主要焊缝结构307.2夹套上的焊缝结构的设计31第八章 固体物料进口的开孔及补强计算8.1封头开人孔后被削弱的金属

3、面积A的计算328.2有效补强区内起补强作用金属面积的计算328.3 接管起补强作用金属面积的计算338.4 焊缝起补强作用金属面积的计算338.5判断是否需要补强的依据 33第九章 反应釜的装配图及部件图9.1 反应釜的装配图339.1 搅拌轴的部件图33鸣谢 34参考文献 35附图1附图2反应釜设计的有关内容一、设计条件及设计内容分析由设计条件单可知，设计的反应釜体积为1.2、操作体积为0.96；搅拌装置配制的电机功率为2.2、搅拌轴的转速为85、搅拌桨的形式为桨式；加热的方式为用夹套内的水进行电加热；装置上设有7个工艺接管、2个视镜、4个耳式支座、8个电加热器套管、1个固体物料进口、2个

4、测控接管。反应釜设计的内容主要有：（1）釜体的强度、刚度、稳定性计算和结构设计；（2）夹套的的强度、刚度计算和结构设计；（3）设计釜体的法兰联接结构、选择接管、管法兰；（4）人孔的选型及补强计算；（5）支座选型及验算；（6）视镜的选型；（7）焊缝的结构与尺寸设计；（8）电机、减速器的选型；（9）搅拌轴及框式搅拌桨的尺寸设计；（10）选择联轴器；（11）设计机架结构及尺寸；（12）设计底盖结构及尺寸；（13）选择轴封形式；（14）绘总装配图及搅拌轴零件图等。 第一章 反应釜釜体的设计1.1 釜体 、的确定1.1.1 釜体的确定将釜体视为筒体，取L/D=1.1由V=(/4)，L=1.1则，圆整由3

5、14页表16-1查得釜体的1.1.2釜体PN的确定因操作压力0.5，故：0.61.2 釜体筒体壁厚的设计1.2.1设计参数的确定设计压力：（1.051.1），取1.1=1.10.5=0.55MPa；液体静压：； =5，可以忽略；计算压力： = = 0.55；设计温度： 55 ；焊缝系数： 1.0（双面对接焊，100%无损探伤）；许用应力：根据材料0Cr18Ni10Ti、设计温度55，由文献1286页表14- 4知137；钢板负偏差：0.25（GB6654-96）腐蚀裕量：1.0（双面腐蚀）。1.2.2 筒体壁厚的设计由公式 得：考虑，则=+=3.66，圆整刚度校核：不锈钢的考虑筒体的加工壁厚不

6、小于5mm，故筒体的壁厚取1.3 釜体封头的设计1.3.1 封头的选型 由文献316页表16-3选釜体的封头选标准椭球型，代号EHA、标准JB/T47462002。1.3.2 设计参数的确定 1.1=0.55； = = 1.10.5； 1.0（整板冲压）；0.25（GB6654-96）； 1.0。1.3.3 封头的壁厚的设计 由公式 得： 考虑 ，圆整得根据规定，取封头壁厚与筒体壁厚一致1.3.4封头的直边尺寸、体积及重量的确定根据，由文献1318页表16- 5知：直边高度： 25 体积： 0.2545深度： 325 内表面积A： 1.6552 质 量m: 63.5kg1.4 筒体长度的设计1

7、.4.1筒体长度H的设计 ， =0. 836圆整得: H =840 1.4.2釜体长径比的复核 = ；在1.01.3之间，满足要求。1.5 外压筒体壁厚的设计1.5.1设计外压的确定 由设计条件单可知，夹套内介质的压力为常压，取设计外压=0.1。 1.5.2试差法设计筒体的壁厚设筒体的壁厚5，则：=5-1.25 = 3.75，=1210， 由得：=1.171210= 25430.11筒体的计算长度 =+=840+（325-25）/3+25 = 965（） =96525430.11 ，该筒体为短圆筒。圆筒的临界压力为：= 0.33（）由、=3得：0.33/3 =0.11（）因为0. 1 = 0.

8、11， 所以假设5满足稳定性要求。故筒体的壁厚5。1.5.3 图算法设计筒体的壁厚设筒体的壁厚5，则：=5-1.25 = 3.75，=1210，。筒体的计算长度： = +=840+300/3+25 = 965（）=0.7975在文献2中图5- 5的坐标上找到0.7975的值，由该点做水平线与对应的线相交，沿此点再做竖直线与横坐标相交，交点的对应值为：0.00013。由文献2中选取图5-12，在水平坐标中找到=1.310-4点，由该点做竖直线与对应的材料温度线相交，沿此点再做水平线与右方的纵坐标相交，得到系数的值为：37、=1.93105。根据=得： =0.12（）因为0.1 0.12，所以假设

9、5合理，取封头的壁厚5。1.6 外压封头壁厚的设计1.6.1 设计外压的确定 封头的设计外压与筒体相同，即设计外压=0.1。1.6.2 封头壁厚的计算设封头的壁厚=5，则: = 5-1.25 = 3.75（），对于标准椭球形封头=0.9，0.91200=1080（）， =1080/3.75 = 288计算系数：= 4.34010-4由文献1中图15- 7中选取，在水平坐标中找到=4.34010-4点，由该点做竖直线与对应的材料温度线相交，沿此点再做水平线与右方的纵坐标相交，得到系数的值为值为：53、=1.900105根据=得： =0.198（）因为0.1 0.198，所以假设5偏大，考虑到与筒

10、体的焊接，取封头的壁厚与筒体一致，故取5。由在文献1318中表16-5 釜体封头的结构如图1-1，封头质量：63.5（）图1-1 釜体封头的结构与尺寸第二章 反应釜夹套的设计2.1 夹套的、的确定2.1.1夹套的确定 由夹套的筒体内径与釜体筒体内径之间的关系可知：1200+100=1300（） 考虑到1300一般不在取值范围，故取=1400mm2.1.2 夹套的确定由设备设计条件单知，夹套内介质的工作压力为常压，取0.252.2 夹套筒体的设计 2.2.1 夹套筒体壁厚的设计因为为常压0.3，所以需要根据刚度条件设计筒体的最小壁厚。 14003800，取min2 /1000且不小于3 另加，

11、min3+1=4（），圆整=5。对于碳钢制造的筒体壁厚取6。 2.2.2 夹套筒体长度的初步设计 =0.45841m=458.41mm 圆整后 =460mm2.3 夹套封头的设计 2.3.1 封头的选型夹套的下封头选标准椭球型，内径与筒体相同（1400）。代号EHA，标准JB/T47462002。夹套的上封头选带折边锥形封头，且半锥角。 2.3.2 椭球形封头壁厚的设计因为为常压0.3，所以需要根据刚度条件设计封头的最小壁厚。 14003800，取min2/1000且不小于3 另加， min3+1=4（）对于碳钢制造的封头壁厚取6。 2.3.3椭球形封头结构尺寸的确定由文献1318页表165。

12、见表2-1表2-1 封头尺寸直边高度深度容积质 量253750.3977102.9封头的下部结构如图2-1。由设备设计条件单知：下料口的80，封头下部结构的主要结构尺寸100。2.3.4带折边锥形封头壁厚的设计考虑到封头的大端与夹套筒体对焊，小端与釜体筒体角焊，因此取封头的壁厚与夹套筒体的壁厚一致，即6。结构及尺寸如图2-2。 图 2-1 下封头的结构 图 2-2 上封头的结构2.3.5 封头结构的设计公称直径DN/mm总深度H/mm内表面积A/m2容积V/m312004002.55680.8602.3.6 带折边锥形封头壁厚的设计 由于封头过渡部分与锥体部分受力情况不同，分两部分计算 过渡部

13、分： K=0.68 f=0.554 ，选型为CHA。 锥体部分： 故：mm 圆整2.4 传热面积的校核 =1200mm釜体下封头的内表面积 = 1.6552=1200mm筒体（1高）的内表面积= 4.772夹套包围筒体的表面积= = 4.770.836=3.9878（2）+=1.6552 + 3.9878=5.6429 由于釜内进行的反应是放热反应，产生的热量不仅能够维持反应的不断进行，且会引起釜内温度升高。为防止釜内温度过高，在釜体的上方设置了冷凝器进行换热，因此不需要进行传热面积的校核。如果釜内进行的反应是吸热反应，则需进行传热面积的校核，即：将+ = 5.6429 2与工艺需要的传热面积

14、进行比较。若+，则不需要在釜内另设置蛇管；反之则需要蛇管。第三章 反应釜釜体及夹套的压力试验3.1釜体的水压试验3.1.1水压试验压力的确定 水压试验的压力：且不小于(+0.1) ，查.0 ，（+0.1）= 0.65 ， 取=0.6883.1.2液压试验的强度校核 由 得： 0.9 =0.92031.0=182.7（）由110.4 0.9 =182.7 故液压强度足够3.1.3压力表的量程、水温及水中浓度的要求 压力表的最大量程： =2=20.688=1.38 或1.5PT 4PT 即1.03MPa 2.75 水温15 水中浓度253.1.4水压试验的操作过程操作过程：在保持釜体表面干燥的条件

15、下，首先用水将釜体内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.688，保压不低于30，然后将压力缓慢降至0.55，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将釜体内的水排净，用压缩空气吹干釜体。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。水压试验合格后再做气压试验。3.2釜体的气压试验3.2.1气压试验压力的确定 气压试验的压力： =1.151.10.51.0=0.6325（）取=0.633.2.2气压试验的强度校核 由得： = 101.12（） 101.120.8 =0.82351.0=159.8（） 气压强度足够3.2.3气压试验的操作过程做气压试验时，将

16、压缩空气的压力缓慢将升至0.06，保持5min并进行初检。合格后继续升压至0.315，其后按每级的0.063级差，逐级升至试验压力0.63，保持10，然后再降至0.548，保压足够长时间同时进行检查，如有泄露，修补后再按上述规定重新进行试验。釜体试压合格后，再焊上夹套进行压力试验。3.3夹套的液压试验3.3.1液压试验压力的确定 液压试验的压力：且不小于(+0.1) ，查=1.0 =1.251.10.11.0=0.1375，(+0.1)= 0.21(+0.1)， 取=0.213.3.2液压试验的强度校核 由 得： = 26.63（） 26.63 0.9 =0.92351.0=211.5（） 液

17、压强度足够3.3.3压力表的量程、水温的要求 压力表的量程： = 2=20.21=0.42或1.5PT 4PT 即 0.315MPa 0.84MPa水温5。3.3.4液压试验的操作过程 在保持夹套表面干燥的条件下，首先用水将夹套内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.21，保压不低于30min，然后将压力缓慢降至0.168，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将夹套内的水排净，用压缩空气吹干。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。 第四章 反应釜附件的选型及尺寸设计4.1釜体法兰联接结构的设计设计内容包括：法兰的设计、密封面形式的选型、垫片设计

18、、螺栓和螺母的设计。4.1.1法兰的设计 (1)根据1200mm、0.6，由文献1327页表16-9确定法兰的类型为甲型平焊法兰。标记：法兰FF1200-0.6 JB/T4701材料：0Cr18Ni10Ti（2）法兰的结构和主要尺寸如图41 如表41图41 甲型平焊法兰表 41 法兰结构尺寸公称直径DN/ 法兰/螺栓规格数量1200133012901255124112385823M20484.1.2密封面形式的选型根据0.61.6、介质温度55和介质的性质，由文献1331页表1614 知密封面形式为光滑面。4.1.3垫片的设计 由文献【1】表331页16-14得垫片选用耐油橡胶石棉垫片，材料为

19、耐油橡胶石棉板（GB/T539），结构及尺寸见图42 和。尺寸见表4-2 图4-2 垫片的结构表4-2 垫片的尺寸4.1.4螺栓、螺母和垫圈的尺寸规格 本设计选用六角头螺栓（C级、GB/T5780-2000）、型六角螺母（C级、GB/T41-2000） 平垫圈（100HV、GB/T95-2002）螺栓长度的计算： 螺栓的长度由法兰的厚度（）、垫片的厚度（）、螺母的厚度（）、垫圈厚度（）、螺栓伸出长度确定。 其中=60、=2、=30、=34、螺栓伸出长度取=0.327.7 螺栓的长度为： =169（）取170 螺栓标记： GB/T5780-2000 螺母标记： GB/T41-2000 垫圈标记：

20、 GB/T95-2002 24-100HV （5）法兰、垫片、螺栓、螺母、垫圈的材料 根据甲型平焊法兰、工作温度=130的条件，由文献3附录8法兰、垫片、螺栓、螺母材料匹配表进行选材，结果如表42所示。表43 法兰、垫片、螺栓、螺母的材料法 兰垫 片螺 栓螺 母垫 圈0Cr18Ni10Ti耐油橡胶石棉3520100HV 4.2工艺接管的设计由GB_T_17395-1998查无缝钢管（1） 水进口、水出口及工艺物料进口接管采用421.0无缝钢管，罐内的接管与夹套内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL40-1.0 RF 20。（2） N2（气）、安全阀进口采用271.0无缝

21、钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL25-1.0 RF 0Cr18Ni10Ti。（3）温度计接口采用210.5无缝钢管，伸入釜体内一定长度。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL20-0.5 RF 0Cr18Ni10Ti。（4）放料口采用763.0无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL80-3.0 RF 0Cr18Ni10Ti。与其配套的是手动下展式铸不锈钢放料阀，标记：放料阀6-100 HG5-11-81-3.（5）加热器套管采用无缝钢管，罐内的接管与下封头内表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法兰

22、：HG20592 法兰 PL80-0.1 RF 20。（6） 固体物料 采用2198.0无缝钢管，罐内的接管与下封头内表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL200-8 RF 20。（7）视镜、冷凝器接口采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL80-4 RF 0Cr18Ni10Ti。 4.3管法兰尺寸的设计工艺接管配用的突面板式平焊管法兰的结构如图。由文献【3】表12-149得并根据、和接管的，由板式平焊管法兰标准（HG20592）确定法兰的尺寸。管法兰的尺寸见表4-3。图43 板式平焊管法兰表4-4 板式平焊管法兰的尺寸（

23、HG20592）接管名称公称直径接管外径连 接 尺 寸法兰厚度密封面法兰内径坡口宽度 厚度安全阀接口N2接口2532100751141014582365工艺物料进口水进口、水出口40451301001441216882505固体物料进口200219320280188162225422268温度计接口2025906511410141442364冷凝器接口视镜1、2电加热器套管放料口80891901501881618882976电加热器套管放料口7089190150184161612428864.4垫片尺寸及材质工艺接管配用的突面板式平焊管法兰的垫片尺寸、材质文献【3】1251页表12-261查如

24、表6-5所示。4.4.1 垫片的结构图4-4 管道法兰用软垫片4.4.2 密封面形式及垫片尺寸表4-5 密封面形式及垫片尺寸接管名称密封面型式垫片尺寸()垫片材质外径内径厚度安全阀接口N2接口RF64342耐油石棉橡胶板工艺物料进口水进口水出口RF85492耐油石棉橡胶板温度计接口RF54272耐油石棉橡胶板冷凝器接口视镜1、2电加热器套管放料口RF132892耐油石棉橡胶板加热器套管RF95772耐油石棉橡胶板4.5固体物料进口的设计 由于釜体的内径，因此不需要在釜体的封头上设置人孔，本设计选用板式平焊法兰物料孔。由文献【3】1208页表12-149和1212表12-151查文献【4】附录九

25、 得其结构如图4-5、尺寸见表4-6、材料见表4-7。 图4-6 带盖平焊法兰进料口结构1-接管；2-螺母；3-螺栓；4-法兰；5-垫片；6-法兰盖；7-手柄；表4-6带盖平焊法兰进料口的尺寸公称压力（）密封面形式公称直径螺栓规格数量0.6突面2002738390350201219084261820表4-7 物料进口0.6200的明细表件号名称数量材料1接管10Cr18Ni10Ti2螺母8253螺栓8354法兰11Cr18Ni9Ti5垫片1耐油石棉橡胶板6法兰盖11Cr18Ni9Ti7手柄2Q235-A4. 6视镜的选型由于釜内介质压力较低（0.5）且考虑，本设计选用两个=80的带颈视镜。其结

26、构见图4-6。 由文献【5】 4-159页表4-5-7确定视镜的规定标记、标准图号、视镜的尺寸及材料。标 记：视镜0.6，80标准图号：HG502-1986-8。图4-6 视镜的结构型式表4-7 视镜的尺寸视镜玻璃双头螺柱数量直径801601303624861331408M12表4-8 视镜的材料件号名称数量材料件号名称数量材料1视镜玻璃1硼硅玻璃(SJ-6)4压紧环1Q235-A2衬 垫2石棉橡胶板5双头螺柱8Q235-A3接 缘11Cr18Ni9Ti6螺母16Q235-A4.7支座的选型及设计4.7.1支座的选型及尺寸的初步设计： 由于设备外部设置有80的保温层，文献 342页表16-23

27、所以选耳式B型支座，支座数量为4个 反应釜总质量的估算：+式中：釜体的质量（）；夹套的质量（）；搅拌装置的质量（）附件的质量（）；保温层的的质量（） 物料总质量的估算：式中：釜体介质的质量（）；夹套内导热油的质量（） 反应釜的总质量估算为1800，物料的质量为1200（以水装满釜体计算），夹套的质量 和水1500装置的总质量：=4500（） 每个支座承受的重量约为：45009.81/222（） 根据由文献1表16-23初选B型耳式支座，支座号为3。标记： JB/T4725-92 耳座B3 材料：Q235-AF系列参数尺寸如表616。表616 B型耳式支座的尺寸底板筋板垫板地脚螺栓支座重量规格2

28、001601051050205125825020083030248.34.7.2支座载荷的校核计算耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算：式中D=1533.2，9.81，=5300，=4，=0，将已知值代入得 因为Q=30KN，所以选用的耳式支座满足要求。第五章 搅拌装置的选型与尺寸设计5.1搅拌轴直径的初步计算5.11搅拌轴直径的设计 电机的功率2.2 ，搅拌轴的转速85，文献1235表11-1取用材料为1Cr18Ni9Ti ， 40，剪切弹性模量8.1104，许用单位扭转角1/m。 由得：=（） 利用截面法得：=（）由 得：= 搅拌轴为实心轴，则：= 31.38mm 取40mm（2）搅拌轴刚

29、度的校核 由得： =0.17（） 因为最大单位扭转角max0.17 1 所以圆轴的刚度足够。考虑到搅拌轴与联轴器配合，40可能需要进一步调整。5.2搅拌抽临界转速校核计算由于反应釜的搅拌轴转速=85200，故不作临界转速校核计算。5.3联轴器的型式及尺寸的设计 由于选用摆线针齿行星减速机，所以联轴器的型式选用立式夹壳联轴节（D型）。标记为：40 HG 2157095，结构如图5-1。由文献【6】656页表4-2-7分别确定联轴节的尺寸和零件及材料，尺寸如表5-1，零件及材料如表5-2。由于联轴节轴孔直径=40，因此搅拌轴的直径调整至50。5-1 立式夹壳联轴节1-夹壳；2-悬吊环；3-垫圈；4

30、-螺母；5-螺栓 表5-1 夹壳联轴节的尺寸轴孔直径50螺栓数量规格118483576162207156M12804558516120.60.4表5-2 夹壳联轴节的零件及材料件号名 称材 料件 号名 称材 料1左、右夹壳ZG-1Cr18Ni9Ti(GB2100)4螺 母0Cr18Ni9Ti(GB/T 6170)2吊 环0Cr18Ni9Ti(GB4385)5螺 栓A2-70(GB/T 5782)3垫 圈A-140(GB/T97.2)5.4搅拌桨尺寸的设计图5-2 平直型桨式搅拌桨结构搅拌桨主要参数DB14001104-M20M1618014140hhbt许用扭矩M参考质量G1705028116

31、.43802525.5搅拌轴的结构及尺寸的设计5.5.1搅拌轴长度的设计搅拌轴的长度近似由釜外长度、釜内未浸入液体的长度、浸入液体的长度 三部分构成。即：=+其中=（机架高；减速机输出轴长度）=500-79=421（）=+（釜体筒体的长度；封头深度；液体的装填高度）液体装填高度的确定：釜体筒体的装填高度式中操作容积（）；釜体封头容积（）；筒体的内径（）=0.624液体的总装填高度=624+25+300=949（）=840+（25+300）-848.8=216（）浸入液体搅拌轴的长度的确定： 搅拌桨的搅拌效果和搅拌效率与其在釜体的位置和液柱高度有关。搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：（见文献4215

32、） 当时为最佳装填高度；当时，需要设置两层搅拌桨。 由于=949=1400，本设计选用一个搅拌桨。搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：S=2Hi/3=2*948.8/3=632.67（）故浸入液体的长度：=632.67（）搅拌轴搅拌轴的长度为：=421+216+632.67=1269.7（）取=1270（）5.5.2搅拌轴的结构由于搅拌轴的长度较大，考虑加工的方便，将搅拌轴设计成两部分。与减速机相联的搅拌轴轴长为：=+式中搅拌轴深入釜内的长度，时取350=500-79+350=771（）取 =770搅拌轴下部分的轴长为：=1270-770=500（）搅拌轴上、下两部分的结构及尺寸见附图2、3。 第六

33、章 传动装置的选型和尺寸计算6.1电动机的选型由于反应釜里的物料具有易燃性和一定的腐蚀性，故选用隔爆型三相异步电机（防爆标志）。根据电机的功率2.2、搅拌轴转速85，由文献 16-52页表16-1-28选用的电机型号为：Y90kw电动机。6.2减速器的选型6.2.1 减速器的选型根据电机的功率2.2、搅拌轴的转速85、传动比为1500/ 8517.65选用直联摆线针轮减速机（JB/T2982-1994），标记ZWD44A17。由文献【6】1218页表9-2-35确定其安装尺寸，直联摆线针轮减速机的外形见图6-1、安装尺寸如表6-1。6.2.2 减速机的外形安装尺寸图6-1 直连摆线针轮减速机表

34、61 减速机的外形安装尺寸L1DD2132463415796-124526040D3D4D11123020048.51422246161 6.3机架的设计由于反应釜传来的轴向力不大，减速机输出轴使用了带短节的夹壳联轴节，且反应釜使用不带内置轴承的机械密封，故选用WJ型单支点机架（HG2156695）。由搅拌轴的直径50mm可知，机架的公称直径250。结构如图62所示。图62 WJ型无支点机架6.4底座的设计对于不锈钢设备，本设计如下底座的结构，其上部与机架的输出端接口和轴封装置采用可拆相联，下部伸入釜内，结构与尺寸如图6-3所示。图6-3 底座的结构6.5反应釜的轴封装置设计6.5.1 反应釜

35、的轴封装置的选型反应釜中应用的轴封结构主要有两大类，填料箱密封和机械密封。考虑到釜内的物料具有易燃性和一定的腐蚀性，因此选用机械密封。根据0.5、55、。由文献【6】855页表6-3-37选用d型（双端面小弹簧UB型）釜用机械密封，其结构如图6-4、主要尺寸如表62所示。6.5.2 轴封装置的结构及尺寸图6-4 釜用206型机械密封结构表62 釜用机械密封的主要尺寸（）轴径螺柱502452101751804.528142001903158-18M16第七章 焊缝结构的设计7.1、釜体上的主要焊缝结构釜体上的主要焊缝结构及尺寸如图 （a）筒体的纵向焊缝 （b）筒体与下封头的环向焊缝 （c）固体物

36、料进口接管与封头的焊缝 （d）进料管与封头的焊缝 （e）冷却器接管与封头的焊缝 （f）温度计接管与封头的焊缝（h）出料口接管与封头的焊缝7.2、夹套上的焊缝结构的设计夹套上的焊缝结构及尺寸如图10-58。 （a）筒体的纵向焊缝 （b）筒体与封头的横向焊缝 （c）导热油进口接管与筒体的焊缝 （e）导热油出口接管与筒体的焊缝（f）釜体与夹套的焊缝第八章 固体物料进口的开孔及补强计算8. 1封头开人孔后被削弱的金属面积的计算由于人孔的开孔直径较大，因此需要进行补强计算，本设计采用等面积补强的设计方法。 釜体上封头开人孔后被削弱的金属面积为： 式中：=273+16+21.25=254.5（） =2.41（）=1=254.52.41=613.6