工业机械手的设计说明书(共21页).doc

《工业机械手的设计说明书(共21页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《工业机械手的设计说明书(共21页).doc（21页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。

1、精选优质文档-倾情为你奉上机械系统设计课程设计说明书设计题目：工业机械手设计学院：机电工程学院班级：机械092班姓名：学号：第四章 手臂的设计4.1手臂伸缩的设计计算 手臂是机械手的主要执行部件。它的作用是支撑腕部和手部，并带动它们在空间运动。臂部运动的目的，一般是把手部送达空间运动范围内的任意点上，从臂部的受力情况看，它在工作中即直接承受着腕部、手部和工件的动、静载荷，而且自身运动又较多，故受力较复杂。机械手的精度最终集中在反映在手部的位置精度上。多义性在选择合适的导向装置和定位方式就显得尤其重要了。 1. 伸缩液压缸的设计计算 1.1 求水平伸缩直线运动液压缸的驱动力 根据液压缸运动时所需

2、克服的摩擦、回油背压及惯性等几个方面的限力，来确定液压缸所需的驱动力。手臂的伸缩速度为300mm/s行程L=400mm 抓重100N 液压缸活塞的驱动力的计算 式中 一一摩擦阻力。手臂运动时，为运动件表面间的摩擦阻力。若是导向装置，则为活塞和缸壁等处的摩擦阻力。 一一密封装置处的康擦阻力; 一一液压缸回油腔低压油掖所造成的阻力; 一一起动或制动时，活塞杆所受平均惯性力。 、的计算如下。 4.1.1. 的计算不同的配置和不同的导向截面形状，其摩擦阻力不同，要根据具体情况进行估算。 图4-15为双导向杆导向，其导向杆截面形状为圆柱面，导向杆对称配置在伸缩缸的两侧，启动时，导向装置的摩擦阻力较大，计

3、算如下: 由于导向杆对称配置，两导向杆受力均衡，可按一个导向杆计算。 得 式中参与运动的零部件所受的总重力(含工件重),估算=(100+700)N=800N L手臂参与运动的零部件的总重量的重心到导向支承前端的距离(m),L=100mm a导向支承的长度,a=150mm; 一一当量摩擦系数，其值与导向支承的截面形状有关。 对子圆柱面: 取=1.5 摩擦系数，对于静摩擦且无润滑时: 钢对青铜: 取=0.10.15 钢对铸铁: 取=0.180.3取=0.1代入已知数据得=280N 4.1.2.的计算 不同的密封圈其摩擦阻力不同，其计算公式如下: (1)“O”形密封圈 当液服缸工作压力小于10Mpa

4、. 活寒杆直径为液压缸直径的一半，活塞与活塞杆处都采用“O”形密封圈时，液压缸密封处的总的摩擦力为:式中 F为驱动力， P工作压力(Pa); P 15d时，一般应进行稳定性校核。稳定性条件可表示为式中临界力（N），可按材料力学有关公式计算。安全系数，=242.2.1.大柔度杆的临界力当时，临界力为=式中为活塞杆的计算柔度（柔度系数） L为活塞杆的计算长度（m），油缸支承情况和活塞杆端部支承情况不同，活塞杆计算长度不同，见表46； i为活塞杆横截面的惯性半径（m）,J为活塞杆截面对中性轴的惯性矩（）E为弹性横量，E=210GPa为长度折算系数，见表46；为特定的柔度值，=，为比例极限。 2.2.

5、2. 中柔度杆 当入2入:时，临界力为 二F式中F活塞杆横截面积（） a、b常数，与材料性质有关，见表4-7;为特定的柔度值，为屈服极限 2.2.3. 短压杆入时，不校核压杆稳定。4.2 臂旋转机构设计手臂回转后液压缸的设计计算(一) 手臂回转时所需的驱动力矩 采用回转液压缸实现手臂回转运动时，其受力情况可化简成图4-20。图4-20 手臂回转运动时的受力图驱动手臂回转的力矩M驱，与手臂起动时所产生的惯性力矩M惯及各密封装置的摩擦阻力矩M摩相平衡。 M驱M惯+M摩+M回 （31）（1）M摩密封装置处的摩擦力矩（Nm） M摩M摩+M摩” 估计取 F=500N ,F”=800N 估计取 回转缸内径

6、D=230mm ,输出轴与动片联接处的直径 d=100mm , 动片宽度b=100mm M摩=FR5000.23252Nm M摩”2F”R28000.232=162Nm 所以， M摩52+162=214Nm(2)M惯手臂起动时的惯性力矩M惯=J0=式中 回转缸动片的角速度变化量（rad/s），在起动过程中=，取=60/s起动过程的时间（s）,取=0.5sJ0手臂回转部件（包括工件）对回转轴线的转动惯量（Nms2）。若手臂回转零件的重心与回转轴的距离为， 则J0=Jc+式中 Jc回转零件对重心轴线的转动惯量Jc=取手臂回转零件质量m=600Kg，回转时手臂长度l=2500mmJc=230Jo=2

7、30+6000.32=280M惯=600Nm M回回转液压缸回油腔的背压反力矩M回=取,M回=680 NmM驱=214+600+680=1480 Nm(二) 驱动力矩的计算 如图4-21所示回转液压缸的进油腔压力油液，作用在动片上的合成液压力矩即驱动力矩M驱M驱=图4-21 回转液压缸计算图(三) 回转缸内径D的计算根据 M驱= M驱M驱=式中 D回转缸内径（m） M驱作用在动片的外载荷力矩 p回转液压缸的工作压力（Pa） d输出轴与动片联接处的直径（m），初步设计时按 选取 b动片宽度（m）为减少动片与输出轴的联接螺钉所受的载荷及动片的悬伸长度，选择动片宽度（即液压缸宽度）时，可选用所以 (

8、四) 缸盖联接螺钉和动片联接螺钉计算1. 缸盖联接螺钉计算 缸盖与回转液压缸的缸体用螺钉联接时，其螺钉的强度计算方法与伸缩液压缸缸盖螺钉强度计算方法相同。2. 动片与输出轴联接螺钉计算 动片与输出轴用螺钉联接的结构见图4-22。联接螺钉一般为偶数，对称地安装，并用两个销钉定位。联接螺钉的作用是：使动片与输出轴的配合面紧密接触不留间隙，当油腔同高压油时，动片受油压作用，产生一个合成液压矩，克服输出轴上所受的外载荷力矩。动片的受力情况如图4-22b所示。依动片所受力矩的平衡条件，有：图4-22 动片与输出轴联接方式及动片受力图于是得 式中 FQ每个螺钉的预紧力（N）Z螺钉数目，Z=6f被联接件配合

9、面间的摩擦系数，钢对钢取f=0.15所以 螺钉的强度条件为常用螺钉材料的屈服极限螺钉材料为45号钢，所以取MPa所以 4.3 机械手手臂升降部分设计4.3.1 臂部的结构设计臂部做升降运动的机构 回转缸置于升降缸之下的机身结构 回转缸置于升降缸之上的机身结构4.3.2 臂部的设计计算通常先进行粗略的估算，或者是采用类比型的结构，根据运动参数初步确定有关结构的尺寸，再进行校核计算，修正设计。如此反复数次，绘出最终的结构。4.3.3 臂部做升降运动的油缸计算1）计算驱动力 （2-1）式中 _摩擦阻力（N），取；_臂部运动的零部件的总重量（包括被抓取工件），单位（N） 。（注：必须加上不自锁的条件）

10、计算结果取驱动力为45000牛，即 ， 。4.4.4确定油缸的结构尺寸（1）油缸内径的计算如图1-1所示，当油进入无杆腔：当油进入有杆腔：油缸的有效面积：所以， （无杆腔） （2-2） （有杆腔）式中 P_活塞的驱动力（N）； P1_油缸的工作压力（MPa）； D_油缸内径（mm）； d_活塞杆直径（mm）； _油缸机械效率 。选择工作压力是很重要的问题。选高了，可减小油缸内径及其它执行机构尺寸，使机械手臂部结构紧凑，但要选较贵的高压油泵和阀；选低了则会使结构厐大，增加自重，不过可以选用较便宜的泵和阀。表4-1给出几组数据可供参考。表1-1作用在活塞上的驱动力P（N）油缸工作压力P1（MPa）

11、5000057根据表1-1在4.5万牛的驱动力下，可以选取油缸工作压力为四兆帕。再由公式2-2可得：通过计算所选择的油缸内径，应尽可能是标准值，油缸内径径系列（GB/T2348-93）如表1-2 。表1-210121620253240506380(90)100(110)125(140)160(180)200(220)250(280)320(360)400注：括号内尺寸尽可能不用。由表1-2可选出油缸内径为125mm 。（2）油缸壁厚的计算中等壁厚（）： （2-3）式中 D_油缸内径（mm）； _计算压力， _油缸材料的许用应力（MPa）； _强度系数 C_附加厚度由公式2-3可计算出油缸外径：

12、由未准油缸外径表1-3，可知C可取17，因此壁厚mm 。表1-3油缸内径4050638090100110125140（150）16018020020#钢5060769510812113314616818019421924545#钢50607695108121133146168180194219245注：缸体为无缝钢管（3）活塞杆的计算活塞杆的尺寸要满足活塞运动和强度的要求。对于杆长大于直径的15倍的活塞杆还必须具有足够的稳定性。 按强度条件决定活塞杆直径d 按直杆拉、压强度计算：式中 P_活塞杆所受的总载荷（N）； _活塞杆材料的许用应力（MPa） 。通过查活塞杆直径系列表1-4，可选出活塞杆

13、的直径为d=25mm表1-4 活塞杆的稳定性校核活塞杆长L=300mm，又，即，所以满足稳定性要求。（4）油缸端盖的联接方式及强度计算端盖联接采用半环联接，便于加工和装拆。缸盖螺纹的计算，由公式2-4可计算出螺钉螺纹内径： （2-4）又因为，所以由公式2-4可得：再从国家标准件系列表1-5中可选出联接螺钉的尺寸为M16 。表1-5螺纹规格臂部升降机构设计手臂是机械手的主要执行部件。它的作用是支撑腕部和手部，并带动它们在空间运动。 臂部运动的目的，一般是把手部送达空间运动范围内的任意点上，从臂部的受力情况看，它在工作中即直接承受着腕部、手部和工件的动、静载荷，而且自身运动又较多，故受力较复杂。

14、机械手的精度最终集中在反映在手部的位置精度上。所以在选择合适的导向装置和定位方式就显得尤其重要了。手臂的伸缩速度为300m/s，行程L=400mm根636E原始数据可做出臂部升降部分的总体结构如总装配图所示。第五章 机械手指液压原理图一、抓取缸液压原理如图所示二、液压系统动作循环及电磁铁动作顺序表电磁铁序号动作循环1234567891011121314臂部伸缩伸出伸出缓冲缩回缩回缓冲+臂部升降上升上升缓冲下降下降缓冲+臂部回转正转正转缓冲反转反转缓冲停止+腕部回转正转正转缓冲反转反转缓冲停止+夹持夹紧松开+原位卸荷+三、机械手总的液压控制图第六章假设上升、下降用三位四通电磁阀，上升Y432(+

15、)、下降Y430(+)；夹紧、放松用二位三通电磁阀，夹紧Y431(+)、放松Y431(-)；右行、左行用三位四通电磁阀，右行Y433(+)、左行Y434(+)。若采用移位指令SFT实现步进式控制，程序大简化。其控制程序的设计编制过程如下：1） 步进工步10步（启动，18，返回原点）分别对应M100M111，共使用了10个单元的移位寄存器。M1001，启动主令信号ST1X4001； M1011 下降主令信号 X4001，到位 LS11 X4011。 M1021 夹紧主令信号 X4011，到位 T450延时3s为1。 M1031 上升主令信号 X4501，到位 LS21 X4021。 M1041

16、右行主令信号 X4021，到位 LS31 X4031。 M1051 下降主令信号 X4031，到位 LS11 X4011。 M1061 放松主令信号 X4511，延时 2s（LS51X4051）。 M1071 上升主令信号 X4051，到位 LS21 X4021。 M1101 左行主令信号 X4021，到位 LS41 X4041。 M1111 原点主令信号 X4041，到位 T452延时 2s 为1。下一次工作，先按复位健 RT1 X5131移位寄存器清0复位， 再按启动健 ST1 X4001M1001 再循环一次。2） 梯形图：3）4） 程序清单：LD X404 ; TA 复位1AND M1

17、11OR X405RST M100 ; 移位寄存器清0LD X403 ; 机械原点LS21？AND X404 LS41？ANI M101ANI M102ANI M103ANI M104 ; 原点条件ANI M105ANI M106ANI M107ANI M110ANI M111OUT M100 ; 满足使M1001起动LD M100AND X400 ; ST1？SFT M100 ;是则使M1D11LD M101 ; 下降AND X401 ; LS11？SFT M100 ; 是则使M1021LD M102 ; 夹紧AND X450 ; 夹紧延时SFT M100 ; 时间到M1031LD M103

18、 ; 上升AND X402 ; LS21?SFT M100 ; 是则使M1041LD M104 ; 右行AND X403 ; LS31？SFT M100 ; 是则使M1051LD M105 ;下降AND X401 ;LS11？SFT M100 ; 是则使M1061LD M106 ; 放松AND T451 ; 延时2sSFT M100 ; 时间到使M1071LD M107 ; 上升AND X402 ;LS21？SFT M100 ; 使M1101LD M110 ; 左行AND X404 ; LS41？SFT M100 ; 使M111=1LD M100 ; 原点显示OUT Y435LD M101OR M105 ; 下降OUT Y430 ;LD M102 ;S M201 ; 夹紧OUT Y431 ;OUT T450 ; 夹紧延时 3sK 3 ;LD M107 ;ANI X405 ; LS51？ 上升OR M103 ;LD M104 ; 右行OUT Y433 ;LD M110 ; 左行OUT Y434 ;LD M106 ;OUT Y451 ; 松开，延时K 2 ;R M210 ; 松开END专心-专注-专业