三跨预应力混凝土等截面连续箱梁桥设计(共89页).docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上三跨预应力混凝土等截面连续箱梁桥设计目 录专心-专注-专业1 工程概况1.1 自然地理概况1.1.1 桥梁建设规模南京市六合区复兴桥工程位于南京市六合区复兴路，复兴路为南北向主干道，南接商城路，北接长江路，跨越滁河，是六合区连接滁河主要通道，道路全长918.571m，主桥宽26m。作为跨滁河上的桥梁，主桥为三跨预应力混凝土等截面连续箱梁桥(32+40+32=104m)；引桥宽26m，南引桥为3跨25m预应力混凝土间支T梁，北引桥为3跨25m预应力混凝土间支T梁；桥头南侧引道长度为379.051m，桥头北侧引道长度为118.72m。主桥部分设计。1.1.2 主要工程材料

2、（1） 混凝土表1.1 混凝土材料结构标号类型主桥现浇T梁，引桥预制T梁C50预应力混凝土主桥现浇桥面板混凝土条平层C50钢筋混凝土引桥现浇桥面板混凝土条平层C40钢筋混凝土主敦己过度敦身，挡块，垫石C40钢筋混凝土桥台盖梁，引桥桥墩盖梁，引桥挡块C30钢筋混凝土护栏，搭坂C30钢筋混凝土引桥桥墩承台，桥台太身，桥墩蹲身C30钢筋混凝土桥墩系梁，桥台承台，桩基C25钢筋混凝土（2） 预应力钢材引桥T梁预应力钢束及主桥T梁纵向预应力钢束均采用按国家标准预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-2003）生产的公称直径15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa,弹性模量E

3、p=1.9510MPa。钢绞线加载至规定的负荷的70%及1000小时的时候，松弛损失不大于2.5%.主桥T梁纵向预应力钢束及引桥T梁钢束锚下张拉控制应力con =0.75fpk=1395MPa；要求钢绞线的供货厂家必须取得ISO9002质量体系认证证书，部级以上产品质量鉴定合格书。（3） 普通钢筋钢筋直径d12mm者采用HRB335钢筋，直径d12mm者采用HRB235钢筋，其规格和技术性能应分别符合GB1499.1-2008和GB14992-2007之规定。（4） 其他钢材型钢及钢板均采用Q2350钢，质量必须符合GB/T 70-2006标准。（5） 支座主桥支座采用GKPZ（II）15.0

4、GD、GKPZ（II）15.0DX、GKPZ（II）15.0SX、GKPZ（II）3.5DX、GKPZ（II）3.5SX型号的盆式橡胶支座，其标准应符合公路桥梁盆式橡胶支座（JT）的规定。引桥采用GYZ450105（CR）、GYZF35087（CR）型号的板式橡胶支座，其支座的技术标准均应符合交通部行业JT/T663-2006之规定。伸缩缝桥台处采用DSO型伸缩逢，主引桥交界过度墩处采用D160型伸缩缝，伸缩缝的材料及其成品的技术要求应符合交通行业标准公路桥梁伸缩装置（JT/T327-2004）的有关规定。（6） 桥面铺装桥面设现浇5cm12cm混凝土调平层与10cm沥青混凝土桥面铺装层，混凝

5、土调平层内设D6冷轧带肋焊接钢筋网。在沥青混凝土桥面平铺装与现浇混凝土调平层间设防水层。1.1.3 气候及水文条件 长江河道江津段，受江津褶曲构造影响，形态上由三个较大的反向连接的弯道组成，近似“几”字，故江津城区河段又称几江河段。在桥址处河面宽120200m，常年洪水位一般为18.0019.00m、汛期最大流量4259m3/s（1981年7月），最高流速4.07m/s，调查的历史最高水位为20.25m（1870年），最低水位为16.8m（1987年）。 复兴大桥桥址处洪水频率及水位由区防洪指挥部提供。大桥的设计洪水位成果如下表所示。表1.2 设计洪水频率及水位表 洪水频率（%）0.33252

6、0流量（m3/s）4616452036542659水位（m）20.319.819.619.4 根据长江三峡水文水资源勘测局提供的对本项目的防洪评价报告，认为本项目的建设对长江江津段的河势、水流形态、防洪等级不会产生明显不利影响，也不会明显抬高水位。该报告对工程河段河道演变进行了分析，采用二维数学模型研究了工程建设对工程河段防洪以及河势的影响。 河演分析表明，工程河段河势主要受两岸地质地貌条件的限制，长期以来，河道平面形态、岸线、滩槽比较稳定，年际冲淤基本平衡。近年来受几江防洪护岸等工程建设影响，河床略有冲刷调整，但整体河势仍基本稳定，因而具有建设复兴大桥的条件。 模型计算表明，本工程修建后引起

7、的水位、流速变化主要在大桥附近局部区域，大桥上游一定范围内的水位略有壅高，流速变化不大，大桥下游局部水位略有下降，流速略有增大。大桥工程建设不会对工程河段行洪和河势带来明显不利影响，对沿江经济设施影响也较小。1.1.4 地层及岩性拟建场区内的地层主要为第四系全新统填筑土(Q4me)、残坡积亚粘土（Q4el+dl）、砂土及卵石土(Q4al)，在左岸斜坡部位有基岩出露地表，基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩、泥岩。现自上而下分述如下：（1）第四系全新统土层（Q4）填筑土(Q4me)：主要分布于建(构)筑物区，由粘性土夹砂、泥岩碎(块)石等组成，在滨江路主要为粘性土夹卵石，碎石粒径主要为3020

8、0mm，局部粒径250500mm；结构稍密中密，稍湿。厚度120m。亚粘土（Q4el+dl）：紫红色，可塑硬塑状，切面稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。厚0.50m5.0m，主要分布在两岸的斜坡部位。砂土(Q4al)：主要分布于长江左岸河漫滩，呈灰褐色，主要为细砂和粉砂，砂粒成份为石英和少量暗色矿物，颗粒级配较差，含少量粘性土。稍湿，结构松散，厚0.503.00m。卵石土(Q4al)：主要分布于长江右岸河漫滩，呈灰色，分选性较差，磨园度较好，呈园次园状，母岩成份为石英岩、花岗岩、灰岩、燧石岩等。卵石含量80%85%，充填物主要为砂土，上部较松散，下部较密实。钻探揭露厚24.2m(借用

9、观音岩大桥S11401钻孔资料)。（2）侏罗系中统沙溪庙组基岩（J2s）场区基岩为泥岩、砂岩。泥岩：紫红色，泥质结构，中厚厚层状构造，局部含砂质较重。在CZK3和S10401钻孔有揭露，揭露厚10.10m（S11401）19.85 m（CZK3）。为场区主要岩层。砂岩：浅灰色灰色，细粒结构，中厚厚层状构造，成份为长石、石英和少量云母，钙泥质胶结。揭露厚3.45 m（CZK3）13.78m（CZK4未揭穿)。基岩强风化带网状风化裂隙发育，岩芯较破碎，呈碎块状、少量扁柱状，岩质较软，岩芯破碎。弱风化带裂隙少，岩芯较完整，呈长柱状、短柱状，岩质较硬。1.1.5 地质构造及特征桥位区位于北碚向斜南东翼

10、，地层单斜产出，产状2806。根据滨江路西侧的建筑工地基坑开挖出的基岩及北岸坡地表测绘，桥梁南岸（江津岸）桥位区主要发育两组裂隙：8574，31085，裂隙间距一般0.85.0m，地面见裂宽一般0.23cm，延伸长度24m，局部充有粉质粘土；北岸（西彭岸）桥位区主要发育两组裂隙：16574，25083，裂隙间距一般0.85.0m，裂宽一般0.23cm，延伸长度13m，局部充有粘土。区内无断层及次级褶皱发育，地质构造相对简单。南引桥墩冲积层：分布于南引桥墩所在的级阶地。阶坡上部以黄色、黄褐色粉土为主，呈可塑状。底部为砂卵石层，卵砾含量50-60，结构稍密。容许承载力=300kPa。南主桥墩冲积层

11、：分布在南岸主桥墩所在的河漫滩，物质成分是砂卵石土，卵石含量60-70。结构中密。容许承载力=500 kPa。表1.3 土体工程地质特征表土体位置成 因密 实 度容许承载力（kPa）南岸引桥墩阶地冲积层稍密300南岸主桥墩河漫滩冲积层中密5001.1.6 岩体工程地质特征主桥墩区出露的岩层以砂质泥岩为主：砂岩呈薄层状或透镜体夹于砂质泥岩中。现对各层的工程地质特征分述如下：砂质泥岩：拟建区均有分布。节理裂隙不发育。中等风化岩层：自然抗压强度4211770 kPa，饱和抗压强度3531080 kPa；微风化岩层：自然抗压强度10102860 kPa，饱和抗压强度6901740 kPa；属软质岩。砂

12、岩：呈薄层状或透镜体分布。节理裂隙不发育。中等风化岩层：自然抗压强度15702430 kPa，饱和抗压强度10301850 kPa；微风化岩层：自然抗压强度27303410 kPa，饱和抗压强度17202510 kPa；属较软岩。表1.4 岩体工程地质特征表位置岩 性风化程度抗压强度（Mpa）抗剪强度变形指标（Mpa）自然饱和粘聚力（Mpa）内摩擦角（）弹性模量变形模量北主桥墩砂质泥岩中等风化10.516.390.5031.921491664微风化12.657.830.5632.627132047砂岩中等风化16.110.60.5031.921491664微风化28.7820.871.0642

13、.648874186南主桥墩砂质泥岩中等风化8.95.50.3131.123012017微风化17.511.40.5632.627132047砂岩中等风化16.110.60.3131.123012017微风化28.320.21.0836.1382429181.2 设计依据（1）设计任务书。1.3 主要设计技术规范与标准设计遵循的主要标准、规范:（1）公路工程技术标准（JTG B01-2003） （2）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）(简称桥规) （3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）(简称公预规) （4）公路路线设计规范（JTG D20-20

14、06） （5）公路桥涵地基与基础技术规范（JTG D63-2007） （6）公路工程抗震设计规范（JTG/T B02-01-2008） （7）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000） （8）交通行业标准公路桥梁板式橡胶支座（JT/T4-2004） （9）公路排水设计规范（JTJ 01897） （10）钢筋机械连接通用技术规程（JGJ 1072010） （11）公路交通安全设施施工技术规范（JTG F712006）1.4 设计标准（1）设计基准期：100年，安全等级：一级（2）公路等级：双向四车道高速公路（3）计算行车速度：100km/h；（4）设计荷栽：公路级，检修道人群荷栽：1.5kN

15、/m2；（5）桥面净空（单幅）： 净宽23.75+3.5=11m， 护栏：20.51m；（6）桥面纵坡：0.0%；（7）桥面横坡：1.5%；（8）设计洪水频率：1/300；（9）通航要求：5级 4082 连续梁桥构造设计2.1 总体设计复兴桥桥跨布置为325m+32m+40m+32m+325m。其中主桥是三跨连续等截面的预应力混凝土箱梁桥，横截面采用单箱单室截面。2.2 主梁设计 （1）主桥箱梁构造 主梁是三跨连续等截面的预应力混凝土箱梁桥，在支点到四分之一跨径处变化箱梁腹板和底板的厚度，采用直线过度的形式。（2）主梁截面尺寸拟定 主桥为变截面箱形梁桥，梁高为2.2m。 主梁截面尺寸如图2.1

16、所示。主桥箱梁跨中截面主桥箱梁支点处截面图2.1主梁截面尺寸图附注：1.上图中尺寸单位为cm。 2.上图只示出了主桥跨中截面（直线起点截面）和支点处截面（直线终点截面）的两个典型截面，其余中间段截面详见主梁一般构造图。2.3 主要材料及基本数据（1） 主要材料 a混凝土：主梁用C50号混凝土，墩身、承台采用C30混凝土，基桩采用C25。b预应力钢绞线：采用公预规（JTG D62-2004）中的j15.2钢绞线，公称面积，标准强度，弹性模量。c普通钢筋：R235、HRB335钢筋标准应符合GB 13013-1991和GB 1499-1998的规定。凡钢筋直径大于等于12mm者，均采用HRB335

17、热轧带肋钢；凡钢筋直径小于12mm者，采用R235钢，钢板应符合GB 700-88规定的Q235钢板。d锚具：预应力锚具采用符合国际后张法预应力混凝土协会FIP标准的I类锚具，其锚固效率系数大于。e预应力管道：钢波纹扁管，且要求钢波纹扁管钢带厚度不小于0.35mm。f主桥支座采用GPZ（II）盆式支座，符合交通部行业标准JT3911999的规定；其它引桥支座采用圆板橡胶支座GYZ和GYZF4系列产品，符合交通部行业标准JT/T4-2004的规定。g伸缩缝采用D240、D160、D80伸缩缝，符合交通部行业标准JT/T3272004。h桥面铺装：8cm沥青混凝土（2）基本计算数据根据公预规中各条

18、规定，混凝土、钢绞线和钢筋的各项基本数据以及在各阶段的限值，如表2.1所列。表2.1 设计基本计算数据名称项目符号单位数据主梁混凝土立方体强度50弹性模量轴心抗压标准强度32.4轴心抗拉标准强度2.65轴心抗压设计强度22.4轴心抗拉设计强度1.83短暂状态压应力限值20.72拉应力限值2.887持久状态拉应力限值压应力限值16.2主压应力限值19.44拉应力限值（续表）短期效应组合下拉应力限值0.00短期效应组合主拉应力限值1.06长期效应组合拉应力限值0.00钢绞线标准强度1860弹性模量抗拉设计强度1260最大控制应力1395持久状态应力：标准荷载组合1209材料重度钢筋混凝土25.0沥

19、青混凝土23.0钢绞线78.5钢绞线与混凝土的弹性模量比无量纲5.65附注：、分别为钢束张拉时混凝土的抗压、抗拉强度标准值，本设计考虑混凝土强度达到设计强度的时开始张拉预应力钢束，即混凝土强度等级为C45时开始张拉钢束，因此，、。2.4 毛截面几何特性计算毛截面几何特性是计算结构内力、配束及变形计算的前提。其中截面效率指标能在一定程度上反映截面尺寸拟定的合理性。应由下式计算 （2.1）其中 ，式中：梁截面高度；截面面积；截面惯矩；上核心距；下核心距。由于在桥梁软件MIDAS中能够直接查得各截面的毛截面几何特性值，故下表直接列出了各截面的几何特征值。由于是等截面的连续箱梁桥以及结构对称，故只需要

20、计算两个截面，见下表2.2所示。表2.2 截面几何特性计算结果位置面积m2抗弯惯性矩m4抗扭惯性矩m4跨中7.8711.54319.302支座9.6312.73720.531经检算可知，各截面拟定符合经济指标要求。3 行车道板计算主梁翼板内钢筋是连续的，且主梁截面是单箱单室截面，并且行车道板宽跨比大于2，故行车道板可按悬臂板（边缘）和单向板（中板）情况计算。3.1 桥面板荷载效应计算由于行车道板宽跨比大于2，故按单向板计算，主梁截面悬臂总长度为2.5m，其中最外侧为0.5m的护栏。桥面板配筋计算3.1.1 单向桥面板的内力（1）计算跨径和模型：图3.1 预制箱梁示意图（尺寸单位cm）板的计算跨

21、径 图3.2 汽车荷载分布宽度示意图（2）车轮荷载分布宽度 将后轮作用在绞缝轴线上，后轴作用力为P=140kN，轮压分布宽度如图所示。对于车轮荷载中后轮的着地长度由公路桥涵设计通用规范4.3.1可得a=0.2m,宽度为b=0.6m。a、平行于板跨径方向b=b+2h=0.6+20.2=1.0mb、垂直于板跨径方向单个车轮在板的跨径中部时a=(a+2h)+=(0.2+20.2)+=2.8m0.2,按0.294%的配筋率需要配筋的面积 ，需配，一下撗桥向构造配筋均按配置 b、跨中弯矩配筋M=（M+M） =1.1(1.20.569.04+1.40.5163.85)=171.73设a=50mm,则h=3

22、0050=250mm=每延米板需配。（2）斜截面抗剪承载力 a、荷载效应组合计算 b、截面尺寸验算 -桥规5.2.9则 c、截面要不要进行抗剪承载力验算 -桥规5.2.10 则 截面满足极限状态抗剪承载力要求。3.2.2 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算（1）正截面抗弯承载力 a、基本组合下弯矩及配筋 悬臂根部 =每延米板需配。 护栏内侧截面 = 每延米板需配，构造配筋。 b、 偶然组合下弯矩及配筋防撞等级PL2) 悬臂根部 = 每延米板需配。护栏内侧截面 = 每延米板需配。 c、 偶然组合下弯矩及配筋防撞等级PL3) 悬臂根部 = 每延米板需配。护栏内侧截面 = 每延米板需配。（2） 斜截面

23、抗剪承载力1. 荷载效应组合计算 悬臂根部 护栏内侧截面 b、 截面尺寸验算 -桥规5.2.9 则 c、 截面要不要进行抗剪承载力的验算 -桥规5.2.10则 截面满足极限状态抗剪承载力要求。3.3 持久状况抗裂计算3.3.1 简支桥面板抗裂计算（1） 支点弯矩及裂缝验算荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：每延米板宽按配筋进行计算，则纵向受拉钢筋的应力：截面最大裂缝宽度：式中 带肋钢筋，取 =1； ； 。 配筋满足抗裂要求。（2）跨中弯矩及裂缝验算荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

24、每延米板按配筋进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:截面最大裂缝宽度：式中 带肋钢筋，取 =1； ； 。 取 配筋满足抗裂要求。3.3.2 悬臂端桥面板抗裂计算（1）悬臂根部弯矩及裂缝验算 荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：每延米板宽按配筋进行计算，则纵向受拉钢筋的应力：截面最大裂缝宽度：式中 带肋钢筋，取 =1； ； 。 取 配筋满足抗裂要求。（2） 护栏内侧截面弯矩及裂缝验算 荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：每延米板宽按配筋进行计算，则纵向受拉钢筋的应力：截面最大裂缝宽度：式中

25、带肋钢筋，取 =1； ； 。 取 配筋满足抗裂要求。4 施工阶段内力分析（结构自重作用效应计算）4.1 满堂支架施工流程及操作要点4.1.1 工法流程平整场地地基处理拼装支架安装外模压重安装底、腹板钢筋（预应力筋）安装内模板安装顶板钢筋（预应力筋）浇筑梁体混凝土预应力束张拉、孔道压浆拆除支架恢复场地。4.1.2 操作要点（1）支架搭设的场地范围内平整、碾压后，地基采用灰土处理，再浇注15cm混凝土，周边设置排水沟。（2）支架搭设支架要根据梁体荷载和施工荷载进行设计计算。支架采用碗扣式，钢管外径为48mm。每根立杆下端设定型圆盘支座或木垫块，纵横向按要求设置剪刀撑。立杆顶端安装可调式U形支托，先

26、在支托内安装横向方木，再按设计间距和标高安装纵向方木。支架搭设要符合工艺和钢管脚手架拼装技术要求。支架检查验收合格签证后，方可进入下道工序。（3）支架预压支架预压应在箱梁底、侧模安装定位前进行。在钢管上下两端做观测点观测其沉降量，通过预压水除支架的非弹性变形量，掌握弹性变形量、支架基础的沉降沉降量及稳定期所需时间等指标。支架按梁体荷载的1.2倍进行压重。加载及卸载顺序：按压重总荷载的025%50%100%50%25%0进行加载及卸载，并测得各级荷载下测点的变形值。预压时间：施加100%压重荷载后，前三个小时每小时观测一次并作记录，以后每三个小时观测一次，并测量各测点数据；压重24小时后，再次测

27、量各测点数据。观测方法：观测位置分别设在每跨的L/2、L/4及墩位处，每组分左、中、右三个点共设20个测点，地面沉降同样设20个测点，采用水准仪观测，布设好观测点之后，加载前测定其标高，前一级加载后，每隔2小时观测一次，连续两次观测沉降量差不超过3mm，进行下一级加载，按此步骤直至加载完毕，最后一次加载沉降稳定后，可进行卸载；期间按照加载及卸载步骤分别测得各级荷载下的模板下沉量及地面下沉量。并在卸载后全面测得各测点的回弹，分别计算出支架弹性变形值和非弹性变形值以及支架基础沉降值作为箱梁模板预抬量的依据。箱梁实际施工过程中对混凝土灌注进行沉降观测，根据实际预测结果对原先观测、计算结果进行复核，如

28、果与实际有误差，根据实测结果进行调整，以指导后续箱梁的施工。（4）模板安装箱梁模板先安装底模，其次安装外侧模，待底板、腹板钢筋安装完成后，再安装内模。外模用15mm厚竹胶板，内模用10mm厚胶合析，模板拼缝控制在一条线上，不能错缝。模板与方木用钉子固定，不能出现脱空现象。（5）箱梁钢筋、预应力筋安装现浇箱梁的钢筋较密，分三步安装，先安装底板钢筋，之后安装腹板钢筋，安放内模，最后安装顶板钢筋。钢筋制作是要严格控制弯曲机使用的弯心半径是否符合要求，钢筋面的钢筋保护层垫块采用锯齿形塑料块，其它面采用C40混凝土垫块。垫块按梅花形布置，间距50cm。预应力筋波纹管采用塑料波纹管，严格按照设计图纸定位，

29、波纹管定位后即可穿入预应力束。（6）钢筋混凝土箱梁浇筑钢筋混凝土箱梁分二次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑顶板。箱梁纵向浇筑顺序由悬臂端及跨中向墩台浇筑，横向由外侧向梁中线浇筑。二次浇筑的接缝和纵向施工缝，严格按照施工缝的处理质量要求进行认真处理，确保其施工质量。浇注后梁面要进行两次收光，使梁面平整，最后梁面进行压毛处理。（7）预应力箱梁混凝土浇注预应力混凝土箱梁采取一次浇注成型。安装钢筋的同时安装波纹管。在钢筋绑扎过程中由于纵横向波纹管与钢筋的交叉较多，如普通钢筋与波纹管位置冲突，可适应移动普通钢筋，保证波纹管顺直，波纹管准确就位、固定牢固后再安装预应力锚垫板及锚下钢筋网片。混凝土浇筑

30、方法同普通钢筋混凝土浇筑。混凝土振捣过程中，严禁振捣棒接触波纹管。（8）预应力钢绞线的张拉千斤顶和油压表使用前进行标定并配套使用；预应力筋和锚夹具资料齐全，检查合格；锚垫析四周灰浆已清除，锚夹具安装好并检查完毕；做好张拉施工技术交底。图纸给出张拉控制应力为锚下应力，张拉时要考虑锚圈口的损失，理论伸长量应按钢绞线的理论弹性模量进行计算，再按实际进场的钢绞线模量进行修正，确保预应力张拉力和伸长量都能满足要求。张拉过程技术员要旁站监督并做好详细的张拉记录。（9）预应力筋孔道灌浆、封锚真空压浆：浆体拌制时先加水，再放水泥，充分拌合后再加入膨胀剂。拌和时间至少2分钟，直至稠度均匀为止，浆体使用前进行过筛

31、，防止结块堵管，灌浆压力以0.50.7Mpa为宜。灌浆前真空泵抽真空度要达到0.08Mpa，否则检查孔道是否有漏浆的现象，要及时处理。封锚：钢绞线切割后预应力筋外露长度30mm50mm，切除时严禁用电弧切割。锚槽处混凝土应清理干净并凿毛，锚槽处钢筋按设计要求制作绑扎，经检验合格后支设模板。（10）混凝土养生箱梁在混凝土浇筑完毕并初凝后要及时覆盖进行养护。夏季养护用洒水养护，为防止养护水分蒸发过快，用土工布覆盖，养护期间不断水，保持箱梁混凝土的表面湿润，防止混凝土表面开裂，养生时间不低于7天。冬期养生箱梁支架侧面用篷布全封闭围严，预面用塑料布盖一层，再用草帘子覆盖23层，梁底生炉子加热保温，形成

32、一个暖棚空间，暖棚内温度保持5以上。4.2 施工过程模拟模型的建立（1）结构单元划分结构自重效应采用MIDAS计算，单元的划分应尽量与箱梁的节段划分一致，即每一个施工节段自然划分为一个单元，本次模型为满堂支架施工，每个单元两米，这样主桥一共划分为52个单元和53个截面。如下图4.1所示：图4.1 模型结构单元划分图（2）结构组的划分模型为满堂支架施工，一共分为三个结构组，分别为：主梁，满堂施工，永久支座。（3）边界组的划分边界条件定义见下图4.2所示：图4.2 边界条件定义边界条件具体情况见下表4.1所示。表4.1 边界条件定义边界组约束节点约束类型边跨永久1Dx、Dy 、Dz、Rx、Rz满堂

33、施工55to69 71to89 91to105Dx、Dy 、Dy、Rx、Rz其余支座70,90,106Dy 、Dy、Rx、Rz（4）荷载组的定义在满堂支架施工中，施工阶段荷载有结构自重、钢束的预应力荷载、混凝土铺装三种。当激活结构物自重时，程序将自动考虑已激活的结构群的自重。除了自重以外的其它三种荷载在各个施工阶段要分别输入。（5）定义并建立施工阶段a定义施工阶段本设计中现浇法桥梁施工阶段分为主梁，混凝土铺装，预应力钢筋的张拉的施工，一共分为三个施工阶段。在MIDAS中，同一施工阶段中荷载加载时间不同时，可以使用“添加步骤”功能将荷载分步骤激活。b建立施工阶段施工阶段一：主梁(持续时间60天)结构组：激活：主梁，永久支座。边界条件：激活：满堂支架，永久支座。荷载组：激活：自重，满堂预应力施工阶段二：二期(持续时间1000天)结构组：不变边界条件：钝化：满堂支架荷载组：激活：二期荷载4.3 结构自重作用效应计算内力计算结果如表4.2所示。从表中可以看出，采用满堂支架施工的连续梁桥，其恒载