换热网络设计(共43页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上 换热网络设计学院：班级：组员：指导老师： 目录1. 前言 22. 换热网络合成-夹点技术 42.1 夹点特性 42.1.1 温度区间的划分 62.1.2 最小公用工程消耗 7 2.1.3 温焓图与组合曲线 8 3. 夹点法设计能量最优的换热网络 103.1 匹配的可行性原则 10 3.2 流股的分割-FCP表 113.3 流股的匹配-勾销推断法 13 4换热网络的调优 154.1 最小换热单元数 154.2 能量与设备数的权衡 16 4.3 Tmin的选择 175. 实例演算 196. 心得体会 401 前言化学工业是耗能大户，所以说在现代化学工业生产过程中，能量的

2、回收及再利用有着极其重要的作用。换热的目的不仅是为了改变物流温度使其满足工艺要求，而且也是为了回收过程余热，减少公用工程消耗。在许多生产装置中，常常是一些物流需要加热，而另一些物流则需要冷却。将这些物流合理的匹配在一起，充分利用 热物流去加热冷物流，提高系统的热回收能力，尽可能减少蒸汽和冷却水等辅助加热和冷却用的公用工程（即能量）耗量，可以提高系统的能量利用率和经济性。合理有效的解决物流间的换热问题，涉及如何确定物流间匹配换热的网络结构及相应的换热负荷分配。换热网络系统综合就是在满足把每个物流由初始温度达到制定的目标温度的前提下，设计具有最大热回收效果和最小设备投资费用的换热器网络。 在七十年

3、代能源危机刺激了过程集成技术的发展。过程设计从对单元操作的优化逐渐发展到对全系统的优化集成。从70年代末发展起来的夹点技术是一项最成功的过程集成技术。英国学者Linnhoff博士领导的英国帝国化学公司（ICI）的过程综合小组率先在工程设计中采用了这种全新的设计方法，取得了令人瞩目的节能效果。在新建工厂的设计中，每个工程项目比常规设计平均节能30%，并且还同时节省了设备投资，在现场装置技术改造的应用中，投资回收期一般为12个月左右。 80年代，夹点技术在欧美等工业国家迅速得到推广应用，并取得了显著的经济效益和社会效益。目前国际上许多著名的大型化工公司局普遍采用这一先进技术。一些大型工程公司都有专

4、门研究小组从事夹点技术的研究和应用。Linnhoff March博士于1984年创立了Linnhoff March 工程技术公司,专门从事夹点技术的推广应用，之后又在英国曼彻斯特大学建立过程综合研究中心作为公司的技术后盾。 本文主要利用夹点技术对换热网络进行优化，通过温度分区及问题表求出夹点及最小公用工程消耗，找出换热网络的薄弱环节提出优化建议，寻求最优的匹配方法；再从经济利益上进行权衡提出最佳的换热网络方案，来提高能量的利用效率。2 换热网络合成-夹点技术上世纪70年代末，Linnhoff等人首先提出了换热网络的温度夹点（Pinch point）问题，该夹点限制了网络可能达到的最大能量回收。

5、据初步统计，迄今为止，国际上已有2000多个工程项目采用了这项技术。原化工部1992年7月邀请Linnhoff March 工程技术公司到我国试点，制定全国乙烯生产能耗最低的盘锦天然气化工场作试点单位，实验结果令人满意。夹点技术立足于严格热力学和数学原则，具有完备的理论基础。计算简单，可靠，方法灵活，实用，工程技术人员容易掌握，并可以发挥设计者多年工程设计经验和生产实践经验，更好的从事设计工作。因此，夹点技术代表了一种全新的，强有力的设计方法。在本文下面的内容中我们会具体的介绍夹点技术的使用方法、步骤及其在换热网络中的应用。2.1 夹点特性（1）夹点的能量特性夹点限制了能量得进一步回收，它表明

6、了换热网络消耗得公用工程用量已达到最小状态。可以说，求解能量最优的过程就是寻找夹点的过程。（2）夹点的位置特性 夹点位置和最小公用工程消耗量可采用图解法（T-H图）或问题表格算法（Problem Table Algorithm）来确定。夹点把换热网络分隔成夹点上方（热阱）及夹点下方（热源）两个独立的子系统，而夹点处是设计工作中约束最多的地方（即“瓶颈”）。夹点以上的热股流于夹点以下的冷股流的匹配（热量穿过夹点），将导致公用工程用量的增加。这一事实可以分别通过对夹点之上和夹点之下子系统进行焓平衡得到。为了使公用工程消耗最小，设计时需遵循以下三个基本原则： （1）尽量避免热量穿过夹点，避免夹点之上

7、热股流于夹点之下冷股流间的匹配；(2)在夹点上方（或称热端），尽量避免引用公用工程冷却物流；(3)在夹点下方（或称冷端），尽量避免引用加热物流。换热网络综合设计中只要遵循上述三条原则，就可以保证换热网络能量最优，即回收量最大，公用工程消耗最小。（3）夹点的传热特性夹点是整个换热网络传热推动力T最小的点，所以在夹点附近从夹点向两端的T是增加的。这是由于在夹点的一侧流入夹点流股的热容流率之和总小于或等于流出夹点流股的热容流率之和，即下式成立：FCp流出FCp流入对没有流入夹点的流股我们称之为从夹点进入的流股，其余流股为通过夹点的流股。很明显，要满足上式则必须要有从夹点进入的流股，这样才能增加流出夹

8、点流股的热容流率之和。反之，由于流股消失而产生的角点绝不会成为夹点。由此可以得出推论对任意一条组合曲线而言，流入夹点的流股数应小于或等于流出夹点的流股数，即：N流出N流入这三条原则不只是局限用于换热网络系统，也同样适用于热动力系统、换热分离系统以及全流程系统的最综合问题。换热回收网络只要遵循以上三条原则，就可以保证回收网络能量最优，即热回收量最大，公用工程消耗量最少。根据上述夹点特性及设计基本原理，夹点设计法可归纳如下: （1）温度区间的划分（2） 最小公用工程消耗（3）温焓图与组合曲线2.1.1 温度区间的划分工程设计计算中，为了保证传热速率，通常要求冷、热物流之间的温差必须大于一定的数值，

9、这个温差称作最小允许温差Tmin。热物流的起始温度与目标温度减去最小允许温差Tmin，然后与冷物流的起始、目标温度一起按从大到小顺序排列，生称n个温度区间，分别用T1,T2Tn+1表示。下标n为温度区间数，可由下式计算：n=2z-1-d式中 d始温和终温相同的股流重复数（热股流始、终温应减去Tmin） z股流数通过把原问题划分为n个温区，可以把原网络综合问题分解成n个子网络综合任务。由于子网络中的所有股流均处于同一温度区间，所以综合问题相对容易些。由于落入各温度区间的物流已考虑了温度推动力，所以在每个温度区间内，都可以把热量从热物流传给冷物流，即热量传递总是满足热力学第二定律。温度区间的特性:

10、（1）可以把热量从高温区间内的任何一股热物流，传给低温区间内的任何一股冷物流。（2）热量不能从低温区间的热物流向高温区间的冷物流传递。2.1.2 最小公用工程消耗利用Linnhoff提出的问题表方法，可以很方便的计算换热网络所需要的最小公用工程消耗。其步骤如下 （1）确定温区端点温度T1，T2，Tn+1，将原问题划分为n个温度区间。 （2）对每个温区进行流股焓平衡，以确定热量净需求量： Di=IiQi=（TiTi+1）（FCPCFCPH） 式中 Di-区间的净热需求量； Ii-输入到第I个温区的热量； Qi-从第I个温区输出的热量。 （3）设第一个温区从外界输入热量I1为零，则该温区的热量输出

11、Q1为：Q1=I1D1=D1 根据温区之间热量传递特性，并假定各温区间与外界不发生热交换，则有：Ii+1=QiQi+1=Ii+1Di+1=QiDi+1 利用上述关系计算得到的结果列入问题表 。 （4）若Qi为正值，则表示热量从第i个温区向第i+1个温区传递。显然，这种温度区间之间的热量传递是可行的。若Qi为负值，则表示热量从第i+1个温区向第i个温区传递，根据温度区间特性可知，这种传递是不可行的。为了保证Qi均为正值，可取步骤（3）中的计算得到的所有Qi中负数绝对值最大值作为第一温区的输入热量按照上式重新计算。计算结果列入问题表最后两列。如果计算得到的Qi均为正值则这步计算是不必要的。2.1.

12、3 温焓图与组合曲线 对于同一个温度区间的冷物流或热物流，由于温差相同，只需将冷物流、热物流的热容流率分别相加再乘上温差，就能得到冷物流或热物流的总热量。即： H =Qi=(T 终-T初)FCpi所以冷物流或热物流的热量与温差关系可以用TH图上的一条曲线表示，称之为组合曲线。TH图上的焓值是相对的。为了在图上标出焓值，需要为冷物流和热物流规定基准点。步骤如下： （1）对于热物流，取所有热物流中最低温度T，设在T时的H=H ，以此作为焓基准点。从T开始想高温区移动，计算每一个温区的积累焓，用积累焓对T作图，得到热物流组合曲线。 （2）对于冷物流，取所有冷物流中最低温度T，设在T时的H=H ，（H

13、CO）以此作为焓基准点。从T开始想高温区移动，计算每一个温区的积累焓，用积累焓对T作图，得到冷物流组合曲线。将冷物流的组合曲线沿 H 轴向左平移，这时T逐渐减小。当两条曲线垂直距离最小等于Tmin 时，到达极限位置。这个位置就是夹点。两条曲线端点得水平差值分别代表最小冷热公用工程量，以及最大热回收。这个位置得物理意义为一个热力学限制点。限制了冷热物流进一步热交换，使冷热公用工程量达到最小，物流间得匹配满足能量利用最优得要求。相同温度区间中物流的组合称为过程物流的热复合。如果不进行过程物流的热复合。只是把两股冷物流和两股热物流进行常规匹配，则存在热力学限制。由此可见： （1）过程物流热复合可以减

14、少整个换热过程的热力学限制数；（2）经过热复合后只剩下一个热力学限制点，即夹点，此时，过程需要的公用工程用量可以达到最小。 3 夹点法设计能量最优的换热网络最优换热网络设计的目标是在公用工程用量最少的前提下寻求设备投资最少（即换热单元数最少）。这里有两层含义：一是公用工程消耗最少二是换热单元最少。3.1 匹配的可行性原则由于夹点处的特性，导致夹点处的匹配不能随意进行，夹点匹配必须满足如下的可行性原则： （1）总物流数的可行性原则 某些过程流通过加点是，为了达到夹点温度，必须利用匹配进行换热。夹点之上使用外部冷却器会使总公用工程消耗增大，从而达不到能量最优的目的。利用流股分割可以避免夹点之上使用

15、冷却器。也就是说为了保证能量最优、避免夹点之上使用冷却器，夹点之上的物流数应满足下式：NHNC 式中 NH-热流股数或分支数 NC-冷流股数或分支数 相反，为了避免在夹点之下使用加热器，以保证能量最优，夹点之下物流数应满足下式：NHNC上述两式合并后可得（夹点一侧）：N流出N流入。若上式不满足，则必须对流出夹点的流股作分割。（2）FCP可行性原则 为了保证传热推动力TTmin，每个 夹点匹配热容流率要满足： 夹点之上： FCPHFCPC 夹点之下： FCPHFCPC 式中 FCPH-热流股的热容流率 FCPC-冷流股的热容流率合并上述两式，可得：FCP流出FCP流入。如果流股间的各种匹配组合不

16、能满足上式，则需利用股流分割来改变流股的FCP值。（此式只适用于夹点匹配。非夹点匹配时温差较大，对匹配的限制不象夹点处那样苛刻。）3.2 流股的分割-FCP表根据夹点匹配原则，可以得到夹点之上和夹点之下物流匹配的步骤，由下图可知当夹点之上或夹点之下的物流不满足条件时，需要对物流进行分割。采用Linnhoff提出FCP表来分割物流，FCP表就是把夹点之上或夹点之下的冷热物流的热容流率，按照数值的大小分别排成两列列入FCP表，将可行性判锯列与表头。每个FCp值代表一个流股，那些必须参加匹配的FCp值用方框圈起（如夹点之上的每个热流股必须参加匹配）。夹点匹配表现为一对冷、热物流股FCp值的结合，分割

17、后的流股热容流率写在原流股的热容流率旁边。如果热流率股数大于冷流股数，则冷流股的分割在最终设计中是可以省略的。需要强调指出的是，FCP表只能帮助我们识别分割的流股，而并不代表最终设计中分割流股的分流值（即分支的FCP值）。给定夹点处流股数据N流出N流入入 对每个夹点匹配FCP流出FCP流入可行的拓扑结构进一步分割流股分割一个流股FTFT（a）夹点之下给定夹点处流股数据N流出N流入入 对每个夹点匹配FCP流出FCP流入可行的拓扑结构进一步分割流股分割一个流股FTFT（b）夹点之上3.3 流股的匹配-勾销推断法通过FCP 表，确定了夹点处可分割流股的对象流股。在具体安排匹配时，必须尽量减少换热单元

18、数。不能直接按FCP表中的FCP值进行分流和匹配，勾销推断法是以最小换热单元数Umin为目标进行匹配的直观推断法则，它可以指导我们进行流股的匹配。该法则表述为：如果每个匹配均可使其中的一个流股达到其目标温度或达到最小公用工程的要求，那么流股在以后的设计中不必再考虑，可以勾销。夹点匹配通常可选择匹配热负荷等于两股匹配物流流股中负荷小的热负荷，从而可使该流股在匹配中被勾销。根据上述夹点特性及设计基本原则夹点设计的要点可归纳如下： （1）给定一初始最小允许传热温差Tmin ，确定夹点位置； （2）在夹点处把网络分隔开，形成的两个独立系统（热端和冷端）分别处理； （3）对每个子系统，设计先从夹点开始进

19、行，采用夹点匹配可行性规则及经验规则，选择匹配物流，决定物流是否需要分支； （4）离开夹点后，约束条件减少，选择匹配物流自由度较大，允许设计者更灵活地原则换热方案。这时可采用经验规则，但在传热温差约束仍较紧张的场合（即某处传热温差比允许的 Tmin 大不了多少的情况），仍需遵循可行性原则； （5）设计时需要考虑系统的可操作性、安全性及生产工艺中有无特殊规定。4 换热网络的调优对于一个最大能量回收的初始网络进行调优的目的，就是使其中所含的换热设备数降致或接近最低，以减少设备投资，但这常常会引起操作费用增加，因此必须对最大能量回收的公用工程费用与设备费用进行权衡。4.1 最小换热单元数 最小换热单

20、元数为两个子网络的最小换热单元数之和，即：UE,min=（NH+NC-1)夹点上+(NH+NC-1)夹点下从上试可以知道：（1）若夹点之上无热物流，且夹点以下无冷物流，则UE,min= NH+NC-2Umin（2）若夹点在换热网络的一端，即不存在夹点以下或夹点以下部分，则UE,min=Umin（3）当夹点上、下同时存在冷、热流股时，有：UE,min Umin即换热网络不能同时达到能量最优和换热单元数最小时.能量最优可保证操作费用最低，单元数最少可使设备费用最低，因而存在着操作费用和设备费用之间的权衡。 夹点设计法得到的结构处于最小公用工程状态，而勾销推断法基本可以保证两个子系统中换热单元数最少

21、。当两个子系统组合成原系统时引起了换热单元数的过剩。4.2 能量与设备数的权衡Linnhoff证明了一条重要的结论：热回收网络实际换热单元数比最少换热单元数每多出一个单元，都对应着一个独立的热负荷回路。热负荷可以沿负荷回路进行“加”、“减”、“加”、“减”的迁移，而不改变回路的热平衡。对于夹点问题，不管Tmin 为何值，总是即需要加热器又需要冷却器。为了满足系统最小换热设备数的要求，往往需要跨越夹点传热，这会使公用工程费用增加，此时可以找出一个跨越夹点的最佳换热量x，从而使总费用达到最小。可以用“能量松驰法”来恢复最小传热温度。所谓“能量松弛法”，就是把换热网络从最大能量回收的紧张状态“松弛”

22、下来。通过调整参数，使能量回收减少，公用工程消耗加大，从而使传热温差加大（在TH图上表现为冷、热组合曲线拉开距离）。为此，要在打开回路的基础上找到一个热负荷通路，使外部加热器与外部冷却器通过违反温差的匹配而相互连通。因此，对于已满足最小公用工程消耗的换热网络，如果换热单元数不是最少可以采用以下步骤进行调整：（1） 找出独立的热负荷回路；（2） 沿热负荷回路增加或减少热负荷来断开回路 ；（3） 检查合并后的换热单元是否违反最小传热温差Tmin ；（4） 若违反Tmin ，则利用能量松弛法求最小能量松弛量，恢复 Tmin 。在实际设计中，对于合并的回路是否一定要进行能量松弛来恢复最小传热温差，取决

23、于合并后换热单元数的传热温差值是否可行。4.3 Tmin 的选择到目前为止，一个最大能量回收的初始网络进行调优的目的,就是使其所含的换热设备数降至或接近最少,以减少设备投资,但这常会引起操作费用的增加。因此须对最大能量回收的公用工程费用与设备投资费用进行权衡。设备费用、公用工程费用与传热推动力的关系对于夹点问题,不管Tmin为何值,总是既需加热器又需冷却器。由下图可见,随着Tmin的增大,换热器的热负荷减小,可使设备投资费用降低,但公用工程费用增加。显然存在一个最佳的Tmin,此时总费用最小。 目前还没有直接方法能够精确地确定最佳，因为设备费用与Tmin 的关系无法用函数直接描述，但是如果换热

24、系统的传热系数变化不大，就可以利用下面的方法计算Tmin 的近似值。先设定一个任意的最小温差Tmin ，计算最小公用工程消耗量然后计算换热面积。由于系统传热系数变化不大，因此可以为系统取一个平均传热系数U，然后根据组合曲线的角点分割曲线，假设各部分中冷、热物流逆流换热，然后按公式Q=UATLM来计算每个部分的换热面积，将各个部分的换热面积加和，得到整个系统设备换热面积。将此费用与最小公用工程费用综合起来，就得到系统的总费用。用这种方法尝试几次，可得到Tmin的近似值。综上所述,一个完整的换热网络设计过程可以归纳为以下几步：（1）根据经验选取最小端点温差Tmin；（2）根据夹点技术，涉及能量利用

25、最优的换热网络；（3）在能量利用最优的基础上，设计换热单元数最少的换热网络；（4）调整Tmin，设计总投资费用最少的换热网络。5 实例演算某炼油厂年处理量为100万吨原油，其实际加热公用工程能量为888.3kw，冷却公用工程用量为4017.18kw。以下为各物流的物性参数以及该厂做的换热网络图。物流特性参数起始温度/目标温度/质量流率/kg/h热容流率/kw/常重H1 12.3 344 906137046.02常顶循环H211.7 137 805000033.7常一中H3 12.0 208 1636000045.38常二中H4 12.3 268 2156000049.13常一线H5 11.9

26、191 45145009.814常二线H6 12.0 226 50 1600011.071常三线H7 12.3 280 50132509.606常顶油H8 12.1 107 402935519.66含油污水H9 119 501350015.74原油C1 12.5 30 23293.79闪底C2 12.26 216 35595.78软化水C3 28 381840021.33除盐水C4 25 851250014.49换热网络图如下：解：将热物流的初、终温度分别减去Tmin后，与冷物流的初、终温度一起排序得到温度区间的端点的温度值如下：T1=355 T2=324 T3=260 T4=248 T5=2

27、32 T6=216 T7=206 T8=195 T9=188 T10=171 T11=143 T12=117T13=99 T14=87 T15=85 T16=70 T17=60 T18=38 T19=30 T20=28 T21=25 T22=20 这22个温度把问题划分成21个温度区间，冷、热物流在各温区的分布如温度区间划分图（1）：5.1 最小公用工程消耗的计算：5.1.1 问题表 利用Linnhoff提出的问题表方法，可以很方便的计算换热网络所需要的最小公用工程消耗。其步骤如下 （1）确定温区端点温度T1，T2，T22，将原问题划分为21个温度区间。 （2）对每个温区进行流股焓平衡，以确定

28、热量净需求量： Di=IiQi=（TiTi+1）（FCPCFCPH） （3）设第一个温区从外界输入热量I1为零，则该温区的热量输出Q1为：Q1=I1D1=D1 根据温区之间热量传递特性，并假定各温区间与外界不发生热交换，则有：Ii+1=QiQi+1=Ii+1Di+1=QiDi+1 利用上述关系计算得到的结果列入问题表 。（4）若Qi为正值，则表示热量从第i个温区向第i+1个温区传递。显然，这种温度区间之间的热量传递是可行的。若Qi为负值，则表示热量从第i+1个温区向第i个温区传递，根据温度区间特性可知，这种传递是不可行的。为了保证Qi均为正值，可取步骤（3）中的计算得到的所有Qi中负数绝对值最

29、大值作为第一温区的输入热量按照上式重新计算。计算结果列入问题表最后两列。如果计算得到的Qi均为正值则这步计算是不必要的。按问题表计算步骤，得到的问题表如下：问题表列12345温区流股与温度Ti-Ti+1Cpc-CpHDiIiQi最大允许热流量/kw热流股T/冷流股 355输入输出13443243195.78+2969.180-2969.18+7849.076+4879.89622802606449.76+3184.64-2969.18-6153.82+4879.896+1695.52632682481240.154+481.848-6153.82-6635.668+1695.526+1213.

30、408425323216-8.976-143.616-6635.668-6492.052+1213.408+1357.02452362161684.814+1357.024-6492.052-7849.076+1357.0240622620610-10.966-109.66-7849.076-7739.4160+109.66721519511-22.037-242.407-7739.416-7497.009+109.66+352.0678208188727.093+189.651-7497.009-7686.66+352.067+162.416919117117-18.287-310.879-

31、7686.66-7375.781+162.416+473.2951016314328-28.101-786.828-7375.781-6588.953+473.295+1260.123111371172617.279+449.254-6588.953-7038.207+1260.123+810.869121199918-16.421-295.578-7038.207-6742.629+810.869+1106.447131078712-32.161-385.932-6742.629-6356.697+1106.447+1492.37914105852-51.821-103.642-6356.6

32、97-6253.005+1492.379+1596.02115907015-37.331-559.965-6253.005-5693.09+1596.021+2155.986168060108.689+86.89-5693.09-5779.98+2155.986+2069.0961758382242.389+932.558-5779.98-6712.538+2069.096+1136.538185030863.719+509.752-6712.538-7222.29+1136.538+626.78619482826.346+12.692-7222.29-7234.982+626.786+614

33、.0962045253-14.987-44.952-7234.982-7190.03+614.096+659.0462140205-19.66-98.3-7190.03-7091.73+659.046+757.346FCp46.02 33.7 45.38 49.13 9.814 11.071 9.606 19.66 15.7493.79 95.78 21.33 14.49上表的输出和输入为零表示公用工程消耗最小时，高温区与低温区之间以及与坏境之间热量流动。这种热量流动可以用温区热流图来表示，如下：需加热QHmin=7849.076kwSN1 SN2SN3SN4SN54879.896kw1695

34、.526kw1213.408kw1357.024kw夹点SN6SN7SN8SN9SN100 109.66kw352.067kw162.416kw473.295kwSN111260.123kwSN20SN19SN18SN17SN16SN15SN14SN13SN12SN21q810.869kw1106.447kw1492.379kw1596.021kw2155.986kw2069.096kw1136.538kw626.786kw614.096kw需冷却659.046kwQCmin=757.346kw 从热流图上可以看出，夹点温度为236-216。所需最小加热量为7849.076kw，所需最小冷却量

35、为757.346kw。5.1.2 温焓图与组合曲线对于同一个温度区间的冷物流或热物流，由于温差相同，只需将冷物流、热物流的热容流率分别相加再乘上温差，就能得到冷物流或热物流的总热量。即： H =Qi=(T 终-T初)FCpi所以冷物流或热物流的热量与温差关系可以用TH图上的一条曲线表示。热物流的最低温度T=40，设其对应的基准焓H0=0。冷物流的最低温度T=30，对应的基准焓 H0=1000kw。下表列出冷、热物流积累焓的计算，用温度区间的端点温度对各温区的积累焓在T-H上作图，得冷、热物流的组合曲线。温焓图积累焓计算表5.2 夹点法设计能量最优的换热网络：5.2.1 夹点之上将加点之上的信息

36、列于下表：物流夹点之上温度/夹点端温度/热容流率/kw/热量/kwH134423646.024970.16H426823649.131572.16H72802369.606422.664C123221693.791500.64C235521695.7813313.42夹点之上： NHNC NH=3 NC=3 FCPHFCPC FCPH1=46.02 FCPH4=49.13 FCPH7=9.606 FCPC1=93.79 FCPC2=95.78得夹点之上的匹配图（2）如下：5.2.2 夹点之下将夹点之下信息列于下表：物流靠近夹点端温度/夹点之下温度/热容流率/kw/热量/kwH12369046.

37、026718.92H21378033.71920.9H320816345.382042.1H423621549.131031.73H5191459.8141432.844H62265011.0711948.496H7236509.6061786.716H81074019.661317.22H91195015.741086.06C12163093.7917444.94C3382821.33213.3C4852514.49869.4夹点之下： NHNC NH=9 NC=3 FCPH1=46.02 FCPH2=33.7 FCPH3=45.38 FCPH4=49.13 FCPH5=9.814 FCPH

38、6=11.071 FCPH7=9.606 FCPH8=19.66 FCPC1=93.79 FCPC3=21.33 FCPC4=14.49得夹点之下匹配图（3）如下：5.3 换热网络的调优根据Linnhoff的结论：换热网络实际换热单元数比最少换热单元数每多出一个单元，都对应着一个独立的热负荷回路。换热负荷可以沿着回路进行“加”、“减”、 “加”、“减”、地迁移，而不改变该回路的热平衡。搜索热负荷回路，得合并搜索热负荷回路图（5）如下：由合并搜索热负荷回路图可知，匹配3和匹配13构成一个热负荷回路，匹配4和匹配14构成一个热负荷回路，匹配3可以向匹配13迁移并与其合并，匹配14可以向匹配4迁移并

39、与其合并，从而可减少两个换热单元，此时匹配3变成了匹配12，匹配4变成了匹配3，如热负荷通路上的热负荷松弛图（6）所示。此时，TC1=126，TH7=106，TH4=258。TC1，TH7，TH4计算如下：TC1=232-(422.664+1246.0312.2459993.79)93.79=126或TC1=30+(1077.97693.7912.24599+1031.73)12.24599=126TH7=280-(422.664+1246.03)9.606=106或TH7=50+540.6869.606=106TH4=268-494.18449.13=258或TH4=215+(1077.976+1031.73)49.13=258注意：(a) 由于在回路上C1的夹点之上与夹点之下热容流率FCP不同（夹点之上FCP=93.79kw