《5#楼施工电梯基础专项施工方案(共35页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《5#楼施工电梯基础专项施工方案(共35页).doc（35页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选优质文档-倾情为你奉上 编号：ZJSJL.BGYLCTY-035碧桂园龙城天悦建设项目一标段5#楼施工电梯基础专项施工方案 编 制 人 ： 审 核 人 ： 批 准 人 ： 目录5#楼施工电梯基础专项施工方案第一节 工程概况1.项目概况本工程位于河南省荥阳市, 项目东侧为在建高层住宅，南侧为泽运路、西侧为荥泽大道,北侧为碧桂园龙城天悦二标段在建项目。地块平面图如图1.1所示。图1.1地块平面图2.工程建设概况序号内容说明1工程名称碧桂园龙城天悦建设项目一标段总承包工程2建筑地点河南省郑州市荥阳市荥泽大道荥运路交叉口东南角3发包人荥阳碧玺置业有限公司4监理单位郑州众诚建设监理有限公司5设计单位
2、广东博意建筑设计院有限公司6质监单位荥阳市建设工程质量监督站3.初步建筑设计概况工程名称项目碧桂园龙城天悦建设项目一标段总承包工程建筑面积本工程总建筑面积.11.其中地下车库面积为15540.090楼号3#5#10#6#7#8#9#地下车库层数1/341/341/345F+1D5F+1D5F+1D5F+1D地下1层单栋建筑面积32667.7632592.432309.43481.053509.323529.593530.515540.09高度(m)99.399.399.314.7514.7514.7514.753.74.结构设计概况 基础类型CFG刚性桩复合地基，刚性桩采用水泥粉煤灰碎石桩主体
3、结构形式剪力墙结构 抗震等级二级；11.480标高以下剪力墙为底部加强部位墙体室内地坪以下墙体及女儿墙砌体采用MU10灰砂砖，DM M10水泥砂浆砌筑；室内地坪以上采用墙体采用A5.0加气混凝土砌块，DM M5专用砌筑砂浆砌筑；砌体的施工质量控制等级为B级。注：结构混凝土强度等级C25C45，其中桩身混凝土强度等级为C25，垫层C15，地下室砼抗渗等级P6；钢筋规格包括HPB300、HRB400。5.电梯工程概况为满足5#楼现场施工需要，准备选择并安装由广州市京龙工程机械厂生产的型号为SC200/200TD的京龙牌施工电梯。SC200/200TD表示双笼，传动机构在吊笼上方，每个吊笼载重量为2
4、000kg。此升降机有非常可靠的电气和机械安全系统，是建筑施工中安全、高效的垂直运输设备。这种电梯可以非常方便的自行安装和拆卸，并可随着建筑物的增高而增高。电梯的详细参数见表1-2。表1-2 电梯参数表序号内容序号内容1施工电梯编号：5#8施工升降机型号：SC200/200TD2吊笼形式：双吊笼9提升速度：36m/min3架设总高度：99.5m(66个标准节)10标准节长宽高尺寸：6506501508mm4底笼长：3.2m11底笼宽：1.5m5标准节重：170kg12对重重量： 0kg6单个吊笼重: 2200kg13吊笼载重：2000kg7外笼重：1480kg14其他配件总重量：200kg第二
5、节 编制依据本方案编制依据见下表2-1。表2-1 编制依据表序号内 容备 注1SC型升降机施工手册由施工电梯厂家提供2施工图纸碧桂园龙城天悦地块工程3施工组织设计碧桂园龙城天悦地块工程4建筑结构荷载规范GB50009-20125建筑施工现场安全检查标准JGJ59-20116混凝土结构设计规范GB50010-20107建筑施工安全检查标准JCJ59-20118施工升降机安全技术规则GB100559施工升降机检验规则GB1005310施工升降机技术条件GB/1005411施工升降机试验方法GB/T10056第三节 施工准备1.材料质量标准1.1.钢筋：应有出厂合格证，按规定作力学性能复试。当加工过
6、程中发生脆断等特殊情况，还需作化学成分检验，钢筋应无老锈及油污。1.2.控制混凝土保护层用的砂浆垫块、塑料卡、各种挂钩或撑杆等。1.3.砼生产前和生产中公司派专人进行现场监督，作好、砂、石、水泥、外加剂等原材料的监督与控制，对站内砼进行抽检，作好留样存查工作。2. 材料计划材料计划表见表3-1表3-1 材料计划表序号材料名称规格、型号数量进场时间备注1钢管48*3.0700m2017.6. 15/2扣件十字扣件、斜扣件200套2017.6. 15/3施工电梯预埋件/1个2017.6. 15根据施工电梯说明书3.机械计划机械配置及进场时间见表3-2表3-2 机械计划表序号名称型号数量计划进场时间
7、备注1空压机0.6 M31个2017.6.20清理工作面4.劳动力计划劳动力配置计划见表3-3表3-3 劳动力计划表序号工种人数 进场时间备注1外架工5人2017.6.20/2电工2人2017.6.20/3机械工3人2017.6.20/第四节 电梯基础设计1.施工电梯基础平面设计5#楼施工电梯基础作用在地库顶板上，基础尺寸为6000（长）3800（宽）250（高），施工电梯基础采用钢筋砼结构形式，混凝土强度为C35。5#楼施工电梯采用电梯说明书中“2型附墙连接”，因此基础中心距离外墙柱边线为3300mm。施工电梯基础平面设计如下所示。图4-1 电梯基础平面布置图及其尺寸详图 图4-2 施工电梯
8、基础配筋平面示意图图4-3 施工电梯基础配筋剖面示意图2.施工电梯基础下方地下室顶板加固设计电梯笼与操作室停运后停在位于地下室顶板上。根据结构设计总说明，此部位地下室顶板均布活荷载设计值为18kN/m2。依据施工电梯说明书，电梯基础正常运行中考虑施工荷载：2.5kN/m2。已基本满足施工电梯的使用荷载要求，为避免地下室顶板工作时产生裂缝及施工电梯升降过程中动荷载原因产生的破坏，对地下室顶板进行钢管满堂架搭设加固。结构板加固方案经受力计算后，采用扣件式钢管脚手架进行内支模架搭设，立杆纵横向间距为800mm，步距1.2m,模板支架应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆距地高度不应超过200mm；第五节 施
9、工电梯基础施工1.施工流程施工电梯基础施工流程如下图5-1所示。图5-1 电梯基础施工流程图2.电梯基础施工顺序2.1.根据施工电梯平面布置图及施工电梯基础尺寸准确在底板上放出施工电梯定位线及预埋件定位线。2.2.进行施工电梯底座铁件安装。2.3.对底座铁件缝隙二次混凝土灌浆处理，由商品混凝土搅拌站供应，振捣密实。2.4.砼终凝后养护期不少于7天。3.电梯基础支撑体系搭设5#楼施工电梯坐落在地下室顶板上，顶板荷载设计值已基本满足施工电梯的使用荷载要求，为避免地下室顶板工作时产生裂缝及施工电梯升降过程中动荷载原因产生的破坏，因此仅在地下室负一层进行钢管架搭设对地下室结构顶板加固。加固采用483.
10、0mm钢管满堂架从底板面搭起直至顶板底面。采用扣件式钢管脚手架进行内支模架搭设，立杆纵横向间距为800mm，步距1.2m,模板支架应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆距地高度不应超过200mm；加固体系如图5-2所示。图5-2 5#楼施工电梯基础在负一层钢管支撑加固示意图4.注意事项4.1.施工电梯放在地下室顶板上，须对电梯基础所在位置的地下一层顶板进行回顶。4.2.基础混凝土需振捣密实，确保底盘与基础紧固。4.3.制作基础时必须同时埋好接地装置。4.4.为防止施工电梯的冲击荷载破坏地下顶板，在施工电梯基础下（即地下一层）设置支顶，顶撑范围为施工电梯基础下以基础为中心，平台尺寸为60003800mm
11、，立杆纵横间距均为800mm，步距1200mm，每根立杆上端采用U型托，顶托梁主次龙骨为4090的木方。4.5.立杆下设置通长木垫板，长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm，采用扣件式钢管脚手架进行内支模架搭设，立杆纵横向间距为800mm，步距1.2m,模板支架应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆距地高度不应超过200mm；第六节 安全保证措施1.施工现场配专职安全员负责现场施工安全。特种工种、机械操作必须持证上岗，实行“三级”安全交底，确保交到每一个工人。2.施工用电必须由电工接、断线；严禁私自拆、接电源电线。3.在现场不准酗酒，不许发生打架、斗殴事件发生。4.进入施工现场必须遵守施工现场的
12、各项规章制度，服从管理人员的安排。5.非机械操作者在未经批准的情况下严禁使用现场机械。6.现场严禁随地大小便，现场不得穿拖鞋、短裤。7.施工者必须坚持工完场清，保持工作面整洁。严禁向上或向下抛掷工具等。 现场施工人员必须戴好安全帽。8.施工前要细致检查机械设备的电缆线及开关等是否完好，线是否有破损、老化、漏电等不安全因素，如不合格应予以纠正更换。9.夜间操作时要有足够的照明。室内线路、照明灯要规范设置，悬挂要牢固，悬挂高度2.5以上。10.严格执行“十项安全生产措施”。第七节 5#楼施工电梯基础验算本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T 10054-2005），施
13、工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），混凝土结构设计规范（GB 50010-2015）、品茗施工安全设施计算软件等编制。1.参数信息1.1.5#施工升降机参数5#施工升降机参数详见表7-1。表7-1 电梯参数表序号内容序号内容1施工电梯编号：5#8施工升降机型号：SC200/200TD2吊笼形式：双吊笼9提升速度：36m/min3架设总高度：99.5m(66个标准节)10标准节长宽高尺寸：6506501508mm4底笼长：3.2m11底笼宽：1.5m5标准节重：170kg12对重重量： 0kg6单个吊笼重: 2200kg13吊笼载重：2
14、000kg7外笼重：1480kg14其他配件总重量：200kg1.2. 荷载概况根据结构设计总说明，此部位地下室底板均布活荷载设计值为35kN/m2。依据施工电梯说明书，电梯基础正常运行中考虑施工荷载：2.5kN/m2。1.3. 基础参数基础混凝土强度等级：C35；承台底部长向钢筋：16200；承台底部短向钢筋：16200；基础长度l：6 m； 基础宽度b：3.8 m；基础高度h：0.25 m；2.基础承载计算：导轨架重（共需66节标准节，标准节重170kg）：170kg66=11220kg，施工升降机自重标准值：Pk=(2200.002+1480.00+0.002+2000.002+1122
15、0.00+200.00)10/1000=213.00kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1213.00=447.30kN3.地基承载力验算承台自重标准值：Gk=256.003.800.25=142.50kN承台自重设计值： G142.501.2171.00kN作用在地基上的竖向力设计值：F447.30+171.00=618.30kN基础下地基承载力为：p= 150.006.003.800.401368.00kN F=618.30kN该基础符合施工升降机的要求。4.基础承台验算4.1.承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=63.8=22.8m
16、2(Pk+Gk)/fc=(213+142.5)/(16.7103)=0.021m2。承台底面积满足要求。4.2承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=447.3/22.8=19.618kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=250-35=215mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.82.425=9.
17、215m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.65+20.215=1.08m am=(at+ab)/2=(0.65+1.08)/2=0.865m FlPjAl=19.6189.215=180.784kN0.7hpftamh0=0.711.57865215/1000=204.387kN180.784kN。承台抗冲切满足要求。4.3承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p
18、-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.675m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(447.3+171)/22.8=27.118kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=27.118kN/m2； G -考虑荷载分项系数的
19、基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35142.5=192.375kN； M1=2.6752/12(26+0.65)(27.118+27.118-2192.375/22.8)+(27.118-27.118)6=281.829kNm; M2=(6-0.65)2/48(23.8+0.65)(27.118+27.118-2192.375/22.8)=183.801kNm;4.4承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,
20、当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=281.83106/(1.0016.703.80103215.002)=0.096； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.096)0.5=0.101； s=1-/2=1-0.101/2=0.949； As=|M|/(sfyh0)=281.83106/(0.949360.00215.00)=3835.25mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=183.80106/(1.0016.706.00103215.002)=0.040； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.
21、040)0.5=0.041； s=1-/2=1-0.041/2=0.980； As=|M|/(sfyh0)=183.80106/(0.980360.00215.00)=2423.78mm2。截面1-1配筋：As1=4423.362 mm2 3835.25 mm2截面2-2配筋：As2=6836.106 mm2 2423.779 mm2承台配筋满足要求！4.5.梁板下钢管结构验算 设梁板下483.0mm钢管800mm800mm支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机 1.230.2=36.24kN/m2活载 1.42.5=3.5kN/m2 36.24+3.5=39.7
22、4kN/m2单根立杆承重：39.740.800.80=25.43kN钢管支模架步高1.2mh/la=1200/1000=1.2h/lb=1200/1000=1.2经查表，的取值为：2.825计算长度：L01=kh=1.1551.3521.2=1.87m L02=h+2a=1.2+20.5=2.2m取：L0=2.2m=L0/i=2200/15.9=138.4由此得：=0.349N=Af=0.349424.115mm2210N/mm2=31.08kN 25.43kN梁板下的钢管结构满足要求！5.施工电梯扶墙安装计算根据电梯安装说明书，附墙架最大高度间距10.5m。本工程第一次扶墙位置在二层顶板处，
23、以后每三层扶墙一次。附墙架作用于建筑物上力F，其中，B1430,L=3300,则：340060/14302.05=69.6KN根据说明书，可采用强度等级为4.48.8的M24螺栓。第八节 施工电梯接料平台施工方案1.编制依据1.1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)1.2.建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)1.3.建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)1.4.钢结构设计规范(GB 50017-2003)2.接料台搭设接料台设置采用48x3.0mm钢管双排单立杆搭设方式，脚手架与人货电梯立柱相连接。接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接
24、料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#工字钢悬挑，做法同外架。平台上铺15mm胶合板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。一至六层采用室外落地式接料平台，总搭设高度最高为17.4米，6层以上采用悬挑式接料平台（悬挑方式同外架）具体做法参下图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图落地正面构造详图落地侧面构造详图16#工字钢水平拉结杆 (余同）水平拉结杆 (余同）拦 杆(余同）受力杆2
25、 (余同）受力杆1 (余同）按楼层高度搭设立杆(余同）胶合板 (余同）受力杆1 (余同）受力杆2 (余同）拦 杆(余同）悬挑正面构造详图胶合板(余同）栏杆 14#钢丝绳按楼层高度搭设同外架宽度预埋16#圆钢受力杆2 (余同）受力杆1 (余同）16#工字钢水平拉结杆(余同）平台胶合板立杆(余同）楼层平面楼层平面平台胶合板悬挑侧面构造详图接料平台安全防护门示意图3.落地式接料平台计算书3.1.脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.0脚手架搭设高度H(m)8.7脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑
26、物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆3.2.荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)4地区河南郑州安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN
27、/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.37，0.28 计算简图：3.3.纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)横杆弹性模量E(N/mm2)横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.440.8/(2+1)=1.65kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+40
28、.8/(2+1)=1.19kN/m 计算简图如下： 3.3.1.抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.651.52=0.37kNm =Mmax/W=0.37106/4490=82.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3.3.2.挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1915004/(100)=1.842mm max1.842mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3.3.3.支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.651.5=2.71kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=
29、1.11.191.5=1.97kN3.4.横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.71kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.97kN q=0.033=0.033kN/m 3.4.1.抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.72106/4490=160.05N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3.4.2.挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.609mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！3.4.3.支座反力计算 承载能力极限状态 Rma
30、x=2.73kN3.5.扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.71/2=1.36kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.73kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！3.6.荷载计算脚手架搭设高度H17.4脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 3.6.1.立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.1248+1.52/20.033/1.8)17.4=2.65kN 单内立杆：NG1k=2.65k
31、N 3.6.2.脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(17.4/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.24kN 单内立杆：NG2k1=2.24kN 3.6.3.栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(17.4/1.8+1)1.50.141/2=1.12kN 3.6.4.围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517.4=0.26kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.24+1.1
32、2+0.26=3.62kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.24kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(24)/2=4.8kN 内立杆：NQ1k=4.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(2.65+3.62)+ 0.851.44.8=13.24kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(2.65+2.24)+ 0.851.44.8=11.59kN3.7.立杆稳定性验算脚手架搭设高度H17.4立杆截面抵抗矩W(mm3)449
33、0立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 3.7.1.立杆长细比验算 立杆计算长度l0=k h=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13210 满足要求！ 查规范表C得，=0.188 3.7.2.立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.65+3.62)+1.44.8=14.25kN =N/(A)=14250.44/(0.188424)=178.77N/mm2f=205N/mm2
34、满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(2.65+3.62)+0.851.44.8=13.24kN Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.281.51.82/10=0.16kNm =N/(A)+ Mw/W=13242.44/(0.188424)+0.16/4490=166.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3.8.脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.23
35、.62+1.44.8)17.4/(1.22.65)=28.82m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.851.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.851.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.23.62+0.851.44.8+0.1610000.188424/4490)17.4/(1.22.65)=18.75m Hs=MinHs1，Hs2=18.75mH=17.4m 满足要求！3.9.连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N
36、0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3721.831.5=8.38kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表D得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.38+3)103/(0.99489)=23.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=8.38+3=11.38kN112=12kN 满足要求！3.10.立杆地基承载力验算 地基土类
37、型粘性土地基承载力标准值fak(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.24/(10.25)52.97kPafak140kPa 满足要求！4.多排悬挑架主梁验算计算书4.1.基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长Lx(mm)1500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长Lm(mm)2200梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)5锚固螺栓抗拉强度设计值
38、ft(N/mm2)54.2.荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑140029001400是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)112200150021412001500 附图如下：4.3.主梁验算主梁选择 16号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=25.15cm2；惯性距 Ix=934.5cm4；转动惯量 Wx=116.8cm3；回转半径 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；4
39、.3.1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值： Q1 = 0.15kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.19kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.19) = 0.41kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；4.3.2.内力验算 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kNm) 最大弯矩 Mmax=3.413 kNm；最大挠度 =58357.814 mm。4.3.3.抗弯强度验算 = M/（xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f
40、= 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =3.413106/1.05/.0+2.29103/2515.000=28.744 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 28.744 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.3.4.整体稳定性验算 = M/（bWx） f其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=（570tb/lh）（235/fy） b=57010.065.0235/(1500.0160.0235.0)=1.544；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整：b=1.07-0.282/b 1.0可得 b=0.887；主梁槽钢的稳定性验算 = 3