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1、精选优质文档-倾情为你奉上摘 要 通过对设计资料分析以及污水排放国家二级标准要求，污水处理厂选用AB法污水处理工艺。AB属超高负荷活性污泥法，其设计特点一般为不设初沉池，A段和B段的回流系统分开。A段和B段负荷在极为悬殊的情况下运行。A段污泥负荷高、污泥龄短、产泥量多，B段污泥负荷低、污泥龄长、产泥量较少，能很好满足BOD5、COD等去除效率。由于污水处理过程中产生大量污泥，其中含有许多有毒有害物质，且含水率高，因此对污泥回流采用浓缩脱水一体化机械。关键词 : AB法；城市污水处理厂；污泥回流；浓缩脱水一体化目 录专心-专注-专业1. 设计资料及要求1.1 城市概况城市概况某城镇位于长江冲击平
2、原，占地约 10 km2，呈椭圆形状，最宽处为 3 km，最长处为 3.5 km 。1.1.1.1.2 自然特征 自然特征该镇地形由南向北略有坡度，平均坡度为 0.5 ，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高3.95.0 m，地坪平均绝对标高为4.80 m。属长江冲击粉质砂土区，承载强度711 t/m2，地震裂度6 度，处于地震波及区。全年最高气温40 ，最低-10 。夏季主导风向为东南风。极限冻土深度为17 cm。全年降雨量为1000 mm，当地暴雨公式为i = (5.432+4.383*lgP) / (t+2.583) 0.622，采用的设计暴雨重现期P = 1 年，降雨历时t = t1 + m
3、 t2, 其中地面集水时间t1为10 min，延缓系数m = 2。污水处理厂出水排入距厂150 m的某河中，某河的最高水位约为4.60 m，最低水位约为1.80 m，常年平均水位约为3.00 m。 1.3 规划资料规划资料该城镇将建设各种完备的市政设施，其中排水系统采用完全分流制体系。规划人口：近期（250233）人，远期发展为（300233）人。生活污水量标准为日平均200 L/人。工业污水量近期为15000 m3/d，远期达20000 m3/d，工业污水的时变化系数为1.3，污水性质与生活污水类似。生活污水和工业污水混合后的水质预计为：BOD5 = 200 mg/L，SS = 250 mg
4、/L，COD = 400 mg/L，NH4-N = 30 mg/L，总P = 4 mg/L。污水处理厂可用地面积约50000 m2，厂区设计地坪绝对标高采用5.00 m，处理厂四角的坐标为： X 0 ， Y 0； X 270 ， Y 0 ； X 0 ， Y 200 ； X 230 ， Y 200 。 污水处理厂的污水进水总管管径为DN800，进水泵房处沟底标高为绝对标高0.315 m，坡度1.0 ，充满度h/D = 0.65。 初沉污泥和二沉池剩余污泥经浓缩脱水后外运填埋处置。1.4 设计要求符合经济效益；满足要求出水水质达到国家污水综合排放二级标准；合理有效利用厂区面积，使厂区绿化环保。2.
5、 基础参数和工艺选择1.2.2.2.1 基础计算由于处理出水水质要求达到污水综合排放标准二级标准。经查污水综合排放标准（GB189182002）二级标准中排放水质指标规定值为：COD=100 mg/L，BOD5=30 mg/L，SS=30 mg/L，NH4+-N =25 mg/L。人口58250（近期）69900（远期）人，生活污水量200L/人，工业污水量15000-20000m3/d，工业污水的时变化系数为1.3，污水性质与生活污水类似。污水中BOD5=200mg/L，SS=250mg/L,COD=400mg/L,NH4+-N=30mg/L,总P=4mg/L。根据居民区生活污水量总变化系数
6、表1表1 生活污水量总变化系数Kz值平均日流量/(L/s)51540701002005001000Kz2.32.01.81.71.61.51.41.3根据已知平均日流量为200L/s，所以Kz=1.5。设计最大流量以远期规划人口为参数设计流量： Qmax=Q生+Q工 =699002001.510-3+200001.3=46970m3/d=0.544m3/s由二级标准得：EBOD5=200-30200100%=85% ； ECOD=400-100%=75% ESS=250-30250100%=88% ； ENH4+-N =30-2530100%=16.7%EP=4-34100%=25% 所以去除
7、率为：BOD5=85%，COD=75%，SS=88%，NH4-H=16.7%，P=25%。2.2 工艺选型根据国内外已运行污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用的方法有：“普通活性污泥法”、“氧化沟法”、“SBR活性污泥法”和“AB法”。实践证明AB工艺可以比传统活性污泥法节省工程投资15%25%，节省占地10%15%，降低运转费15%25%，A段对于水质、水量、PH值和有毒物质等的冲击负荷有巨大的缓冲作用，能为其后面的B段创造一个良好的进水条件。AB两段的BOD5去除率为90%-95%，COD去除率为80%-90%，TP去除率为可达50%-70%，TN的去除率为30%-40%。满足该
8、区域城市污水净化需求，故采用AB工艺法。AB法即吸附生物氧化处理法，德国亚琛大学B.Bhnke教授于70年代中期开创，80年代初开始应用于工程实践。该工艺对进水负荷变化适应性强、运行稳定、污泥不易膨胀、较好的脱氮除磷效果等优点。由于其具有抗冲击负荷能力强、对pH值变化和有毒物质具有明显缓冲作用的特点，故主要应用于污水浓度高、水质水量变化较大，特别是工业污水所占比例较高的城市污水处理厂。AB法已成为近10年来发展最快的城市污水处理工艺。根据系统工程的理论，AB法工艺省去了初沉池；从生物反应动力学的角度出发，采用了经济合理的二段处理工艺流程；根据微生物的生长、繁殖规律及其对有机质的代谢关系，使二段
9、的污泥回流系统分开而保证处理过程中生物相的稳定性。这些使得AB法工艺比传统活性污泥法具有更高和更稳定的处理效果，大大的节省了基建和运转费用。3. AB法设计参数1.2.3.3.3.1 各处理单元设计计算工艺流程如图1：图1 工艺流程图1233.11233.13.1.1 粗格栅设计流量为Q=46970m3/d=0.544m3/s。选用两台粗格栅机，则：设柵前水深为h=0.5m，过栅流速为v=0.7m/s，格栅倾角为=70，柵条间隙为b=0.02m，N=2。（格栅草图如图2）图2 格栅草图柵条间隙数n n=QmaxsinNbhv (1) =(0.544(70)/(20.020.50.7)=34.1
10、8取格栅间隙数35个。式(1)中：n 栅条间隙数，个； Qmax 最大设计流量，m3/s； 格栅倾角，（）； h 栅前水深，m； v 过栅流速，m/s。栅槽宽度B设栅条宽度为s=0.01m，则：B=Sn-1+bn =0.0135-1+0.0235=1.04m 通过格栅的水头损失为h1栅条断面为锐边矩形表2 阻力系数计算公式栅条断面形状公式说明锐边矩形=Sb43形状系数=2.42迎水面为半圆形的矩形=1.83圆形=1.79迎水、背水面均为半圆形的矩形=1.67正方形=S+bb-12收缩系数，一般采用0.64 h1=h0k=v22gsink (2)=32420.010.02430.7229.8si
11、n70=0.068m式(2)中：h0 计算水头损失，m； g 重力加速度，m/s2； k 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大的倍数，一般采用3； 阻力系数，其值与栅条断面形状有关，查表2。栅后槽中高度H设柵前渠道超高为h2=0.3m，则：H=h+h1+h2 =0.5+0.068+0.3=0.87m栅槽总长度L 设进水渠宽B1=0.65mL=l1+l2+0.5+1.0+H1tan70 (3)= 0.54+0.27+0.5+1.0+0.29=2.6m 式(3)中：l1 进水渠道渐宽部分的长度l1=B-B12tan1，m；l2 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 l12，m；1 进水渠道渐宽部分的展
12、开角度，（），一般可采用20；H1 栅前渠道深H1=h+h2，m。每日的栅渣量W在格栅间隙0.02m的情况下，栅渣量每1000m3污水产渣为W1=0.07m3，则两台格栅总产渣量：W=86400QmaxW11000Kz=2.2m3/d0.2m3/d采用机械清渣即可。3.1.2 细格栅柵前水深为h=0.5m，过栅流速为v=0.8m/s，格栅倾角为=60，柵条间隙为b=0.01m。柵条间隙数n采用4台细格栅：n=QmaxsinNbhv= 0.544sin6040.010.50.8=31.64 取格栅间隙数为32。栅槽宽度B设栅条宽度为s=0.01m，则：B=Sn-1+bn=0.0132-1+0.0
13、132=0.62m通过格栅的水头损失为h1h1=h0k=v22gsink=32.420.010.01430.8229.8sin60=0.205m 栅后的槽中高度H设柵前渠道超高为h2=0.5m，则：H=h+h1+h2=0.5+0.205+0.5=1.205m栅槽总长度L设进水渠宽B1=0.85mL=l1+l2+0.5+1.0+h2+htan60=0.26+0.13+0.5+1.0+0.58=2.47m每日的栅渣量W在格栅间隙0.01m的情况下，设栅渣量每1000m3污水产渣为W1=0.05m3，则总产渣量：W=86400QmaxW11000Kz=1.6m3/d0.2m3/d选用机械清渣即可。曝
14、气沉砂池底部的沉砂通过吸沙泵至砂水分离器，脱水后期清洁砂粒外运。分离出来的水回流至提升泵房吸水。曝气沉砂池的出水通过管道直接送至A段曝气池，输水管道管径800mm，管内最大流速1.08m/s3.2 泵的选择1233.13.23.23.2.1 泵的选择因素（1）选择污水泵机组泵的总抽升能力，应按进水管的最大时污水量计算，并应满足最大充满度时的流量要求；（2）尽量选择类型相同和相同口径的污水泵，以便维修，但还须满足低流量时的需求；（3）由于生活污水，对清水泵有腐蚀作用，故污水泵站尽量采用污水泵，在大的污水泵站中，无大型污水泵时才选用清水泵。3.2.2 泵的参数计算集水容积VQmax=0.544m3
15、/s,可采用集水池与机器间和建式的圆形泵站，考虑4台（1台备用），每台容积约为181L/s。集水容积采用相当于一台泵6min容量，即： V=1816=65.16m3设有效水深h=1.3m，则： A=Vh=50.12m33.2.3 泵的扬程计算设泵站内总损失（水头损失）为2m，吸压水管路总损失为3m，安全水头为2m。则：H=Hss-Hsd+Hs+Hd (4) =5-0.315+2+3+2=11.68512m式（4）中：Hss 地坪绝对标高，m（这里为5m）； Hsd 水泵房沟底绝对标高，m（这里为0.315m）； Hs、Hd 各水头损失。3.2.4 泵的选型根据以上数据，采用250LW600-1
16、5-45直立式污水泵。运行方式：工频运转（参数见表3）表3 250LW600-15-45直立式污水泵机械参数型号流量(m/h）扬程r/min）转速(r/h）轴功率(KW）排出口径（mm）250LW600-15-4560015980452501.2.3.3.1.3.2.3.3 曝气沉砂池本设计中选用曝气沉砂池，它主要是使颗粒碰撞摩擦，将无机颗粒与有机物分开，排除的沉砂有机物含量较低，方便后续工艺处理。曝气沉砂池草图如图3、4图3 曝气沉砂池剖面图图4 曝气沉砂池平面图总有效容积设污水在沉砂池中的水力停留时间t=2 min；则沉砂池的总有效容积为： V=Qmaxt =0.544602=65.28m
17、3水流截面积设污水在池中的水平速度v 为0.1 m/s，则水流截面积A为 A=Qmaxv=5.44m2 ； a=A=2.33m池总宽度设有效水深h=2 m，则沉砂池总宽度B 为：B=Ah =5.442=2.72m宽深比 b ：h=2 ：2.72=1.36在1：1.5之间，符合要求。沉砂池池长沉砂池的池长L为：L=VA =65.285.44=12m曝气量曝气沉砂池所需曝气量q=3600DQ设 (5)=36000.5440.2=391.68m3/h 式(5)中：D 1 m3 污水所需曝气量，取0.2 m3/m3；沉砂池总高设超高为0.3 m，则总高：H=2+0.3=2.3 m1.2.3.3.1.4
18、. AB段工艺数据1.2.3.4.4.4.1 设计参数污泥负荷A段污泥负荷：NSA=2.9 kg BOD5/（kgMLSSd）；混合液污泥浓度：XA=2000 mg/L；污泥回流比 RA=0.6。B段污泥负荷：NSB=0.15 kg BOD5/（kgMLSSd）；混合液污泥浓度：XB=3500 mg/L；污泥回流比 RA=1.0处理效率BOD5总去除率：E=200-30200100%=85%设A段BOD5去除率EA取60%，则A段出水BOD5浓度LtA为：LtA=200（160%）=80 mg/L已知B段出水BOD5浓度LtB=30 mg/L，B段BOD5去除率EB为： E=80-3080=6
19、2.5%曝气池容积计算进水BOD5浓度La=200 mg/L，A段BOD5去除量 LrA为LrA=LaLtA=20080=120 mg/L=0.12 kg/m3则A段曝气池容积：VA=QLrANSAXA =469701202.92000=971.79m3B段BOD5去除量 LrB为：LrB=（LtALtB）=8030=50 mg/L=0.05 kg/m3则B段曝气池容积：VB=QLrBNSBXB =46970500.153500=4473.33m3水力停留时间计算水力停留时间T=V/Q A段水力停留时间：TA=VAQmax=0.5h （在0.50.75，符合要求）；B段水力停留时间：TA=VA
20、Qmax=2.3h（在2.06.0,符合要求）剩余污泥量A段剩余污泥量设A段SS去除率为75%，干污泥量为：WA=QSr+aQLrA (6)WA=469700.750.25+0.5469700.12=11625.075 kg/d式(6)中：a 污泥增殖系数，0.30.5 kg/kg BOD5，取0.5 kg/kg BOD5； Sr A段SS的去除浓度，kg/m3，A段SS的去除率为7080。湿污泥量（设污泥含水率PA为98%）为：QA=WA（1PA）1000 =11625.(1-98%)=581.25m3/dB段剩余污泥量干污泥量为：WB=aQLrB (7) =469700.50.05=117
21、4.25 kg/d式(7)中：a 污泥增殖系数，0.50.65 kg/kg BOD5，取0.5 kg/kg BOD5。湿污泥量（设污泥含水率PB为99.5%）为：QB=WB（1PB）1000 =1174.(1-99.5%)=234.85m3/d总泥量 ：QS=QA+QB=816.1 m3/d污泥龄计算CA段污泥龄： CA=1aANSA (8) =10.52.9=0.7d式(8)中：aA A段污泥增殖系数，取0.5 kg/kg BOD5；NSA A段污泥负荷kg BOD5/（kgMLSSd），取2.9kg BOD5/（kgMLSSd）。B段污泥龄： CB=1aBNSA (9) =10.50.15
22、=13.33d式(9)中：aB B段污泥增殖系数，取0.5 kg/kg BOD5NSB B段污泥负荷kg BOD5/（kgMLSSd），取0.15 kg BOD5/（kgMLSSd）。最大需氧量 A段最大需氧量： OA= aQmaxLrA (10) =0.6496700.12=3576.24kg/d式(10)中：a/ 需氧量系数，0.40.6 kg O2/kg BOD5，取0.6。B段最大需氧量： OB=aQmaxLrB+bQmaxNr (11) =1.23496700.05+4.5749670（0.03-0.025）=4189.67kg/d式(11)中：a/ 需氧量系数，1.23 kg O2
23、/kg BOD5； b/ NH3N 硝化需氧量系数，4.57 kg O2/kg NH3N二段总需氧量：O2=OA+OB =3576.24+4189.67=7765.9 kgO2/d回流污泥浓度浓度Xr=X（1+R）/R (12)式(12)中：X 混合液污泥浓度； R 污泥回流比。A段回流污泥浓度： XrA=2000（1+0.6）/0.6=5333 mg/L；B段回流污泥浓度： XrB=3500（1+1.0）/1.0=7000 mg/L。1.2.3.4.4.1.1.2.3.4.4.1.4.2 AB法各工艺尺寸计算12344.14.244.14.24.2.1 曝气池体及其各部分尺寸计算A段曝气池的
24、计算和各部位尺寸的确定曝气池容积：A段曝气池共设4个，每个曝气池容积为V=VA4=971.794=242.9m3曝气池各部位尺寸：设池深h为2 .5m，则每组曝气池的面积F为F=Vh=242.92.5=91.2m2 ；池宽B取3 m，宽深比B/h=3/2.5=1.2介于12 之间，符合规定。池长L=F/B=91.2/3=30.4 m；长宽比 L/B=30.4/3=10.1310 ，符合规定；每个曝气池设计为单廊道曝气池，池长30.4m；曝气池超高取0.5 m，则曝气池池高为 H=2.5+0.5=3 m B段曝气池的计算和各部位尺寸的确定曝气池容积：B段曝气池共设3个，每个曝气池容积为V=VB3
25、=4473.333=1491.11m3曝气池各部位尺寸：设池深h为4 m，则每组曝气池的面积F为F=Vrh=1491.114=372.78m2 ；池宽B取6 m，宽深比B/h=6/4=1.5介于12 之间，符合规定；池长L=F/B=372.78/6=62.1 m；长宽比 L/B=62.1/6=10.3510 ，符合规定；曝气池设计为单廊道曝气池，池长62.1 m；曝气池超高取1 m，则曝气池池高为 H=4+1=5 m A段曝气池设有一根干管，5根配气竖管曝气池的平面面积：30.4x3=91.2m2；每个空气扩散器的服务面积按1m2计则所需要空气扩散器的总数： 91.2/1=91.2个； 取10
26、0个；每个竖管上安装的空气扩散器的数目： 100/5=20个；B曝气池设有1根干管，干管上设10根配气竖管曝气池的平面面积： 62.1x6=372.6m2；每个空气扩散器的服务面积按2.0m2计则所需要空气扩散器的总数： 372.6/2.0=186.3个，取200个；每个竖管上安装的空气扩散器的数目： 200/10=20个；4.2.2 A段中沉池中沉池采用普通幅流式沉淀池座数N=4，表面负荷q取2 m3/m2h。幅流式沉淀池草图如图5图5 幅流式沉淀池剖面图沉淀部分水面面积：A=QmaxNq=46970/2442=244.64 m2池子直径D为：D=4A=17.65 m，取18 m部分有效水深
27、取沉淀时间t为1h，则： h2=qt=2m沉淀部分有效容积： V=D24=（1823.14/4）=254.34 m3污泥部分所需的容积：V=T（1+R）QmaxXAN(XA+XRA) (13) =1(1+0.6)469702000424(2000+5333)=213.51m3式(13)中：T 沉淀时间，取1h； XRA 回流污泥浓度，mg/L。 污泥斗容积：取污泥斗上部半径 r1=5 m，下部半径r2=3 m，污泥斗高度h5=3m，则：V1=h5（r12+r1r2+r22）3 =3.143（25+35+9）/3=153.86 m3污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：V2=h4（R2+Rr1+r12）
28、3 设池底坡度i 为0.1，则 h4=R-r1i=0.4 ；V2=3.140.4（81+59+25）/3=63.22m3容积较核：V1+V2=153.86+63.22=217.08213.51，设计合理。沉淀池总高度 ：其中超高h1取0.3 m，缓冲层高度h3取0.5 m，则H=h1+h2+h3+h4+h5 =0.3+2.0+0.5+0.4+3.0=6.2 m4.2.3 B段二沉池终沉池采用普通幅流式沉淀池座数N=4，表面负荷q取1 m3/m2h。沉淀部分水面面积：A=QmaxNq =46970/2441=489.27 m2池子直径D为： D=4A=24.97m，取25 m部分有效水深：取沉淀
29、时间t为2 h，则： h2=qt=2m沉淀部分有效容积： V=D24 =（2523.14/4）=981.25 m3污泥部分所需的容积：V=T（1+R）QmaxXBN(XB+XRB) =1(1+1)469703500424(3500+7000)=326.18m3污泥斗容积：取污泥斗上部半径 r1=5 m，下部半径r2=3 m，污泥斗高度h5=3m，则：V1=h5（r12+r1r2+r22）3 V1=3.143（25+35+9）/3=153.86 m3污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：V2=h4（R2+Rr1+r12）3 设池底坡度i 为0.1，则 h4=R-r1i=0.75 ；V2=3.140.75
30、（156.25+512.5+25）/3=191.34。m3容积较核：V1+V2=153.86+191.34=345.20326.18，设计合理。沉淀池总高度： 其中超高h1取0.3 m，缓冲层高度h3取0.5 m，则H=h1+h2+h3+h4+h5 =0.3+2.0+0.5+0.75+3.0=6.2 m5. 消毒采用紫外消毒的方法，紫外光源即为高压石英汞灯。紫外消毒的消毒速度较快，效率较高，不影响水物理化学性质，操作较为简单，且易于实现自动化。污水经过一系列构筑物处理后进入到紫外消毒池，然后排放到水体中。设计流量。（1）模块数及灯管数设定每3600水需要3根灯管，则单个消毒池需灯管数为：在最大
31、设计流量时：根本设计采用4根灯管为一个模块，因此模块数为：10 （2）消毒渠设定消毒渠的深度H=1.2m，假定渠道中水流的速度v=0.25m/s，则：渠道过水断面的面积为：渠道的宽度为：，选用2m。设计灯管的间距0.4m，选用2个廊道布置，沿渠道的宽度可布置10个模块，每个灯组可选用5个模块，每一个廊道安装一个灯组。设每个模块长度2.45m，两灯组的间距为1.2m，渠道出水设置堰板调节。调节堰与灯组间的间距为1.40m，则渠道的总长度为：校核辐射的时间为：，符合设计的要求。6. 除泥工艺1.2.3.4.5.5.6.6.1 污泥浓缩方式选择在污水处理过程中，含产生大量污泥其中含有许多有毒有害物质
32、且含水率高，因此需对污泥进行处理，以达到减量稳定，无害化，综合利用的目的。污泥浓缩和脱水是最为主要，最为常用的工艺。污泥浓缩可将绝大部分空隙水从污泥中分离出来，使污泥体积减小10倍，为后续处理带来方便。污泥在最终处置之前需经过浓缩和脱水使体积最小化，污泥浓缩使用重力浓缩加机械浓缩两种方式。1.2.3.4.5.5.1.6.2 污泥浓缩池1.2.3.4.5.5.1.5.2.采用竖流式污泥浓缩池，浓缩来自于A段和B段的剩余污泥。A段剩余污泥 QA=581.25 m3/d，含水率为98%；B段剩余污泥 QB=234.85m3/d，含水率为99.5%。则总泥流量为：QS=QA+QB=816.1m3/d=
33、9.45 L/s平均含水率 P=（581.2598%+234.8599.5%）/（816.1）=98.4%中心管部分设计计算：设浓缩池中心管内流速v0为0.02 m/s，污水在浓缩池内上升流速v取0.1 mm/s，浓缩时间t=12 h，池数N=2。中心管面积：A=QS/（Nv0）则 A1=9.45/（20.021000）=0.236m2中心管直径： D1=4A1=40.2363.14=0.55 m喇叭口直径及高度： D1=h/=1.35D1=1.350.55=0.74 m反射板直径： D2=1.35D1=1.350.74=1 m浓缩池有效水深： h2=vt=0.1103123600=4.3 m
34、浓缩池有效面积：浓缩后分离出来的污水流量 (设浓缩后污泥含水率为97)q=（QS/N）（P1P2）/（100P2） =（9.45/2）（98.497）/（10097）=2.205L/s浓缩池有效面积： A2=q/v=（2.205103）/（0.1103）=22.05 m2浓缩池直径： D3= 4(A1+A2) =4(0.236+22.05)3.14=5.3m单池浓缩后的剩余污泥量： QS/=（QS/N）（100P1）/（100P2） =（9.45/2）（10098.4）/（10097）=2.52 L/s=217.73 m3/d浓缩池总池高度： H=h1+h2+h3+h4+h5 设污泥斗夹角a=
35、60，斗底直径d为0.6 m，则斗高h 为h5=tan（D3/2d/2）=tan60（5.3/20.6/2）=4.07 m取池子超高h1=0.3 m，中心管与反射管之间高度h3=0.5 m，缓冲层高度h4=0.3 m，则 H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+4.3+0.5+0.3+4.07=9.57 m6.3 机械浓缩浓缩机一般与脱水机联合使用，即采用污泥浓缩脱水一体化机械，压制成泥饼，经污泥浓缩池浓缩后，单池剩余污泥量为217.73 m3/d，总污泥量为435.5 m3/d。选用DYQN1500P1型一体式带式浓缩压滤机。（参数见图6）图6 压滤机型号参数1.2.3.4.5.7. 平面
36、布置1.2.3.4.5.6.7.7.7.1 污水厂平面布置原则（1）按功能分区，配置得当主要是指对生产、辅助生产、生产管理、生活福利等各部分布置，要做到分区明确、配置得当而又不过分独立分散。既有利于生产，又避免非生产人员在生产区通行或逗留，确保安全生产。在有条件时（尤其建新厂时）最好把生产区和生活区分开，但两者之间不必设置围墙。（2）功能明确、布置紧凑首先应保证生产的需要，结合地形、地质、土方、结构和施工等因素全面考虑。布置时力求减少占地面积，减少连接管（渠）的长度，便于操作管理。（3）顺流排列，流程简捷指处理构（建）筑物尽量按流程方向布置，避免与进（出）水方向相反安排；各构筑物之间的连接管（
37、渠）应以最短路线布置，尽量避免不必要的转弯和用水泵提升，严禁将管线埋在构（建）筑物下面。目的在于减少能量（水头）损失、节省管材、便于施工和检修。（4）充分利用地形，平衡土方，降低工程费用某些构筑物放在较高处，便于减少土方，便于放空、排泥，又减少了工程量，而另一些构筑物放在较低处，使水按流程按重力顺畅输送。（5）必要时应预留适当余地，考虑扩建和施工可能（尤其是对大中型污水处理厂）。（6）构（建）筑物布置应注意风向和朝向 将排放异味有害气体的构（建）筑物布置在居住与办公场所的下风向；为保证良好的自然通风条件，建筑物布置应考虑主导风向。7.2 污水处理厂构筑物见表4 表4 构筑物一览表序 号构筑物名
38、称尺 寸 规 格/（m2）1粗格栅2.14242细格栅1.53143曝气沉砂池32644提升泵房5012续表4序 号构筑物名称尺 寸 规 格/（m2）5A段曝气池91246B段曝气池3727837污泥浓缩间222868. 高程设计1.2.3.4.5.6.7.8.8.8.1 高程设计的任务本设计确定的各水处理单元构筑物和泵房的标高，包括：地面标高、构筑物顶端标高、构筑物底端标高、构筑物内液位标高。还确定了水处理构筑物之间连接管道的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在水处理构筑物之间顺畅流动，保证水厂的正常稳定运行。8.2 高程布置原则（1）为了保证污水在各构筑物之间能顺利自流，计算各构筑物之间的水头损失包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失和污水流过量水设备的水头损失。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的贮备水头。本设计中，由于此点未做具体要求，故不做出具体计算过程，而采用较大的空间余地，以保证构筑物的正常运行。（2）污水厂的出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能进行自流。（3）污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。（4）在计算