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1、精品学习资源电动汽车充电器电路拓扑的设计考虑发表时间： 2006-02-28 22:47:20 发布人： administrator 来源：电源技术应用作者：秦海鸿 阅读次数： 1739摘要： 对电动汽车车载电池的充电器进行了争论；依据对感应耦合器设计标准的规定，及不同的充电模式，给出了多种备选设计方案，并针对不同的充电模式、充电等级，给出了最适合的电路拓扑方案；关键词： 电动汽车；充电器；拓扑挑选引言早在 20世纪初期，在欧洲和美国的轿车驱动系统上，曾使用过电力驱动系统，当时的电动车已取代了往日的马车和自行车成为主要交通工具；电动汽车所具有的舒服、洁净、无噪声，污染很小等优点曾一度使人们认为
2、这将是交通工具的一个巨大革新；但由于当时电池等关键技术的困扰，以及燃油车的进展，100年来电动汽车的开发始终受到限制；随着现代高新技术的进展和当今世界环境、能源两大难题的日益突出，电力驱动车辆又成为汽车工业争论、开发和使用的热点；世界各国从20世纪 80岁月开头，掀起了大规模的开发电动汽车的高潮；但电动汽车的市场化始终受到一些关键技术的困扰；其中，比较突出的一个问题就是确保电动汽车电池组安全、高效、用户友好、坚固、性价比高的充电技术12；1 充电技术电动汽车电池充电是电动汽车投入市场前，必需解决的关键技术之一；电动汽车电池充电一般采纳两种基本方法：接触式充电和感应耦合式充电；1.1 接触式充电
3、接触式充电方式采纳传统的接触器，使用者把充电源接头连接到汽车上；其典型示例如图1所示；这种方式的缺陷是：导体暴露在外面，担心全；而且会因多次插拔操作，引起机械磨损，导致接触松动，不能有效传输电能；1.2 感应耦合式充电感应耦合式充电方式，即充电源和汽车接受装置之间不采纳直接电接触的方式，而采纳由分别的高频变压器组合而成，通过感应耦合，无接触式地传输能量；采纳感应耦合式充电方式，可以解决接触式充电方式的缺陷34 ；图 2给出电动汽车感应耦合充电系统的简化功率流图；图中，输入电网沟通电经过整流后，通过高频逆变环节，经电缆传输通过感应耦合器后，传送到电动汽车输入端，再经过整流滤波环节，给电动汽车车载
4、蓄电池充电；欢迎下载精品学习资源感应耦合充电方式仍可进一步设计成无须人员介入的全自动充电方式；即感应耦合器的磁耦合装置原副边之间分开更大距离，充电源安装在某一固定地点，一旦汽车停靠在这一固定区域位置上，就可以无接触式地接受充电源的能量，实现感应充电，从而无须汽车用户或充电站工作人员的介入，实现了全自动充电；图4 感应耦合充电变换器原理框图2 感应耦合充电标准 SAE J-1773为实现电动汽车市场化，美国汽车工程协会依据系统要求，制定了相应的标准；其中，针对电动汽车的充电器，制定了SAEJ-1772和SAEJ- 1773两种充电标准，分别对应于接触式充电方式和感应耦合充电方式；电动汽车充电系统
5、制造商在设计研制及生产电动汽车充电器中，必需符合这些标准；SAEJ-1773标准给出了对美国境内电动汽车感应充电耦合器最小实际尺寸及电气性能的要求；图5两个开关管的隔离式Boost变换器充电耦合器由两部分组成：耦合器和汽车插座；其组合相当于工作在80 300kHz 频率之间的原副边分别的变压器；对于感应耦合式电动汽车充电，SAEJ-1773举荐采纳三种充电方式，如表1所示；对于不同的充电方式，充电器的设计也会相应地 不同；其中，最常用的方式是家用充电方式，充电器功率为6.6kW ，更高功率级的充电器一般用于充电站等场合；表 1SAE J-1773 举荐采纳的三种充电模式充电模式充电模式充电方式
6、功率等级电网输入模式 1模式 2模式 3应急充电家用充电充电站充电1.5kW6.6kW25 160kWAC120V,15A 单相AC230V ,40A 单相AC208 600V 三相依据 SAE J-1773标准，感应耦合器可以用图3所示的等效电路模型来表示；对应的元件值列于表2中；表2 充电用感应耦合器等效电路模型元件值fmin100kHz fmax350kHz Rpmax/m Lp10/ H Rsmax/k Ls 10 / H Rmmin/m Lm10 / Cs/ F匝比每匝电压 /V 耦合效率 / 绝缘电阻 /M最大充电电流 /A 最大充电电压 /V 200.8欢迎下载精品学习资源1.6
7、45200.80.024:4100 99.5100400474400.51.355400.50.024:4100 99.5100400474变压器原副边分别，具有较大的气隙，属于松耦合磁件，磁化电感相对较小，在设计变换器时，必需充分考虑这一较小磁化电感对电路设计的影响5 ；在设计中仍须考虑功率传输电缆；虽然 SAE J-1773标准中没有列入这一项，但在实际设计中必需考虑功率传输电缆的体积、重量和等效电路；由于传输电缆的尺寸主要与传输电流的等级有关，因而，减小充电电流可以相应地减小电缆尺寸；为了使电缆功率损耗最小，可以采纳同轴电缆，在工作频率段进行优化；此外， 电缆会引入附加阻抗，增大变压器的
8、等效漏感，在功率级的设计中，必需考虑其影响；对于5m长的同轴电缆，典型的电阻和电感值为： Rcable=30m ； Lcable=0.5 1H；3 对感应耦合充电变换器的要求依据 SAE J-1773标准给出的感应耦合器等效电路，连接电缆和电池负载的特性，可以得出感应耦合充电变换器应当满意以下设计标准；3.1 电流源高频链感应耦合充电变换器的副边滤波电路安装在电动汽车上，因而，滤波环节采纳容性滤波欢迎下载精品学习资源电路将简化车载电路，从而减轻整个电动汽车的重量；对于容性滤波环节，变换器应当为高频电流源特性；此外，这种电流源型电路对变换器工作频率变化和功率等级变化的敏锐程度相对较小，因而，比较
9、简洁同时考虑三种充电模式进行电路设计；而且，副边采纳容性滤波电路，副边二极管无须采纳过压箝位措施；3.2 主开关器件的软开关感应耦合充电变换器的高频化可以减小感应耦合器及车载滤波元件的体积重量，实现电源系统的小型化；但随着频率的不断增高，采纳硬开关工作方式的变换器，其开关损耗将大大增高，降低了变换器效率；因而，为了实现更高频率、更高功率级的充电，必需保证主开关器件的软开关，减小开关损耗；图8和图 93.3 恒频或窄频率变化范畴工作感应耦合充电变换器工作于恒频或窄频率变化范畴有利于磁性元件及滤波电容的优化设计，同时，必需防止工作在无线电带宽，严格掌握这个区域的电磁干扰；对于变频工作，轻载对应高频
10、工作，重载对应低频工作，有利于不同负载情形下的效率一样；3.4 宽负载范畴工作感应耦合充电变换器应当能够在宽负载范畴内安全工作，包括开路和短路的极限情形；此外，变换器也应当能够工作在涓流充电或均衡充电等模式下；在这些模式下，变换器都应当能保证较高的效率；3.5 感应耦合器的匝比原副边匝比大可以使得原边电流小，从而可采纳更细线径的功率传输电缆，更低电流定额的功率器件，效率获得提升；欢迎下载精品学习资源3.6 输入单位功率因数感应耦合充电变换器工作在高频，会对电网造成谐波污染；感应充电技术要得到公众认可，获得广泛使用，必需实行有效措施，如功率因数校正或无功补偿等技术，限制电动汽车感应耦合充电变换器
11、进入电网的总谐波量；就目前而言，充电变换器必需满意92标准或类似的标准；要满意这些标准，加大了感应耦合充电变换器输入部分及整机的复杂程度，增加了成本；而且，依据不同充电等级要求，感应耦合充电变换器可以挑选两级结构前级为 PFC后级为充电器电路）或PFC功能与充电功能一体化的单级电路；4变换器拓扑挑选依据 SAE J-1773给出的感应耦合器等效电路元件值，及上述的设计考虑，这里对适用于三种不同充电模式的变换器拓扑进行了考察；如图 2所示，电动汽车车载部分包括感应耦合器的插孔部分及AC/DC 整流及容 .滤波电路；第一，对直接连接电容滤波的整流电路进行考察；适合采纳的整流方式有半波整流，中心抽头
12、全波整流及全桥整流；其中，半波整流对变压器的利用率低；全波整流需要副边为中心抽头连接的两个绕组，增加了车载电路的重量和体积；全桥整流对变压器利用率高，比较适合用于这种场合；图 4给出基于以上考虑的感应耦合充电变换器原理框图；图中，输出整流采纳全桥整流电路，输出滤波器采纳电容滤波，输入端采纳了PFC电路以限制进入电网的总谐波量不会超 标，这里采纳的是单独设计的PFC级；低功率时， PFC也可与主充电变换器合为带PFC功能的一体化充电电路；欢迎下载精品学习资源如前所述，充电器设计中很重要的一个考虑是感应耦合器匝比的合理选取；为使设计标准化，按 3种充电模式设计的感应耦合充电变换器都必需能够采纳相同
13、的电动汽车插座；限制充电器高频变压器副边匝数的因素包括功率范畴宽，电气设计限制和机械设计限制；典型的耦合器设计其副边匝数为 4匝；对于低充电等级，一般采纳 1的匝比；1 1的匝比，对于高充电等级，一般采纳2对于 30kWh以内的储能才能，随充电状态不同，电动汽车电池电压在DC200 450V 范围内变化，变换器拓扑应当能够在这一电池电压变化范畴内供应所需的充电电流；4.1 充电模式 1欢迎下载精品学习资源这是电动汽车的一种应急充电模式，充电较慢；按这种模式设计的充电器通常随电动汽车携带，在没有标准充电器的情形下使用，从而必需体积小，重量轻，并且成本低；依据这些要求，可采纳单级高功率因数变换器，
14、降低整机体积，重量，降低成本，获得较高的整机效率；图 5给出一种备选方案：两个开关管的隔离式Boost变换器 6 ；在不采纳帮助开关时，单级Boost级电路供应 PFC功能并调剂输出电压；当输入电压为，由于变压器副边匝数为4匝，输出电压的调剂范畴为AC120V 时，输入电压峰值为170VDC200 400V ，因而变压器可以采纳1 1的匝比，原边绕组均采纳4匝线圈；典型的电压电流波形如图6所示；当原边开关管 S1及S2均开通时，能量储存在输入滤波电感中，同时输出整流管处于关断态；当开关管 S1及S2中任一个开关管关断时，储存能量通过原边绕组传输到副边；由于变换器的对称工作，变压器磁通得以复位平
15、稳；为使输入电感伏秒积平稳，必需满意VB1DminILavg ，因其开关管的关断 dv/dt 得到了掌握，开通为零电压开通，且主开关管上的电压应力为输出电压，因而整机性能得到大大改进；图 10给出无损吸取电路的典型波形；对于 6.6kW 的功率定额， 450V 的输出电压，需要采纳600V/60A 的MOSFET ；可依据应用场合需要，整机设计可挑选单模块或多模块并联方案；对于后级 DC/DC 变换器，由于输入输出均为容性滤波器，因此，只有具有电流源特性的高频变换器适用；以下几种有大电感与变压器原边相串联的拓扑适合采纳；其中一种形式是图 11所示的全桥型变换器；原边电路中采纳串联电感，从而感应
16、耦合器的漏感被有效利用起来，磁化电感也可利用来扩大变换器 ZVS的工作范畴；对于450V 的输入总线电压，可以采纳1 1的匝比，也即原边绕组和副边绕组均采纳4匝线圈；桥式结构的变换器拓扑的缺点之一是峰值电流较高，特殊在低压输入时峰值特殊高；此外对应轻载时，变换器进入断续工作状态，主开关管的开通损耗增加，调剂特性变差；因而，通常要保证一个最小负载电流，确保ZVS ；另一类具有高频电流源特性的变换器拓扑是谐振变换器；文献8 对这些变换器拓扑进行了分类，分为电流型和电压型；在电流型变换器中，变换器由电流源供电；在这类拓扑中，电流得到有效的掌握；但其缺陷是开关管上承担的电压未得到有效掌握；由于，大多数
17、功率器件对过流的承担才能比过压的承担才能要强；另外，在电压源型变换器中，开关器件的电压得到很好的限制，但在全桥和半桥拓扑中，却可能会因击穿损坏；这些变换器通常被分为串联、并联和串并联谐振3种类型；图 12给出这些基本的谐振变换器拓扑示意图；在串联谐振变换器中，谐振电感与变压器原边串联，而其他类型变换器中，电容与变压器串联；只有串联谐振变换器是硬电流源特性欢迎下载精品学习资源，而其他类型变换器是硬电压源型；为了有效利用感应耦合器磁化电感和匝间电容，可以采纳不同的串联谐振变换器；一种 拓扑形式是图 13所示的串并联 LLCC 谐振变换器 910 ；另外一些谐振变换器也可考虑；如前所述，匝间电容、磁
18、化电感和漏感均得到了充分利用；这一方案因变换器和感应耦合器得到了很好的匹配，颇具吸引力；该变换器可以工作于高于谐振频率的ZVS 状态，或低于谐振频率的ZCS状态，如图 14所示；输出电压可采纳变频掌握；然而，为了优化感应耦合器性能，一般设计为高频对应于轻载工作，低频对应于重载工作，从而在频率变化范畴内，变换器的开关损耗基本保持恒定；由于并联谐振电路的升压特性，最大的变换器电压增益稍大于1；对于输入电压 450V ， 输出电压 400V ，可用 1 1的匝比；这种变换器轻载工作时输出电压掌握特性比较差，需要采纳其他的一些掌握技术；一种方案是使用输入Boost级调剂输出电压，另一种方案是采纳P W
19、M 或移相掌握；这两种掌握技术在相关文献中都有较具体的介绍；4.3 充电模式 3这是一种快速充电模式，主要针对长距离旅行情形进行充电；充电器对应高功率特性100kW ），主要用于一些固定的充电站；对于100kW 的功率等级，充电时间约为15min ；为提高功率因数，降低输入电网谐波，变换器输入端一般需要采纳有源整流电路，如图15所示；可以采纳不同的掌握方案，包括矢量掌握，六阶梯波掌握，数字掌握技术等11 ；为了进一步提高变换效率，答应高频工作，可以采纳如图16所示的 ZVT 电路；利用帮助电路实现了主开关器件的ZVT ，主开关仍为 PWM 掌握；如前所述，高功率充电模式通常只在充电站使用；由于
20、，充电站可能会装有多个充电器，每个充电器均采纳单独的整流级必定会使系统体积巨大，成本大大增加；为简化系统设计，可为整个充电站配备一个特地的PFC或谐波补偿变换器，从而充电主电路，都连接在同一个有源输入整流电路上，如图17所示；有源滤波器定额约为充电站额定功率定额的20；在整流端一般采纳直流侧电感来提高整流器的功率因数，可以选用串联或并联方式的有源滤波方案；有源滤波器可以采纳传统硬开关PWM 逆变器电路，或采纳软开关逆变器，从而工作在更高开关频率，提高掌握带宽，对更高阶的谐波进行补偿；谐振直流环节变换器比较适合于在较宽中功率范畴逆变器场合下工作；图18给出了有源箝位谐振直流环节逆变器功率电路；与
21、传统 PWM 变换器不同的是，谐振直流环节逆变器采纳离散脉冲调剂DPM ， Discrete PulseModulation ）掌握，开关频率较高，所需的滤波器尺寸较小；此外，由于dv/dt 得以掌握，所产生的 EMI 较小；与充电模式 2类似，充电变换器可以直接采纳全桥或带谐振的全桥变换器；但是，由于充电模式 3功率级更高，与谐振式全桥变换器相比，一般的全桥变换器必定会对应很高的峰值电流；因此，应当考虑采纳ZVS 或ZCS谐振全桥拓扑来有效降低损耗；如前所述，串并联全桥谐振型变换器是可选拓扑，它满意了感应耦合充电变换器的全部设计欢迎下载精品学习资源考虑，并且完全利用了感应耦合器的等效电路元件
22、；依据功率器件性能差异，可分别挑选VS或ZCS方案；Z对于高功率等级和高频场合，具有相对较小导通损耗和高频才能的IGBT 具有较大的吸引力；由于感应耦合器优化设计的频率范畴为70 300kHz ，因此，需要软开关技术来优化I GBT 的性能；文献 10 中结果说明：在 ZVS情形下， IGBT 关断损耗仍旧较大，管芯温度较高；而 ZCS可使得 IGBT 在ZCS情形下关断，减小了关断损耗，使IGBT 能够更好地用于高开关频率下；为了进一步降低器件电流应力，减小传输电缆的尺寸和重量，可以采纳较高电平的总线电压；此时感应耦合器可以采纳2 1的匝比；从而当副边采纳4匝时，原边要采纳 8匝；对于400V 的电池电压，直流总线电压至少必需为BT；DC800V ，此时必需采纳定额为1200V/400A 的IG5 结语本文依据对感应耦合器的规定，对电动汽车供电电池的充电器进行了争论；依据感应耦合器的标准及不同的充电模式，确定了与感应耦合器相匹配的充电器的几种设计方案，对适合不同充电模式的电路拓扑进行了挑选；最终给出了分别适合于不同充电等级的备选变换器拓扑方案；欢迎下载