2022年槽钢悬挑脚手架.docx

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1、槽钢悬挑脚手架作者：日期：2目 录一、编制依据二、工程概况三、总体筹划及施工部署四、搭设流程及施工工艺五、材料挑选及构造要求六、劳动力支配七、脚手架检查与验收八、脚手架搭设安全技术措施九、脚手架拆除安全技术措施十、设计运算十一、脚手架整体倒塌应急预案3 / 38脚手架专项施工方案一、编制依据1、依据 *1#楼施工设计图纸；2、依据 *1#楼施工组织设计；3、各类参考规范、图书：建筑施工运算手册；建筑施工手册；钢结构设计规范；建筑施工脚手架有用手册（含垂直运输设施）；建筑结构荷载规范；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 ；建筑地基基础设计规范 ；建筑施工安全检查标准 ；二、工程概况*建 安 工

2、 程 工 程 ； 工 程 建 设 地 点 ：*新区；属于框架结构；地上 8 层；地下 1 层；建筑高度： 40m；标准层层高： 3.9、4.7m ；总建筑面积： 15988 平方米；总工期： 270 天；本工程是 *大楼，位于*新区；地下一层，地上行政楼八层高40.0 m和地上试验楼六层高 36.4m，设计标高 0.000 相当于肯定标高（黄海） 5.40m，总建筑面积： 15988（含地下 2625）平方米；上部结构体系：框架结构，基础形式：主楼为桩基+筏板；本工程业主单位为： *本工程代建单位为： *设计单位： *勘察单位： *民用建筑设计院有限公司监理单位： *监理施工单位： *由* 担

3、任项目经理、 * 担任技术负责人；三、总体筹划及施工部署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在挑选方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全牢靠，造价经济合理；2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满意预期的安全性和耐久性；3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养修理；4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆便利，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，仍必需符合JCJ59-99等检查标准要求，4 / 38要符合相关文明标化工地的有关标准；6、结合以上脚手架设计原就，同时结合本工程的实际情形，综合考虑

4、了以往的施工体会，打算采纳以下脚手架方案：本工程脚手架一般型钢悬挑脚手架， 1-4 轴分别于 2 层及 5 层楼面各挑一挑，悬挑高度为 14.1 米； 6-11 轴分别于 2 层及 6 层楼面各挑一挑，悬挑高度为 16.4米及 17.4 米；采纳 18 号槽钢和 6363 6 斜拉角钢搭设，槽钢压环为 16，斜拉角钢拉环为 Q235 级 200 1008 钢板，槽钢和角钢用 4.8 级 18 螺栓连接；（二）、安全领导小组搭设过程中， 因处在施工高峰期， 各施工班组在交叉作业中， 故应加强安全监控力度， 现场设定如干名安全监控员； 水平和垂直材料运输必需设置暂时戒备区域，用红白三角小旗围栏；

5、谨防非施工人员进入； 同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作， 本小组机构组成、 人员编制及责任分工如下：* （项目经理）组长，负责和谐指挥工作；薛建南（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底； 庄洪良、 * （安全员）组员，负责现场安全检查工作； 李明志（架子工班长）组员，负责现场具体施工；四、搭设流程及施工工艺一般型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为： 水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆 （搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网；搭设参数表：搭设参数一般型钢悬挑脚手架立杆横向间距或排距lb m1.05立杆纵向间距或跨距lam1.5立杆步距 hm1

6、.8脚手架运算高度Hm17.4内排架距离墙长度am0.3连墙件设置二步三跨，扣件连接1、水平悬挑梁水平悬挑梁必需保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲才能，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同， 立杆直接支承在悬挑梁上； 上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有牢靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳固； 采纳在挑梁或纵向钢粱上焊接 25mm 的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆；见下图：5 / 38脚手架立杆筋40m2m钢5管钢接头角焊接见详图悬挑梁2、立杆设置立杆采纳对接接头连接， 立杆与大横杆采纳直角扣件连接； 接头位置交叉布置，两个相邻立杆接头防止显现在同步同跨内， 并在高度

7、方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采纳搭接连接时，搭接部位结扎不少于 2 道；立杆的垂直偏差应掌握在不大于架高的1/400；3、大横杆、小横杆设置(1) 大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm 左右；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力；脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑， 并应由底至顶连续设置； 中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m；剪刀撑斜杆的接长宜采纳搭接， 搭接长度不小于 1m，应采纳不少于 2 个旋转扣件固定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件

8、固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mm；4、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板；(2) 满铺层脚手片必需垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必需实行有效的防护措施；(3) 脚手片须用 12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4 点，要求绑扎坚固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发觉有破旧的要准时更换；5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧；(2) 选用 18 铅丝张

9、挂安全网，要求严密、平整；(3) 脚手架外侧必需设 1.2m 高的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆，顶排防护栏杆6 / 38不少于 2 道，高度分别为 0.9m 和 1.3m；(4) 脚手架内侧形成临边的 如遇大开间门窗洞等 ，在脚手架内侧设 1.2m 的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆；6、连墙件(1) 脚手架与建筑物按按运算书中连墙件设计要求设置拉结点；楼层高度超过 4m，就在水平方向加密， 如楼层高度超过 6m 时，就按水平方向每 6m 设置一道斜拉角钢；(2) 拉结点在转角范畴内和顶部处加密， 即在转角 l 米以内范畴按垂直方向每3.6 米设一拉结点；(3) 拉结点应保证坚固，防止其移动变

10、形，且尽量设置在外架大小横杆接点处；(4) 外墙装饰阶段拉结点，也须满意上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必需重新补设牢靠，有效的暂时拉结点，以确保外架安全牢靠；五、材料挑选及构造要求l、脚手架钢材强度等级 Q235-A ，钢管表面应平直光滑， 不应有裂纹、 分层、压痕、划道和硬弯， 新用的钢管要有出厂合格证； 脚手架施工前必需将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满意设计要求后，方可在施工中使用；2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家供应， 不得有裂纹、气孔、

11、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位敏捷，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 5mm；钢管螺栓拧紧力矩达65N.m 时不得破坏； 如使用旧扣件时， 扣件必需取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满意设计要求后方可在施工中使用；3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观；脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆桔黄色，剪力撑、底排立杆、扫地杆均漆红白相间色；4、脚手板、脚手片采纳符合有关要求；5、安全网采纳密目式安全网，网目应满意2000 目 100cm2，做耐贯穿试验不穿透， 1.6 1.8m 的单张网重量在 3kg 以上，颜色应

12、满意环境成效要求，选用绿色；要求阻燃， 使用的安全网必需有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督治理部门发放的准用证；6、连墙件材料采纳钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（ GB700-88）中 Q235A 钢的要求；一般型钢悬挑脚手架水平悬挑梁是此类型脚手架的重要材料，其钢材强度等级为 Q235-A，型号见材料表， 水平梁悬挑梁所使用的钢材必需表面平整， 无锈蚀； 截面有足够的抗弯抗击距，在满载条件下其挠度变形应满意相应设计要求；搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证；脚手架施工前必 须将

13、入场钢管取样， 送有相关国家资质的试验单位， 进行钢管抗弯、 抗拉等力学试验，试 CC 验结果满意设计要求后，方可在施工中使用；扣件为可锻铸造扣件， 应符合建设部钢管脚手扣件标准 JGJ22-85的要求，7 / 38由有扣件生产许可证的生产厂家供应，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺 陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位敏捷，夹紧钢管时开 口处最小距离不小于 5mm；钢管螺栓拧紧力矩达65N.m 时不得破坏；如使用旧扣件时，扣件必需取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验， 试验结果满意设计要求后方可在施工中使用；主要材料参数表：材料名称一般型钢悬挑脚手架钢管48

14、 3扣件配套水平悬挑梁18 号槽钢梁支撑拉绳： 63636 角钢脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网六、劳动力支配1、为确保工程进度的需要，同时依据本工程的结构特点和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书；2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的治理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任；3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必需配备有足够的帮助人员和必要的工具；（一）、劳动力支配表工种人数技术治理1安全监督1质量检查1测量放线2架子工20（二）、机具配备机具名称数量备注架子扳手25 把架子工搭设

15、和拆除架子用力矩扳手2 把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链2 把调整架子水平弯曲度七、脚手架检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检8 / 38查，经检查合格后方可交付使用；2、高度在 20m 及 20m 以下的脚手架， 应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收；高度大于20m 的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收；3、脚手架工程的现场检查，检查应着重以下各项；1构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固牢靠； 2安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3) 基础是否平整坚实、支垫是

16、否符合规定；(4) 连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； 5垂直度及水平度是否合格；八、脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆， 形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30；2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好牢靠的安全接地处理；3、定期检查脚手架，发觉问题和隐患，在施工作业前准时修理加固，以达到坚固稳固，确保施工安全；4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用；5、外脚手架搭设人员必需持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋；6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内

17、、外传递平稳；7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体；8、任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件；9、严格掌握施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2 ，确保较大安全储备；10、结构施工时不答应多层同时作业， 装修施工时同时作业层数不超过两层， 暂时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层；11、当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应实行适当的暂时撑拉措施；12、各作业层之间设置牢靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人；九、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依据检查结果，拟订出作业方案，报请批准，进行技

18、术交底后才准工作；作业方案一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织支配等；2、拆架时应划分作业区，四周设绳绑围栏或直立戒备标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入；3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋；4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原就，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原就依次进行；严禁上下同时进行拆架作业；9 / 385、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣；6、连墙杆 拉结点 应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，

19、应用暂时撑支住， 然后才能拆除；7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作和谐，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落；8、拆架时严禁碰撞脚手架邻近电源线，以防触电事故；9、在拆架时，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情形交代清晰后方可离开；10、拆下的材料要渐渐下运， 严禁抛掷； 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理；11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置；12、输送至地面的杆件，应准时按类堆放，整理保养；13、当天离岗时， 应准时加固尚未拆除部分， 防止存留隐患造成复岗后的人为事故；14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候

20、，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除；15、翻掀垫铺竹笆应留意站立位置， 并应自外向里翻起直立， 防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人；十、设计运算一般型钢悬挑脚手架运算书 以最高悬挑高度 17.4 米为例一、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 m ，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为： 立杆的纵距为 1.5m ，立杆的横距为 1.05m，立杆的步距为 1.8m；内排架距离墙长度为 0.30 m ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 采纳的钢管类型为 483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨， 竖向间距 3.6m，水平间距 4.5 m，采

21、纳扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载 kN/m2:3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架；10 / 38同时施工层数 :2层；3. 风荷载参数本工程地处江苏无锡，基本风压0.45 kN/m 2；风荷载高度变化系数 z，运算连墙件强度时取 1.539 ，运算立杆稳固性时取 1，风荷载体型系数 s 为0.214 ；4. 静荷载参数每米立杆承担的结构自重荷载标准值 kN/m:0.1248 ；脚手板自重标准值 kN/m2:0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 kN/m:0.150 ； 安全设施与安全网自重标准值 kN/m2:0.005 ；脚手板铺设层数 :9层； 脚手板类

22、别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 : 竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采纳 18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m ；锚固压点压环钢筋直径 mm:16.00 ； 楼板混凝土标号 :C30；6. 拉绳与支杆参数11 / 3812 / 38角钢斜拉杆与墙距离为 m:3.950 ；13 / 38悬挑水平钢梁采纳角钢斜拉杆与建筑物拉结，最里面面角钢斜拉杆距离建筑物 1.4m ；二、大横杆的运算 :依据扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 第5.2.4 条规定， 大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度运算， 大横杆在小横杆的上面； 将大横

23、杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形；1. 均布荷载值运算大横杆的自重标准值 :P 1=0.033 kN/m；脚手板的自重标准值 :P 2=0.3 1.05/2+1=0.105 kN/m； 活荷载标准值 : Q=3 1.05/2+1=1.05 kN/m；静荷载的设计值 : q 1=1.2 0.033+1.2 0.105=0.166 kN/m ；活荷载的设计值 : q 2=1.4 1.05=1.47 kN/m ；图1 大横杆设计荷载组合简图 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 图2 大横杆设计荷载组合简图 支座最大弯矩 2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图 1、图2组

24、合；跨中最大弯距运算公式如下 :M1max = 0.08q 1 l 2 + 0.10q 2l 2跨中最大弯距为 M1max=0.08 0.166 1.5 2+0.10 1.47 1.5 2 =0.36114 / 38kNm；支座最大弯距运算公式如下 :M2max = -0.10q1l 2 - 0.117q2l 2支座最大弯距为 M2max= -0.10 0.166 1.5 2-0.117 1.47 1.5 2 =-0.424kNm；挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max0.361 6,100.424 106/4490=94.432 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 94.

25、432 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2，满意要求！3. 挠度验算 :最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；运算公式如下：max = 0.677q1l 4+ 0.990q2l4/100EI其中：静荷载标准值 : q 1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m ； 活荷载标准值 : q 2= Q =1.05 kN/m ；最大挠度运算值为： =0.677 0.138 15004/100 2.06 105107800+0.990800 = 2.583 mm；1.05 15004/100 2.06 105107大横杆的最大挠度 2.583

26、mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满意要求！三、小横杆的运算 :依据JGJ130-2001第5.2.4 条规定，小横杆依据简支梁进行强度和挠度运算， 大横杆在小横杆的上面；用大横杆支座的最大反力运算值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形；1. 荷载值运算大横杆的自重标准值： p1= 0.033 1.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值： P2=0.3 1.05 1.5/2+1=0.158 kN； 活荷载标准值： Q=31.05 1.5/2+1 =1.575 kN；15 / 38集中荷载的设计值 : P=1.2 0.05+0

27、.158+1.41.575 = 2.454 kN；2. 强度验算小横杆运算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利安排的弯矩和；均布荷载最大弯矩运算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2 0.033 1.05 2/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩运算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.454 1.05/3 = 0.859 kNm ； 最大弯矩 M = M qmax + M pmax = 0.864 kN m；最大应力运算值 = M / W = 0.8646/414090=192.514 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应

28、力 =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满意要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利安排的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度运算公式如下:qmax = 5ql4/384EI16 / 3845qmax=50.033 1050 /384 2.06 10 107800 = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度运算公式如下:pmax = Pl3l 2 - 4l2/9/72EImm

29、；pmax = 1782.4510503 10502-4 10502/9 /722.06 105107800 = 3.298最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满意要求！四、扣件抗滑力的运算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN；纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力依据下式运算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5:R Rc其中 Rc -扣件抗滑承

30、载力设计值 , 取8.00 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 : P 1 = 0.033 1.5 2/2=0.05 kN ； 小横杆的自重标准值 : P 2 = 0.033 1.05/2=0.017 kN ；脚手板的自重标准值 : P 3 = 0.3 1.05 1.5/2=0.236 kN ；活荷载标准值 : Q = 31.05 1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值 : R=1.2 0.05+0.017+0.236+1.42.362=3.672 kN ；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求.五、脚手架立杆荷载的运算:

31、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承担的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+1.502/2 0.033/1.8017.40 = 2.654kN ；(2) 脚手板的自重标准值；采纳竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m217 / 38N G2= 0.3 91.5 1.05+0.3/2 = 2.734 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 91.5/2 = 1.012 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 :0.005 kN/m 2N

32、G4 = 0.005 1.5 17.4 = 0.13 kN；经运算得到，静荷载标准值N G = N G1+NG2+NG3+NG4 = 6.531 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值；经运算得到，活荷载标准值N Q = 3 1.05 1.5 2/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85 1.4NQ = 1.2 6.531+ 0.85 1.4 4.725= 13.46 kN ；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N=1.2N G+1.4NQ=1.2 6.531+1.4 4.725=1

33、4.452kN ；六、立杆的稳固性运算 :风荷载标准值依据以下公式运算Wk=0.7 zs0其中 0 - 基本风压 kN/m2 ，依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001的规定采纳： 0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数， 依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001的规定采纳： z= 1；s - 风荷载体型系数：取值为 0.214 ；经运算得到，风荷载标准值为 :W k = 0.7 0.45 10.214 = 0.067 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:M w = 0.851.4WkLah2/10 = 0.851.4 0.067 1.5 1.8 2/

34、10 =0.039 kN m；考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算公式18 / 38 = N/ A +W/MW f立杆的轴心压力设计值 ： N = 13.460 kN ； 不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算公式 = N/Af立杆的轴心压力设计值 ： N = N= 14.452kN ； 运算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；运算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 表5.3.3 得 ： k = 1.155；运算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 表5.3.3 得 ： = 1.5；运算长度 , 由公式 l 0 =

35、kuh确定： l 0 = 3.118 m ； 长细比: L 0/i = 196；轴心受压立杆的稳固系数 由,长细比 l o/i的结果查表得到 ： = 0.188立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量 抗击矩：W = 4.49 cm 3； 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2； 考虑风荷载时 = 13460.094/0.188 424+38985.899/4490 = 177.5422；N/mm立杆稳固性运算 = 177.542 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满意要求！不考虑风荷载时 = 14452.344/0.188 42

36、4=181.3072；N/mm立杆稳固性运算 = 181.307 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满意要求！七、连墙件的运算 :连墙件的轴向力设计值应依据下式运算：Nl = N lw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度运算z1.539 ，s0.214 ，00.45 ，19 / 38Wk = 0.7 zs0=0.71.539 0.214 0.45 = 0.104 kN/m2；每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m 2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴

37、向力kN, N 0= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值 kN ，依据下式运算：Nlw = 1.4 Wk Aw = 2.353 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = N lw + N 0= 7.353 kN ； 连墙件承载力设计值按下式运算：Nf = A f其中 - 轴心受压立杆的稳固系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l 为内排架距离墙的长度；kN；A = 4.24 cm2；f=205 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 4.24 10-4 205103 = 82.487Nl = 7.353 Nf = 82.48

38、7,连墙件的设计运算满意要求！ 连墙件采纳双扣件与墙体连接；由以上运算得到 Nl = 7.353 小于双扣件的抗滑力 12 kN ，满意要求！连墙件扣件连接示意图20 / 38八、悬挑梁的受力运算 :悬挑脚手架的水平钢梁依据带悬臂的连续梁运算；悬臂部分受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点；本方案中， 脚手架排距为 1050mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩 I = 1369.9 cm4，截面抗击矩 W = 152.2 cm 3，截面积A = 29.29 cm 2；受脚手架集中荷载 N=1.2 6.531

39、 +1.4 4.725 = 14.452 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2 29.29 0.0001 78.5 = 0.276 kN/m；悬挑脚手架示意图21 / 38悬挑脚手架运算简图经过连续梁的运算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图 kN悬挑脚手架支撑梁弯矩图 kN m22 / 38悬挑脚手架支撑梁变形图 mm各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 16.306 kN ； R2 = 13.864 kN ； R3 = -0.025 kN ；最大弯矩 Mmax= 2.57 kN m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.57 160/ 1.05= 18.901 N/mm2；152200 + 8.256103 / 2929水平支撑梁的最大应力运算值 18.901 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2, 满意要求！九、悬挑梁的整体稳固性运算:水平钢梁采纳 18号槽钢 , 运算公式如下 = M/ bWx f其中b - 匀称弯曲的受弯构件整体稳固系数，依据下式运算：b = 570