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1、精选优质文档-倾情为你奉上脚手架专项设计 一、工程概况东山聚福名城7楼工程； 工程建设地点:福建漳州市东山县；属于剪力墙结构； 地上16层；建筑高度：48.85m；标准层层高：3m ；总建筑面积：16585.4平方米；总工期：521天。本工程由漳州市东山聚福房地产有限公司投资建设，福建省集泰建筑设计有限公司设计，福建东辰综合勘察院地质勘察，XX监理公司监理，XX公司组织施工；由XXX担任项目经理，担XXX任技术负责人。本工程1-4层外墙脚手采用落地式钢管双排架；5层以上外墙脚手架采用悬挑式钢管架，兼作安全围护。外围采用密目安全网全封闭。二、编制依据架子搭设按新部颁脚手架施工技术规程进行搭设，并
2、满足建筑施工安全检查标准JGJ59-99的规定。搭架的施工队伍应具备相应资质，并经审核确认后才可上岗。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作
3、业安全技术规范(JGJ80-91)。三、施工计划3.1劳动力准备整个脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需求情况不同，本工程主体施工进度要求较快，基本在一周内施工一层结构外脚手架工作量打，需投入较多劳动力，外脚手架将根据现场分栋搭设，外脚手架维护阶段主要是配合外专修单位进行施工，因此需劳动力较少，本工程劳动力需求见下表：阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段工种架子工架子工架子工人数301020工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物清理外脚手架的日常维护，配合外装修单位做好外脚手架的修改，及时清理外
4、脚手架上的垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢梁，将所有材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范围所有的垃圾及杂物3.2材料准备3.2.1钢管采用外径为48mm,壁厚3.5mm,的焊接钢管。材质符合普通碳素结构钢技术条件GB700-88中的A3钢的技术条件,管材符合直径5-152mm电焊钢管YB242-63中的甲类软钢管，低压流体输送用焊接钢管GB3092-82中普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。钢管有弯曲、压偏损伤、及裂纹者不得使用。3.2.2扣件要符合GJ22-85钢管脚手架规定，材质应符合GB078-67可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件，扣件不得有裂纹、
5、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件转动灵活，扣件夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm，扣件防止锈蚀；3.2.3脚手板采用1800900mm竹笆片，使用10-14号镀锌铁丝捆紧。腐朽的竹笆不得使用。3.2.4安全网采用由建设部推荐、省建管局颁发的准用证，南京市建工局认可的18006000绿色2000目(100mm100mm)密目式安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。3.2.5“工”字型钢 底座型钢采用14#“工”字型钢，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。四、施工工艺技术4.1、脚手架施工工艺4.1.1按施工设计放线铺垫板设置底座或标定立杆位置；4.1.
6、2周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；4.1.3应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步的纵向与横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上接长。4.1.4在设置第一排连墙件前，脚手架设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。4.1.5剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应搭升的架子一起及时设置。安全网满挂，挂于脚手架外立杆的内侧。4.2、脚手架参数根据施工现场的情况，脚手架设扫地杆，距地面300mm，首层步距为1.70M，以上为1.8M，立杆横距1.05M，纵距1.5M，小横杆间距1.5M,内排立杆距结构边缘0.3M，,剪刀撑由下向上连续设
7、置。4.3、质量要求4.3.5脚手架搭设质量要求4.3.5.1立杆垂直偏差纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm;横向偏差不大于H/600。且不大于50mm。4.3.5.2纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆偏差不大于10mm。4.3.5.3脚手架的步距、立横距偏差不大于20mm,立杆纵距偏差不大于50mm。4.3.5.4扣件紧固力在45-55Nm范围内，不低于45Nm或高于60Nm。4.3.5.5连墙点的数量、位置要正确，连接牢固无松动现象。4.3.6脚手架拆除4.3.6.1拆除前须完成以下准备工作全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合
8、安全要求。据检查结果，建立拆除审批制度。其拆除的安全技术措施，由分公司安全站逐级进行技术交底。清除架上杂物及地面障碍物。4.3.6.2拆除应符合以下要求拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。所有连墙件应随架逐层拆除，严禁先将连墙件或斜撑杆整层或数层拆除后，再拆除脚手架；分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2m，应增设连墙加固。当脚手架拆至下部最后一根钢管的高度时，应先搭设临时抛撑加固、后拆连墙件。4.3.6.3卸料应符合以下要求个各构配件必须及时分段集中运至楼地面，严禁抛扔。构配件应按要求及时检查整修与保养，并按品种、规格，随时码堆存放，防止锈蚀。4.3.6.4脚手架搭设应按下列阶段进
9、行质量自检，发现问题及时校正。基础完工后及脚手架搭设前；操作层上施工荷载前；每搭设一个标准段后；达到设计高度后。 4.4、落地式外脚手架的地基处理搭设场地处回填土夯实，上铺10cm碎石垫层，浇10 cm厚混凝土。4.5、落地式外脚手架设计采用落地式钢管、扣件双排脚手架，脚手架周圈封闭。架手架间距1.1m，立柱纵向间距1.5m；步距1.8m；连墙件采用6连接于柱上。剪刀撑，由下到上连续。脚手架外围采用竹笆和尼龙密网全封闭，其中竹笆布置于每一操作层的下部，尼龙密网在每一操作层的高度范围内满挂，下部置于竹笆内侧。脚手板采用1800900mm竹笆片，搭设四层，施工时有两层使用，并用10-14号镀锌铁丝
10、捆紧，脚手架基层回填土夯实，浇筑1800宽、100厚C15混凝土地面，对混凝土承载力较小处，脚手架下应垫20020mm的木板。五、质量保证措施5.1.横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。5.2.脚手架的小横杆、上下步距要交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。5.3.立杆接长用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长采用旋转扣件，不采用对接扣件，接头处长度大于800mm；所有扣件要紧固，可用力矩扳手实测，要求达到4065NM。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸
11、铁断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成危险。5.4.脚手板采用搭设铺放时，应铺平铺稳。其搭接长度不得小于200mm，5.5.在搭设脚手架时.每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致. 6.8.3构造及搭设要求5.6.纵向水平杆采用对接扣件，如不得不搭接时，搭接长度部不小于1m，并应等间距设3个旋转扣件固定。相临纵横向杆件的接头不得在同一跨内，且不宜放在跨中，距主节点宜小于1/3跨长。5.7.落地式脚手在离地面200mm处设纵向扫地杆，用固定在立柱上，下设横向扫地杆，亦固定
12、在立柱处。5.8.连墙件、横向立平杆，在脚手架上的固定点宜小于150mm。各杆件伸出杆伸出扣件边缘的长度不宜小于100mm。5.9.脚手架与建筑物间的空隙由最上一步起，从上到下每四步一隔离。双排脚手架的立杆离结构墙面400-500mm，横向水平杆内离结构墙面不小于150mm。）；转角处内排立杆离转角300mm。水平向杆拉通。5.10.檐口处，脚手架外立杆伸出檐口上皮不小于1500mm。5.11.操作层横向立平杆内等间距布置两道纵向水平杆，亦置于横杆之上，并与横向水平杆连接，用以支撑竹笆、脚手架；每一操作层内外侧分别于1000mm处设扶手栏杆，200mm处设挡脚栏杆，外侧扶手、挡脚栏杆兼起固定围
13、护竹笆、密网的作用。5.12.在搭设完最高层脚手架时,要做好脚手架的接地工作,接地的地极一般用404的扁钢,要求扁钢的电阻不大于4欧姆,埋入地下1500mm。,再用404扁钢引出脚手架连接。六、安全保证措施6.1.技术保证措施6.1.1立杆相邻立杆的接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。立杆用单杆。立杆与大横杆的两个连接接头加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。6.1.2小横杆贴近立杆布置，在相邻立杆之间根据需要加
14、设12根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。6.1.3大横杆搭于小横杆之上并用直角扣件扣紧，上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。6.1.4剪刀撑:从脚手架两端和转角处，由下向上连续满部设置，杆件的接长用连结扣件.剪刀撑的斜杆与脚手架的立杆或大横杆的交接处均用旋转扣件扣紧。 6.2.组织保证措施6.2.1优化组织机构，选派精明强干的管理人员。精心组织施工，合理安排进度计划。公司在设备、资金、劳力给予绝对保证，以利工程顺利进展。6.2.2制定严格的奖罚制度，对延误工期的应严
15、惩。对服从安排，按时按期完成任务的，予以奖励。6.2.3根据月施工进度计划，提出材料需用量计划及采购计划，预先采购材料，不致因材料供应不及时而影响工期。6.2.4严把材料质量关，做好进场物质的检验和试验工作，以防不合格品进入现场，造成工期延误。6.2.5协调各工种、各工序的穿插施工，创造良好的施工环境，提高各工种的劳动生产率。预先做好钢筋的下料加工和模板拼装，一旦进度达到即可迅速安装。6.2.6对于施工过程应及时检查、检验，作好各分部分项工程的验评工作，保证上道工序合格后方可转入下道工序施工，以免因不合格而返工。6.2.7加强成品、半成品的保护，加强、质量管理，减少不必要的返工，造成拖延工期。
16、6.2.8对进场的机械设备应定期维修，定人操作，明确机械的操作制度，以防因机械损坏而延误工期。6.3 脚手架搭设作业的安全操作除必须按高处作业规定的各条施工安全操作规定进行作业外，同时还要注意以下问题：6.3.1 工人作业时必须戴安全帽、系安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋、硬底鞋及带钉易滑的鞋。铺脚手板不能骑马操作，工具及零件放在工具袋内；袖口、裤脚口扎紧，材料、工具不准乱抛；吊材料、工具下方不准钻人、站人。6.3.2 靠近电源处搭设要先断电源，不准将电源线拉在脚手架上，脚手架离高压输电线距离应大于5m，否则应设置隔电板，距离应在2m以上。6.3.3 六级以上大风、重雾、雷雨或下雪时，均不得进行脚手
17、架上的高处作业。雨、雪天后作业，要采取防滑措施；要经常检查脚手架，停用后再用前要全面检查。6.3.4 装好避雷接地装置以防雷击，在有铁井字架或吊车等高出脚手架高度并安装接地时，可根据实际情况确定是否需要装设避雷接地装置。6.3.5 发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左、右、上、下位移，或棕绳、铁丝被解除，脚手架断裂、跷头等现象，应及时加固。6.3.6 机电、机械设备应专人操作和维修。6.4 脚手架拆除作业的安全操作6.4.1 脚手架拆除作业的危险行大于搭设作业。在进行拆卸作业前，应制定详细的拆卸程序，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。6.4.
18、2 在统一指挥下，按照确定的程序进行拆除作业，注意事项如下：a、一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后结构架材料、先辅件后结构件和先结构件后附墙连结件的顺序、一件一件地松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。b、拆卸脚手板、杆件、门架以及其它较长、较重、有两端联结的部件时，一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。c、应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故。d、多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。
19、e、因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以免因架子晃动，影响作业安全。6.4.3 作业安全防护工作a、拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。b、严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。c、作业工人的安全防护要求同搭设。七、应急救援、预案7.1 应急救援领导小组及专业救援组职责 7. 1.1 指挥领导小组职责： 7. 1.1.1 负责本单位“预案”的制定、修订和演练； 7. 1.1.2 组建义务应急救援队，并组织实施救援行动； 7. 1.1.3 检查督促做好脚手架工程的预防措施和应急救
20、援的各项准备工作； 7. 1.1.4 发布和解除应急救援命令； 7. 1.1.5建设公司分管领导、相关部门通报事故情况，配合上级有关部门人员进行事故调查，必要时向有关单位发出救援请求。公司相关部门人员负责向自治区和有关上级单位通报事故情况； 7. 1.1.6 组织事故调查，总结应急救援工作经验教训。 7. 1.2 救援专业组分工7.1.2.l 应急救援组：由施工技术部、安质部、人力资源部有关人员组成，负责人：施工技术部部长。施工技术部是本预案的主管部门，负责本预案的编制、修改与演练的实施；警情判断，判别事故响应级别。安质部负责查明危险源，提出应急和补救措施。人力资源部负责劳力的调配。7.1.2
21、.2 后勤保障组：由办公室、后勤部、物资部、设备部、财务部等有关人员组成，负责人：办公室主任。担负应急车辆、资金的调配以及伤员生活必需品和救援、器材、物资的供应任务。7.1.2.3 治安保卫组：治安保卫组：由公司公安派出所、武保部、社会事业中心等人员组成，负责人：公安派出所所长。担负现场治安，交通指挥，设立警戒，指导人员疏散。 7.1.2.4 技术分析组：由安质部、施工技术部有关人员组成，负责人：安质部部长。负责收集有关设计、施工方案、作业指导书，工程日志和班前安全讲话等相关材料，对有关设备、设施、器具、起因物（指导致事故发生的物质、物体）、致害物（指直接作用于人体引起伤害和中毒的物质、物体）
22、、痕迹、现场遗留物等进行技术分析、检测和试验，提报事故报告。7.1.2.5 善后处理组：由社会保障部、工会工作部、后勤部等有关单位人员组成，负责人：社会保障部部长。负责指导伤亡人员家属接待和死亡人员的丧葬工作，配合有关部门核定抚恤、丧葬等费用，协调善后处理各项事宜。 7.2 应急准备及措施 7.2.1 参加施工的所有人员，必须熟悉并认真执行本工种安全技术操作规程。进入施工现场，应接受安全交底。7.2.2 施工前应对操作员工进行岗前培训，使上岗员工熟知该分项分部工程的应急预案，并组织演练，验证应急准备工作和预案实施效果，提高实战中自防自救能力。7.3 应急响应程序 7.3.1 事故发生后，如有人
23、员受伤，当事人或发现人应立即拨打120救护车到事故现场救护伤员。 7.3.2 其次，当事人或发现人应立即向项目经理报告和公司、指挥部应急救援办公室报警，同时采取应急措施，防止事态扩大，减少事故损失。 a）向内部报警，简述：出事时间、地点、情况、报警人姓名。 b）向外部报警，详细准确报告：出事时间、地点、单位、电话、事态状况及报告人姓名、单位、地址、电话。 7. 3.3 项目部接到报告后，项目经理组织有关人员对发生事故的地段设栏防护，严禁闲杂人员出入，保护现场，同时按应急措施进行加固抢险。 7.3.4 公司、指挥部接到报警后，及时启动公司级应急预案，公司或指挥部应急领导小组成员立即到现场，并按各
24、自的职责开展应急救援工作。 7. 3.5 如事故等级构成大事故或有人员死亡，公司或指挥部应急领导小组应及时通知呼铁建设公司应急救援指挥办公室（公司调度室0471-）和公司总经理。公司应急救援小组成员达到现场后，按各自的职责开展应急救援工作。 7. 3.6 紧急事故处理结束后，事故发生所在单位的负责人应在24小时内写出事故调查报告上报呼铁建设公司安全质量部，并妥善处理善后事宜。7.4 检查和教育 7. 4.l 公司（指挥部）每季度、项目部每月对重点项目的安全状况特别是脚手架使用情况进行一次检查。 7. 4.2 公司（指挥部）、项目部、施工班组施工前应对操作员工进行岗前培训，使上岗员工熟知该分项分
25、部工程的应急预案，必要时组织演练，验证应急准备工作和预案实施效果，提高实战中自防自救能力。八、计算书和图纸8.1落地式钢管脚手架计算书8.1.1脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；8.1.2.活荷载参数施工均布活荷载标准
26、值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；8.1.3.风荷载参数本工程地处福建东山，基本风压1.25 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为0.92，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；8.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；8.1.5.地
27、基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 8.1.6大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值:
28、 q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
29、=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105)+0.9900.715004/(1002.06105) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593
30、 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！8.1.7小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1
31、.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/m
32、m2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105) = 2.07 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 m
33、m；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！8.1.8扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381
34、.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.1.9脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8012.00 = 1.882kN；(2)
35、脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.512 = 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.637 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.
36、051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 1.25 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.92 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 1.250.921.13 = 0.91 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.637+ 1.43.15= 8.774 kN；考虑风荷
37、载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.637+ 0.851.43.15= 8.112 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.911.5 1.82/10 = 0.526 kN.m；8.1.10立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.774 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件
38、式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8774/(0.186489)=96.465 N/mm2；立杆稳定性计算 = 96.465 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心
39、压力设计值 ：N = 8.112 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8112.42/(0.186489)+.
40、981/5080 = 192.753 N/mm2；立杆稳定性计算 = 192.753 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.1.11最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.21.755+1.43
41、.15)/(1.20.125)=80.993 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 80.993 /(1+0.00180.993)=74.925 m；H= 74.925 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为12m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.1
42、5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.526 /(1.4 0.85) = 0.442 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.21.755+0.851.4(3.15+0.1864.891000.442/5.08)/(1.20.125)=22.515 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 22.515 /(1+0.00122.515)=22.019 m；H= 22.019 和 50 比较取较
43、小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =22.019 m。脚手架单立杆搭设高度为12m，小于H，满足要求！8.1.12连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.91 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.4 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.877 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.877 kN；连墙件
44、承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11.877 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.877小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图8.1.13立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.87 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.774 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=43.87 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！8.1.14脚手架配件数量匡算