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1、,#,基本内容：,设计条件、循环流程的确定,热力计算,传热计算,第四章 溴化锂吸收式制冷机的热力计算,溴冷机的计算分,设计计算,与,校核计算,：,设计计算的任务：,根据设计任务书提出的要求和给定的条件，进行制冷循环计算，以求得与制冷量相适应的工作介质循环量和各换热设备的热负荷，确定传热面积、结构以及配管尺寸，,泵、阀型号选择等。,设计计算包括：,设计条件的确定,热力计算,传热计算,结构计算,设计条件：,驱动热源和冷却水条件，以及制冷量和载冷剂温度，对溴化锂机组可根据国标规定的机组名义工况和性能,指标选取。,热力计算：,绘制,h-,图,，,根据设计条件来确定循环流程的状态点参数，进而求出各换热设
2、备的热负荷和各种工作介质,的流量。,传热计算：,根据热力计算结果，合理的选取传热系数，确,定传热温差，以求得各个换热设备的传热面积。,结构计算：,根据上述热力和传热等热工计算的结果，设计确定机组的结构型式和尺寸，包括各换热器的结构布置，喷,淋系统设计，管内流速和流程阻力计算。,设计条件,系列产品的设计条件根据行业标准选定，非系列产品的设,计条件根据用户要求确定。,制冷量,Q,e,根据用户要求或根据企业的规格参数，在进行冷量设计时，还应考虑冷媒水输送过程中的冷损耗和在制冷机运行中可能出,现的制冷量下降的各种不利因素。,因此，,设计时制冷量,Q,e,增加,515,。,冷冻水出口温度,t,e,716
3、,，我国现行标准有,7,、,10,、,13,工况参数，一般取,7,。,过低：容易结晶，冻结现象。所以在满足空调运行要求,的前提下，,尽可能采用温度较高的冷冻水,。,冷却水进口温度,t,a,32,，也可根据用户要求。,冷却水进口温度越低，制冷机热效率越高。但太低，如,低于,20,，会造成溶液结晶,（串联）或冷剂水污染（,倒串,联），所以一般在,25-,32,。,加热热源参数,蒸汽，表压大于,0.05-0.1,5,M,P,a,。一般,p,a(absolute),0.15-,0.2MPa,，用单效；,p,a,0.4-0.6MPa,，用双效。,热水进口温度没有强制规定，一般为,85-,150,。,循环
4、流程的选择,循环流程根据加热热源的参数，可选择单效和双,效循环流程。,双效溴化锂制冷机由于溶液回路流程的不同，又,可分为串联流程、并联流程（又称分流流程）,和,串并联流程。,串联流程又有串联流程和倒串联流程之分。,状态点参数的确定,各换热设备的热负荷计算,介质流量计算,4.2,热力计算,蒸发温度,t,e,比冷冻水出口温度低,2-,3,。出水温度高，取大值，,低取小值。,t,e,=,t,e,-(2-,3),蒸发压力,P,e,根据蒸发温度，查饱和水蒸汽表。,吸收压力,P,a,一般低于蒸发压力,27-,80,p,a,，因为蒸发器出来的冷剂,蒸汽要通过挡液板及部分传热管排才能被溶液吸收。,冷凝温度,t
5、,c,一般比冷凝器冷却水出口温度高,2.5-,5,。,冷凝压力,P,c,根据冷凝温度,t,c,，查饱和水蒸汽表。,发生压力,P,g,对单效机组与双效低压发生器，可以不考虑挡液,板的阻力损失，近似认为,P,g,P,c,。,对双效高压发生器,P,g1,一般为,0.05-,0.095MPa,(370-700mmHg),。对较低加热热源，可选小值；对较高压,力的热源可取大值。,压力不能太高，主要是溶液沸点越高，温度也越,高，给防腐带来困难。,吸收器出口冷却水温,t,a,与冷凝器出口冷却水温,t,c,据冷却水的流程：,t=,t,w1,+,t,w2,t,w1,冷却水在吸收器内的温升,t,w2,冷却水在冷凝
6、器内的温升,单效机组：,总温升,7-9,，,t,w1,/,t,w2,1.4/1,双效机组：,总温升,5.5-6,，,t,w1,/,t,w2,2/1,2.4/1,4.2.1,状态点参数的确定,发生过程终了的溶液温度,t,4,对单效流程：,溶液与驱动热源之间的传热温差,t,g,10-,30,，通常不超过,101,。,对串联双效：,高压发生器，溶液与驱动热源之间,温差,t,10-,20,，通常为,140-160,。,低压发生器：,浓溶液与高压发生器来的冷剂蒸汽,温度的温差为,5-,15,。,4.2.1,状态点参数的确定,发生终了的浓溶液质量分数,和焓值,根据,P-,t,查,h-,图。,单效：,59,
7、-,65,；,双效：,高压发生器，,57,-62,；,低压发生器，,59,-64,。,吸收过程终了稀溶液温度,t,2,t,2,=,t,a,（,吸收器冷却水出口温度,）,+,t,2,，,t,2,一般为,2-,5,。,吸收过程终了稀溶液的质量分数,和焓值,h,根据,P,t,，查,h,图。,54,-60,。,放汽范围,单效：,4,-,5,；,串联双效：,4.5,-,5.5,。高压,2.0-,3.5,，低压,1.5-,2.5,，串联双效为高、低压发生器的放气之和。,并联双效：,4.0-,6.0,和,3.5-,5.0,。,小，溶液循环量大，热效率低；,大，溶液循环量小，热效率高，但,太大时，,出,大，易
8、结晶。,稀溶液的循环倍率,f,定义：每发生单位质量流量制冷剂蒸汽所需送入发生器的,稀溶液质量流量。,f,F,m,a,/,D,m,D,发生终了的,/,放气范围,再循环倍率,a,f,(,吸收器自身循环,),定义：每吸收单位质量流量制冷剂蒸汽所需送入吸收器的,稀溶液质量流量。,对单效：,10-50,；对双效：,10,。,溶液热交换器的状态点参数,浓溶液出热交换器的温度,(,t,8,),：应比对应,r,所对应的结晶温,度高,10,以上，以防止热交换器出口处产生结晶；一般按,t,8,=,t,2,+,（,1525,）,；,稀溶液出热交换器的温度,(,t,7,),：可由,a,和浓溶液出口焓值,(,h,7,)
9、,从,h,-,图上查得。,h,7,可根据热交换器的热平衡式确定。,4.2.2,各换热设备的热负荷计算,(,单效循环,),P,k,P,e,P,k,P,e,i,a,r,2,5,7,4,8,9,9,3,3,1,3,1,1,、发生器热负荷,Q,g,和单位热负荷,q,g,h,3,D,m,D,Q,g,D,m,a,h,7,a,(D,m,a,-D,m,D,)h,4,r,D,m,D,h,3,D,m,a,D,m,D,h,4,D,m,a,h,7,Q,g,Q,g,D,m,D,h,3,h,4,D,m,a,h,4,h,7,q,g,h,3,h,4,f,(,h,4,h,7,),h,3,(,f,1),h,4,fh,7,D,f,
10、m,a,D,m,D,式中：,（循环倍率,）,4.2.2,各换热设备的热负荷计算,(,单效循环,),Q,g,：工作介质的加热量；,q,g,：发生器产生单位质量流量制冷剂蒸汽所需的工作介质的加热量。,D,m,D,h,3,Q,c,D,m,D,h,3,2,、冷凝器热负荷,Q,c,和单位热负荷,q,c,D,m,D,h,3,Q,c,D,m,D,h,3,Q,c,D,m,D,h,3,h,3,q,c,h,3,h,3,两边同除,则,D,m,D,式中：,Q,c,：冷凝过程中冷却水带走的热流量；,q,c,：冷凝器凝结单位质量流量制冷剂蒸汽时，冷却水带走,的热量。,3,、蒸发器热负荷,Q,e,和单位热负荷,q,e,Q,
11、e,D,m,D,h,1,D,m,D,h,1,列出热平衡式：,D,m,D,h,1,Q,e,D,m,D,h,1,Q,e,D,m,D,h,1,h,1,q,e,h,1,h,1,两边同除,则,D,m,D,4,、吸收器热负荷,Q,a,和单位热负荷,q,a,Q,a,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,8,D,m,D,h,1,D,m,a,h,2,列出热平衡式：,m,D,8,m,a,m,a,2,a,m,D,1,h,D,D,h,D,h,Q,D,Q,a,D,m,D,h,1,h,8,D,m,a,h,8,h,2,两边同除,则,D,m,D,q,a,h,1,h,8,f,(,h,8,h,2,),能量平衡：,D,f,m,D
12、,9,m,D,m,a,f,m,D,2,m,D,8,m,a,D,D,D,h,D,h,h,D,f,8,f,2,f,1,h,h,f,1,9,即,h,质量平衡：,m,a,m,D,r,f,m,D,a,D,m,a,D,m,D,f,D,m,D,9,D,D,D,r,f,f,a,f,1,f,1,9,两边同除,即,D,m,D,Q,0,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,8,D,m,D,h,1,D,m,a,h,2,r,(,D,m,a,-,D,m,D,+,f,D,m,D,),h,9,9,a,f,D,m,D,h,2,a,如采用喷淋，喷淋溶液：,5,、溶液换热器的热负荷,Q,h,和单位热负荷,q,h,D,m,a,h,
13、7,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,4,D,m,a,h,2,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,8,则,q,h,f,h,7,h,2,f,1,h,4,h,8,热平衡式：,Q,h,D,m,a,h,7,h,2,D,m,a,D,m,D,h,4,h,8,两边同除,D,m,D,6,、热平衡及热力系数,热平衡：,机组的热平衡式：,Q,g,Q,in,Q,out,Q,e,Q,c,Q,a,Q,g,q,g,q,e,Q,e,设计时，应使：,热力系数：,1%,a,g,q,q,q,q,e,c,q,g,q,e,q,g,q,e,q,c,q,a,运行时，应使：,7.5%,a,g,Q,Q,Q,Q,e,c,Q,g,Q,
14、e,4.2.3,介质流量计算,驱动热源消耗量,r,G,g,1,e,Q,m,g,式中：,e,工作蒸汽耗量的附加系数，,e,=3-,5%,，考虑各项,热损失；,r,加热蒸汽的汽化潜热。,2.,热水型机组,p,h,h,1,h,2,1,e,Q,g,c,t,t,G,m,g,1.,加热蒸汽质量流量：,3.,热源单耗,Q,e,g,G,m,g,冷冻水和冷却水体积流量,Vs,、,Vw,Q,e,水,p,s,1,s,2,c,t,t,s,V,Q,a,Q,c,水,p,w,2,w,1,c,t,t,w,V,注意：在串联双效中，应使,V,w,1,、,V,w,2,接近。,c,-,冷冻水比热容，,kJ/(kgK),p,t,s1,
15、-t,s2,-,冷冻水温度变化，,K,c,-,冷却水比热容，,kJ/(kgK),p,t,s1,-t,s2,-,冷却水温度变化，,K,制冷剂泵体积流量,Vr,制冷剂的再循环倍率,c,：每产生单位质量制冷剂蒸汽所,需送入蒸发器喷淋装置的制冷剂质量流量，一般,c,10,。,r,V,c,D,m,D,因此,溶液泵体积流量,Vs,(1),分设发生器泵和吸收器泵的场合,V,s,1,fD,m,D,/,a,V,s,2,f,1,f,D,m,D,/,p,a.,发生器泵：,b.,吸收器泵：,(2),仅设一个溶液泵，浓溶液直接进入吸收器,V,s,fD,m,D,/,a,溶液泵体积流量,Vs,在选取溶液泵体积流量时，除计算
16、上述流量外，还应考虑送至自动抽气装置中作抽除不凝性气体驱动,能源的溶液流量，以及作其它用途的溶液流量,（,如,冲辛醇管中的流量等）,。,各种泵的规格，应根据算出的体积流量和流动阻力,选取。,4.2.4,传热计算,根据热量计算的结果，合理地选取或计算传热系数，进而求,出各个换热器的传热面积，为机组的结构设计计算提供条件。,传热面积按下式计算,：,Q,k,t,max,a,t,s,b,t,1,A,如果传热过程中，有一,种流体发生了集态变化（,如,冷凝器中冷凝剂水蒸气的凝,结等,）,，则,t,s,=0,，计算公,式简化为：,Q,k,t,max,b,t,1,A,t,s,温度变化较小的流体在换热,器内的进
17、、出口温差；,t,1,温度变化较大的流体在换热,器内的进、出口温差；,a,、,b,系数；,t,max,冷热流体间最大温差；,k,传热系数。,热系数,0,1,d,d,1,i,i,i,i,k,1,d,0,d,0,r,i,ln,r,0,2,d,i,式中,d,0,、,d,i,外、内径；,i,内侧表面传热系数；,r,i,内表面污垢热阻；,r,0,外表面污垢热阻；,热导率。,（,1,）,以圆管内表面为基准：,（,2,）,以圆管外表面为基准：,1,),o,o,o,1,d,d,2,d,i,1,d,i,d,i,r,o,ln,o,(,r,i,o,k,传热面积,（,1,）,发生器：,蒸汽型：,k,g,(,t,h,t
18、,s,),0.65(,t,o,t,s,),Q,g,g,A,Q,g,g,热水型,：,A,ho,o,s,k,g,(,t,hi,t,s,),0.5(,t,hi,t,),0.65(,t,t,),k,g,-,发生器的传热系数,;,t,h,-,加热蒸汽相应压力下的饱和温度；,t,o,-,发生过程结束时溶液的温度；,t,s,-,稀溶液在相应压力下的饱和温度；,t,hi,、,t,ho,-,热水的进、出口温度。,（,2,）,冷凝器,k,c,(,t,k,t,w,1,),0.65(,t,w,2,t,w,1,),Q,c,c,A,k,c,-,冷凝器的传热系数,;,t,k,-,冷凝温度；,t,w1,、,t,w2,-,-,
19、冷凝器冷却水,(,或直燃型机组采暖工况的热水,),的,进、出口温度,Q,e,e,（,3,）蒸发,器,：,A,e,c,1,c,2,k,e,(,t,c,1,t,),0.65(,t,t,),k,e,-,蒸发器的传热系数,;,t,e,-,蒸发温度；,t,c1,、,t,c2,-,-,冷水的进、出口温度,（,4,）,吸收器：,Q,a,a,ai,ao,k,a,(,t,ai,t,w,1,),0.5(,t,w,2,t,w,1,),0.65(,t,t,),A,t,t,si,wi,wo,wi,si,so,Q,A,t,k,(,t,t,),0.35(,t,t,),0.65(,t,t,),k,a,-,吸收器的传热系数,;
20、,t,ai,-,-,吸收器入口浓溶液喷淋温度；,t,ao,-,-,吸收器出口稀溶液温度；,t,w1,、,t,w2,-,-,冷却水进出口温度；,（,5,）,溶液热交换器,k,t,-,热交换器的传热系数,;,t,si,、,t,so,-,浓溶液进出口温度；,t,wi,、,t,wo,-,稀溶液进出口温度；,例题,单效溴化锂吸收式制冷机热力计算和传热计算示例,溶液泵,溶液泵,调节阀,P-,4,冷却泵,节流阀,发生器,蒸汽,溶液热交换器,吸收器,蒸发器,冷媒水,冷凝器,冷却塔,冷却水,溶液泵,P,k,P,o,P,k,P,o,h,4,3,5,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,1,3,1,热力计算,:,
21、1.,已知参数,o,制冷量,Q,=3489kW;,c1,冷水进口温度,t,=12;,冷水出口温度,t,=7,;,c2,冷却水进口温度,t,w,=32,;,加热工作蒸汽压力,p,h,=0.196MPa(,绝对压力,);,加热蒸汽温度,t,h,=119.,62,2.,设计参数的选定,o,o,蒸发温度,t,及蒸发压力,p,:,t,o,=,t,c2,-,t,o,故,t,o,=7-,2=5,p,o,=872Pa(6.54mmHg),吸收器压力,p,a,:,a,p,=p,o,-,p,a,，,取,p,a,=72Pa,，,则,p,a,=872-72=800Pa,（,计算过,程可按照与蒸发压力相同,）,P,k,
22、P,o,P,k,P,0,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,h,4,3,5,1,3,1,吸收器出口冷却水温度,t,w1,，和冷凝器出口冷却水温度,t,w2,:,取冷却水的总温升,t,w,=,8,，采用串联流动方式，根,据单效机组吸收器和冷凝器热负荷之比，一般为,1.3,:,1,，取,t,w1,=4.5,t,w2,=3.5,，则,t,w1,=32+4.,5,=,36.5,t,w2,=36.5+3.5,=,40,t,w1,和,t,w2,的选取是否合适，最后还要由吸收器和冷凝器热,负荷计算出来的冷却水量是否相近来确定。,冷凝温度和冷凝压力,:,t,k,=t,w2,+,t,k,，取,t,k,=5,
23、，,则,t,k,=40+5=45,p,k,=9586Pa,吸收器出口稀溶液温度,t,2,2,w1,2,2,t,=,t,+,t,，,取,t,=,5.5,，,则,t,2,=36.5+5.5=42,发生器出口浓溶液温度,t,4,放汽范围,(,r,-,a,),由,p,k,=9.6kPa,(71.9mmHg),，,t,4,=101,查图,h-,图可得,r,=,64.0%;,0,由,p,=0.87kPa,(6mmHg),，,2,a,t,=42,，,=59.5%;,由此可得,r,-,a,=64%-59.5%=4.5%,。,P,k,P,o,P,k,P,0,h,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,4,3,5
24、,t,4,=,t,h,-,t,4,，取,t,4,=18.62,，,1,则,t,4,=119.62-,18.,62=101,3,1,溶液热交换器出口浓溶液温度,t,8,t,8,=t,2,+,t,8,，取,t,8,=15,，,则,t,8,=42+15=57,s,t,=57-,40=17.,8,P,k,P,o,P,k,P,a,h,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,4,3,5,1,由,r,=64%,，查溴化锂溶液的结晶,曲线，其结晶温度,t,s,约为,40,，,t,8,-,3,因此，选取,t,=15,是可行的,。,1,3.,各状态点参数值,蒸发器出口冷剂蒸汽，点,1,.,由,=0,P,o,=0.
25、87kPa,查,h-,图汽相等,压线，得,h,1,=2928.67kJ/kg,蒸发器中冷剂水，点,1:,由,=0,P,o,=0.87kPa,查液相等压线，,得,h,1,=439.,74kJ/kg,吸收器出口稀溶液，点,2:,根据,t,2,=42,，,p,o,=,0.87kPa,查液相,2,等压线，得,h,=279.47kJ/kg,P,k,P,o,P,k,P,a,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,h,4,3,5,1,3,1,冷凝器出口冷剂水，点,3:,得,h,3,=,607.,09kJ/kg,冷凝器进口冷剂蒸汽，点,3,.,取,t,4,和,t,5,的平均温度，对应查汽相等,压线,h,3,=
26、3098.23kJ/kg,发生器出口浓溶液，点,4:,由,r,=64%,p,k,=9.6kPa,查液相等压,线，得,h,4,=391.05kJ/kg,发生器中开始沸腾溶液，点,5:,由,a,=59.5%,，,p,k,=9.6kPa,，查液相,等压线，得,h,5,=372.42kJ/kg,P,k,P,o,P,k,P,a,h,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,由,=0,p,k,=9.6kPa,，,查,液相等压线,，,4,3,5,1,3,1,溶液热交换器出口浓溶液，点,8:,由,r,=64%,，,t,8,=57,，查液相等压,8,线，得,h,=,311.92kJ/kg,溶液热交换器出口稀溶液，
27、点,7:,(,f,1)(,h,4,h,8,),f,(,h,7,h,2,),7,4,8,2,f,h,f,1,(,h,h,),h,353.03,kJ,/,kg,14.2,r,a,r,其,中,f,a,7,由,=59.5%,，,h,=353.03kJ/kg,，查,液相等压线，得,t,7,=82.9,。,P,k,P,o,P,k,P,a,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,h,4,3,5,1,3,1,P,k,P,o,P,k,P,a,a,r,2,5,7,4,8,6,9,9,h,4,3,5,1,3,1,吸收器喷淋溶液，点,9,9,求混合溶液的比焓值,h,和质量分,数,9,，取,a,f,=17.2,，则,h
28、,a,f,h,2,(,f,1),h,8,9,9,293.08,kJ,/,kg,61.5%,f,a,f,1,r,a,f,a,(,f,1),f,a,f,1,由,h,9,和,9,，查,h-,图的液相等压线，得,t,9,=48.5,4.,各换热设备的单位热负荷计算,h,3,D,m,D,Q,g,D,m,a,h,7,a,(D,m,a,-D,m,D,)h,4,r,h,3,Q,k,D,m,D,D,m,D,h,3,发生器,冷凝器,q,k,h,3,h,3,2491.14,kJ,/,kg,q,g,h,3,(,f,1),h,4,fh,7,3235.06,kJ,/,kg,Q,o,D,m,D,h,3,D,m,D,h,1,
29、Q,a,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,8,D,m,D,h,1,D,m,a,h,2,蒸发器,吸收器,q,a,(,f,1),h,8,h,1,fh,2,3074.79,kJ,/,kg,q,0,h,1,h,1,2321.58,kJ,/,kg,D,m,a,h,7,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,4,D,m,a,h,2,(,D,m,a,-,D,m,D,),h,8,q,t,f,(,h,7,h,2,),1044.55,kJ,/,kg,溶液热交换器的单位热负荷,:,5.,系统热平衡计算：,q,g,q,o,5556.64,kJ,/,kg,q,k,q,a,5565.93,kJ,/,kg,(,q,k
30、,q,a,),(,q,g,q,o,),q,k,q,a,0.00167,0.01,0.72,q,g,6.,热力系数,：,q,0,7.,各换热设备的热负荷计算,由蒸发器的单位热负荷,q,o,，可求得冷剂水的循环量,m,D,5410,kg,/,h,Q,o,o,D,q,发生器的热负荷,:,Q,g,D,m,D,q,g,4861.6,kW,冷凝器的热负荷,:,Q,k,D,m,D,q,k,3743.6,kW,吸收器的热负荷,:,Q,a,D,m,D,q,a,4620.7,kW,蒸发器的热负荷,:,Q,o,D,m,D,q,o,3488.8,kW,溶液热交换器的热负荷,:,Q,t,D,m,D,q,t,1569.7
31、,kW,8.,各工作介质的流量计算,:,加热蒸汽流量,:,g,r,G,1.05,Q,g,8342.95,kg,/,h,-0.196MPa(,表,),饱和蒸汽的潜热，,r=2202.,68kJ/kg,冷水量,:,600,m,3,/,h,Q,o,a,V,水,c,p,水,(,t,c,1,t,c,2,),冷却水量,:,吸收器冷却水量,883,m,3,/,h,w,1,Q,a,w,c,(,t,t,),水,p,水,w,1,V,冷凝器冷却水量,919.9,m,3,/,h,w,2,Q,k,V,水,c,p,水,(,t,w,2,t,w,1,),V,w1,与,V,w2,相差不大，说明上述冷却水温升的分配是合适的。,稀
32、溶液循环量,:,45.2,m,3,/,h,g,V,G,a,fD,m,D,a,a,吸收器喷淋溶液量,:,(,a,f,f,1),D,m,D,95.1,m,3,/,h,p,V,p,p,-,喷淋溶液的密度，由,9,=61.5%,t,9,=48.5,，查得,p,=1.728,x,10,3,kg/m3,;,蒸发器冷剂水喷淋量,(,冷剂泵流量,):,54.1,m,3,/,h,o,V,a,fo,D,m,D,水,a,fo,-,蒸发器的再循环倍数，取,a,fo,=10,9.,热源单耗计算,d,G,g,2.391,kg,/,(,k,Wh,),Q,o,传热计算,K,值的选取,传热管的材料，除发生器采用不锈钢管外，其余
33、换热设备均采用紫铜管。,故取发生器,K,g,=1163,W/(m2K,）,;,冷凝器,K,k,=4650,W/(m2K,）,;,蒸发器,K,o,=2326,W/(m2K,）,;,吸收器,K,a,=1163,W/(m2K,）,;,溶液热交换器,K,t,=582,W/(m2K,）,2.,各设备的传热面积计算,发生器,:,188,m,2,5,4,5,g,g,g,h,K,(,t,t,),0.65(,t,t,),Q,A,冷凝器,129,m,2,Q,k,k,k,k,w,1,w,2,w,1,K,(,t,t,),0.65(,t,t,),A,蒸发器,399,m,2,o,c,1,Q,o,o,o,c,1,c,2,K,(,t,t,),0.65(,t,t,),A,吸收器,396,m,2,w,1,Q,a,a,w,w,2,w,1,K,a,(,t,9,t,w,),0.5(,t,t,),0.65(,t,t,),A,溶液热交换器,:,167,m,2,4,8,K,t,(,t,4,t,2,),0.35(,t,7,t,2,),0.65(,t,t,),Q,t,t,A,